东风轻型货车转向系统设计[循环球式齿条齿扇转向器][含高清CAD图纸和说明书
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SY-025-BY-5毕业设计(论文)中期检查表填表日期2011年 4月20 日迄今已进行 7 周剩余 9 周学生姓名郑蕊系部汽车与交通工程学院专业、班级车辆07-6班指导教师姓名姚佳岩职称副教授从事专业车辆工程是否外聘是否题目名称东风轻型货车转向系统设计学生填写毕业设计(论文)工作进度已完成主要内容待完成主要内容1. 说明书的撰写2. 一张0号装配图3. 两张零件图说明书的完善及零件图若干存在问题及努力方向说明书的完善,图纸细节的完善,对结构加深认识和了解。学生签字: 郑蕊 指导教师意 见 指导教师签字: 年 月 日教研室意 见教研室主任签字: 年 月 日SY-025-BY-2毕业设计(论文)任务书学生姓名郑蕊系部汽车工程系专业、班级车辆工程指导教师姓名姚佳岩职称副教授从事专业车辆工程是否外聘是否题目名称东风轻型货车转向系统设计一、设计(论文)目的、意义汽车在行驶过程中,需按驾驶员的意志经常改变其行驶方向,即所谓汽车转向。就轮式汽车而言,实现汽车转向的方法是,驾驶员通过一套专设的机构,使汽车转向桥上的车轮相对于汽车纵轴线偏转一定角度。在汽车直线行驶时,往往转向轮也会受到路面侧向干扰力的作用,自动偏转而改变行驶方向。其目的是保证汽车能按驾驶员的意志而进行转向行驶。因此,转向系统的结构型式选择、设计参数选取及设计计算对汽车的行驶极其重要。通过转向系统设计熟悉汽车转向系统的结构、性能及设计过程。课题综合运用了机械设计、工程材料、汽车设计、汽车构造、CAD绘图等知识。二、设计(论文)内容、技术要求(研究方法)设计内容 (1)转向系统的结构形式选择(2)转向系统的基本参数选择与设计计算(3)转向系统载荷的计算(4)用CAD画装配图和零件图。技术要求(研究方法)(1) 充分利用图书馆及现有的资源收集资料,调研了解转向系统的组成、功用,掌握CAD制图的规范及要求,了解国内外转向系统的发展状况 (2) 到生产车间及实验室了解转向系统的构造,各零部件的装配位置(3) 编写课题研究大纲和开题报告(4) 选择基本参数并对各参数进行设计与计算(5) 遵守设计进度的安排,设计结构要合理、CAD制图要规范、说明书按毕业设计的要求编写,书写规范,保质保量的完成毕业设计的任务。三、设计(论文)完成后应提交的成果CAD零号图纸一张CAD零件图若干 说明书一份,字数不少于1.5万字四、设计(论文)进度安排(1)收集资料,调研,撰写开题报告 第一周(2)周四交开题报告,实习了解转向系统的构造 第二周(3)完成各参数的设计、计算和校核工作,至少应有装配图的草图 第三周-第七周(4)中期检查,画装配图和零件图 第八周(5)画装配图和零件图,编写说明书 第九周-第十一周(6)交毕业设计说明书和装配图、零件图,修改 第十二周(7)毕业设计指导教师审核 第十三周(8)毕业设计修改 第十四周 (9)毕业设计评阅教师评阅或预审 第十五周 (10) 毕业设计修改 第十六周 (11)毕业设计答辩 第十七周五、主要参考资料1陈家瑞. 汽车构造 .北京:人民交通出版社,20062张洪欣.汽车底盘设计.北京:机械工业出版社19983龚溎义.机械设计课程设计图册.北京:高等教育出版社,19894余志生.汽车理论,北京:机械工业出版社,20005机械设计手册联合编写组编.机械设计手册,化学工业出版社,20046汽车工程手册编辑委员会.汽车工程手册,北京:人民交通出版社,20017刘惟信.汽车设计.北京:清华大学出版社,20018王望予.汽车设计.第3版.北京:机械工业出版社,2000六、备注指导教师签字:年 月 日教研室主任签字: 年 月 日本科学生毕业论文东风轻型货车转向系统设计院系名称: 汽车与交通工程学院 专业班级: 车辆工程 07-6班 学生姓名: 郑蕊 指导教师: 姚佳岩 职 称: 副教授 黑 龙 江 工 程 学 院二一一年六月The Graduation Design for Bachelors DegreeSteering system design of Dongfeng vansCandidate:Zheng RuiSpecialty:Vehicle engineeringClass:07-6Supervisor:Associate Prof. Yao JiayanHeilongjiang Institute of Technology2011-06Harbin毕业设计(论文)开题报告设计(论文)题目: 东风轻型货车转向系统设计 院 系 名 称: 汽车与交通工程学院 专 业 班 级: 车辆工程07-6班 学 生 姓 名: 郑蕊 导 师 姓 名: 姚佳岩 开 题 时 间: 2011年3月11日 指导委员会审查意见: 签字: 年 月 日毕业设计(论文)开题报告学生姓名郑蕊系部汽车工程系专业、班级车辆076班指导教师姓名姚佳岩职称副教授从事专业车辆工程是否外聘是否题目名称东风轻型货车转向系统设计一、课题研究现状、选题目的和意义作为汽车的一个重要组成部分, 汽车转向系统是决定汽车主动安全性的关键总成, 如何设计汽车的转向特性, 使汽车具有良好的操纵性能, 始终是各汽车生产厂家和科研机构的重要研究课题。特别是在车辆高速化、驾驶人员非职业化、车流密集化的今天, 针对更多不同水平的驾驶人群, 汽车的操纵设计显得尤为重要。汽车转向系统经历了纯机械式转向系统、液压助力转向系统、电动助力转向系统3 个基本发展阶段。1)纯机械式转向系统,由于采用纯粹的机械解决方案, 为了产生足够大的转向扭矩需要使用大直径的转向盘, 这样一来, 占用驾驶室的空间很大, 整个机构显得比较笨拙, 驾驶员负担较重, 特别是重型汽车由于转向阻力较大,单纯靠驾驶员的转向力很难实现转向, 这就大大限制了其使用范围。但因结构简单、工作可靠、造价低廉, 目前在一部分转向操纵力不大、对操控性能要求不高的微型轿车、农用车上仍有使用。2)液压助力转向系统,1953 年通用汽车公司首次使用了液压助力转向系统, 此后该技术迅速发展, 使得动力转向系统在体积、功率消耗和价格等方面都取得了很大的进步。80 年代后期, 又出现了变减速比的液压动力转向系统。在接下来的数年内, 动力转向系统的技术革新差不多都是基于液压转向系统, 比较有代表性的是变流量泵液压动力转向系统( Variable Displacement Power Steering Pump) 和电动液压助力转向( Electric Hydraulic PowerSteering, 简称EHPS) 系统。变流量泵助力转向系统在汽车处于比较高的行驶速度或者不需要转向的情况下, 泵的流量会相应地减少, 从而有利于减少不必要的功耗。电动液压转向系统采用电动机驱动转向泵, 由于电机的转速可调, 可以即时关闭, 所以也能够起到降低功耗的功效。液压助力转向系统使驾驶室变得宽敞, 布置更方便, 降低了转向操纵力, 也使转向系统更为灵敏。由于该类转向系统技术成熟、能提供大的转向操纵助力, 目前在部分乘用车、大部分商用车特别是重型车辆上广泛应用。但是液压助力转向系统在系统布置、安装、密封性、操纵灵敏度、能量消耗、磨损与噪声等方面存在不足。3)汽车电动助力转向系统(EPS),EPS 在日本最先获得实际应用, 1988 年日本铃木公司首次开发出一种全新的电子控制式电动助力转向系统, 并装在其生产的Cervo 车上, 随后又配备在Alto 上。此后, 电动助力转向技术得到迅速发展, 其应用范围已经从微型轿车向大型轿车和客车方向发展。日本的大发汽车公司、三菱汽车公司、本田汽车公司, 美国的Delphi公司, 英国的Lucas 公司, 德国的ZF 公司, 都研制出了各自的EPS。EPS 的助力形式也从低速范围助力型向全速范围助力型发展, 并且其控制形式与功能也进一步加强。日本早期开发的EPS 仅低速和停车时提供助力, 高速时EPS 将停止工作。新一代的EPS 则不仅在低速和停车时提供助力, 而且还能在高速时提高汽车的操纵稳定性。随着电子技术的发展, EPS 技术日趋完善, 并且其成本大幅度降低, 为此其应用范围将越来越大。4)线控转向系统,线控转向系统( Steering by Wire-SBW) 是更新一代的汽车电子转向系统, 线控转向系统与上述各类转向系统的根本区别就是取消了转向盘和转向轮之间的机械连接。该系统具有两个电机:路感电机和驱动电机。路感电机安装在转向柱上, 控制器根据汽车转向工况控制路感电机产生合适的转矩, 向驾驶员提供模拟路面信息。驱动电机安装在齿条上, 汽车的转向阻力完全由驱动电机来克服, 转向盘只是作为转向系统的一个转角信号输入装置。线控转向系统能够提高汽车被动安全性, 有利于汽车设计制造, 并能大大提高汽车的乘坐舒适性。但是由于转向盘和转向柱之间无机械连接, 生成让驾驶员能够感知汽车实际行驶状态和路面状况的“路感”比较困难; 且电子器件的可靠性难以保证。所以线控转向系统目前处于研究阶段, 只配备在一些概念汽车上。汽车转向技术的发展趋势助力转向系统经过几十年的发展, 技术日趋完善。今后, 电动助力转向系统将进一步成熟, 线控转向系统将成为我们研究的努力方向。纯机械式转向系统结构简单、工作可靠、造价低廉, 目前在一部分转向操纵力不大、对操控性能要求不高的微型轿车、农用车上仍有使用;液压助力转向系统技术成熟、能提供大的转向操纵助力, 在重型车辆上广泛应用; EPS 以其特有的优越性而得到青睐, 它代表着未来动力转向技术的发展方向, EPS 将作为标准配置装备到汽车上, 未来一段时间在动力转向领域占据主导地位; 而SBW 由于有利于提高汽车被动安全性、有利于汽车设计制造、有利于提高汽车乘坐舒适性和汽车操控稳定性等原因, 将成为动力转向系统的发展方向。汽车的转向系统的性能是汽车的主要性能之一,直接影响到汽车的操纵稳定性,它对于确保车辆的安全行驶、减少交通事故以及保护驾驶员的人身安全、改善驾驶员的工作条件起着重要的作用。如何合理地设计转向系统,使汽车具有良好的操作性能,始终是设计人员的重要研究课题。在本次毕业设计中选择的是机械式转向系统,选择的是能将滑动摩擦通过钢球转变成滚动摩擦的循环球式转向器。2、 设计(论文)的基本内容、拟解决的主要问题转向系设计的基本内容: 本设计的题目是轻型货车转向系的设计。以循环球式转向器的设计为中心,一是汽车总体构架参数对汽车转向的影响;二是机械转式向器的选择;三是转向传动机构的选择;四是梯形结构设计。因此本设计在考虑上述要求和因素的基础上研究利用转向盘的旋转带动传动机构,通过万向节带动蜗杆轴旋转,蜗杆轴与扇形齿轮啮合,通过安装在扇形轴上的转向臂向转向拉杆机构传递操作力,实现转向。 (1) 汽车转向系方案的设计 (2) 汽车转向器方案的设计 (3) 汽车转向传动机构的设计 (4) 汽车转向系的设计计算 (5) 用CAD画装配图和零件图,合计3张零号图拟解决的主要问题:此次设计针对的是与非独立悬架相匹配的整体式两轮转向机构。在轻型货车转向系统设计中,主要是对转向器和转向梯形的设计,因此,利用相关汽车设计和连杆机构运动学的知识,首先对汽车总体参数进行确定,在此基础上,对转向器,转向传动机构进行选择,接着再对转向器和转向传动机构(主要是转向梯形)进行设计,最后,利用软件AUTOCAD完成其设计图纸。转向器在设计中选用的是循环球式齿条齿扇转向器,在对转向器的设计中,包括了螺杆钢球螺母传动副的设计和齿条齿扇传动副的设计,前者是基于参照同类汽车,确定出钢球中心距,设计出一系列的尺寸,而后者则是根据汽车前轴的载荷来确定出齿扇模数,再由此设计出所有参数的。转向梯形的设计选用的是整体式转向梯形,在设计中借鉴同类汽车转向梯形设计的经验尺寸对转向梯形进行尺寸初选。再通过对转向内轮实际达到的最大偏转角时与转向外轮理想最大偏转角度的差值的检验,和作为一个四杆机构对其最小传动角的检验,来判定转向梯形的设计是否符合基本要求。三、技术路线(研究方法)完成说明书的编写完成CAD绘图转向系的选择转向系主要性能参数选择转向系结构元件整体式转向梯形结构优化设计转向器的结构型式选择及其设计计算转向系的设计计算转向传动机构的选择转向梯形的选择汽车转向系方案的选择轮胎的确定发动机的确定汽车主要参数的确定汽车形式的确定汽车总体参数的确定 开题报告 调查研究四、进度安排 (1) 收集资料,调研,撰写开题报告 第一周 (2) 周四交开题报告,实习了解转向系统的构造 第二周 (3) 完成各参数的设计、计算和校核工作,至少应有装配图的草图 第三周-第七周 (4) 中期检查,画装配图和零件图 第八周 (5) 画装配图和零件图,编写说明书 第九周-第十一周 (6) 交毕业设计说明书和装配图、零件图,修改 第十二周 (7) 毕业设计指导教师审核 第十三周 (8) 毕业设计修改 第十四周 (9) 毕业设计评阅教师评阅或预审 第十五周(10) 毕业设计修改 第十六周(11) 毕业设计答辩 第十七周五、参考文献 1 刘惟信.汽车设计M.北京:清华大学出版社,2001 2 陈家瑞.汽车构造M.北京:人民交通大学出版社,2008 3 王望予.汽车设计M.北京:机械工业出版社,2008 4 李庆华.材料力学M.成都:西南交通大学出版社,2006 5 余志生.汽车理论M.北京:机械工业出版社,2008 6 刘朝儒.机械制图M.北京:高等教育出版社,2001 7 汽车工程手册编辑委员会. 汽车工程手册M:基础篇.北京:人民交通出版社,2001 8 汽车工程手册编辑委员会. 汽车工程手册M:设计篇.北京:人民交通出版社,2001 9 季学武.动力转向系统的发展与节能J.世界汽车,2001,1010 徐梁征,肖成永等.汽车列车系统稳定性分析及控制系统仿真J.计算机仿真,2003,1211 宋晓琳,徐成,殷其华.汽车转向器总成性能试验数据处理系统J.汽车科技,2002,512 丁礼灯,杨家军等.汽车动力转向器转向力矩的分析与计算J.三峡大学学报 ( 自然 科学版),2001,313 王玉梅,岳静等.微型汽车循环球式转向器齿扇设计参数分析J.长春工业大学学报.2006,26(2):14514714 钟兵.低速汽车转向系设计J.山东五征集团汽车研究所.2006,4(3):545515 邱峰.汽车转向系统的发展趋势与关键技术J.轻型汽车技术,2001,516 Masahiko Hurishige, Takayuki Kifuku, Noriyuki Inoue. A Control Strategy to Reduce Steering Torque for Stationary Vehicles Equipped With EPS. Mitsubishi Electric Cop17 Zuo Li, Wu Wenjiang, Study on Stability of Electric Power Steering System 18 Moriwaki, K,On automatic motion control with optimization,SICE 2003 Annual Conference六、备注指导教师意见:签字: 年 月 日SY-025-BY-4毕业设计(论文)指导记录日期2011-03-02地点C330指导方式面授指导记录(指导内容、存在问题及解决思路)1 姚老师对所选的毕业设计题目进行针对性的讲解,让我从更深层面上掌握所选的题目的设计内容和设计思路;2 姚老师对如何检索有价值的相关文献及其检索方法进行了详细指导。学生(记录人)签名:郑蕊 指导教师签名:日期2011-03-07地点C330指导方式面授指导记录(指导内容、存在问题及解决思路)1姚老师对开题报告中应该特别注重的问题进行指导,其中指出了设计流程图的思路,开题报告的格式,参考文献的数目(其中应特别注重核心文献、与英文文献的数目与年限);2姚老师督促我认真准备开题答辩,并且认真完成好每一阶段的毕业设计。学生(记录人)签名:郑蕊 指导教师签名:日期2011-03-14地点C330指导方式面授指导记录(指导内容、存在问题及解决思路)1姚老师对开题答辩所暴露出来的问题进行了详细讲解,并督促我要认真仔细地完成好后续每一阶段的设计。2姚老师对所选毕业设计总体布置方案的确定进行详细的讲解,让我理清了设计思路,并要求我下周拿出12套总体布置方案。 学生(记录人)签名:郑蕊 指导教师签名:SY-025-BY-4毕业设计(论文)指导记录日期2011-03-21地点C330指导方式面授指导记录(指导内容、存在问题及解决思路)姚老师对所选毕业设计总体方案的确定进行了可执行度检查,删除了其中无法完成的内容,添加了一些新的设计内容,最终指导我确定了一套适合的方案,为下一步设计奠定了基础。学生(记录人)签名:郑蕊 指导教师签名:日期2011-03-28地点C330指导方式面授指导记录(指导内容、存在问题及解决思路)在进行转向器设计时,检索了大量的转向器设计资料,其中仅指出了齿轮齿条转向器的优缺点,没有成型的设计公式,经姚老师指导,选用循环球式转向器代替,将此问题解决;学生(记录人)签名:郑蕊 指导教师签名:日期2011-04-01地点C330指导方式面授指导记录(指导内容、存在问题及解决思路)在确定转向传动机构时,采用与独立悬架配用的转向传动机构,经姚老师指导,参照同类车型,采用了与非独立悬架配用的转向传动机构,并对转向梯形进行了对应的调整;学生(记录人)签名:郑蕊 指导教师签名:SY-025-BY-4毕业设计(论文)指导记录日期2011-04-11地点C330指导方式面授指导记录(指导内容、存在问题及解决思路)在确定转向系的结构型式时,选择的布置位置不是很确定,经姚老师指导,此转向器选择循环球齿条齿扇式转向器,并有两个传动副,既螺杆、钢球和螺母传动副以及螺母上的齿条和摇臂轴上的齿扇传动副,将此问题解决。学生(记录人)签名:郑蕊 指导教师签名:日期2011-04-22地点C330指导方式面授指导记录(指导内容、存在问题及解决思路)在整体式转向梯形结构优化设计时,有些公式不是很明了,经姚老师指导,要根据汽车最小转弯直径以及最小传动角确定,将此问题解决。学生(记录人)签名:郑蕊 指导教师签名:日期2011-04-29地点C330指导方式面授指导记录(指导内容、存在问题及解决思路)1 在检查计算部分时,找出了一部分计算错误,指导我进行了及时改正,并且指导我应边画图边计算,以方便检查出计算时的错误与不足,而且督促我要尽快将设计草图绘制出来;2 姚老师检查了我的设计草图,要求我对中期答辩要有足够的重视,并认真准备。学生(记录人)签名:郑蕊 指导教师签名:SY-025-BY-4毕业设计(论文)指导记录日期2011-05-04地点C330指导方式面授指导记录(指导内容、存在问题及解决思路)1 姚老师对我的中期答辩作了总结,并对其中出现的错误与不足提出了合理化改进方案;2 姚老师再一次检查了设计草图,对其中的错误与不足进行了指证,要求我在绘制图纸时应使用图层,更要注意绘图的标准性;3 姚老师对轴的加工工艺性进行了详细指导,要求我在设计时应充分考虑到后续步骤;对此转向系装配工艺性进行了指导,发现此转向器无法实现顺利拆装,经与姚老师讨论将此问题解决。学生(记录人)签名:郑蕊 指导教师签名:日期2011-05-09地点C330指导方式面授指导记录(指导内容、存在问题及解决思路)1姚老师检查了此转向系的装配图与零件图,指出了其中存在的错误与不足,要求我进行及时更正;2姚老师对装配图的公差标注与表示方法进行了讲解,并对此装配图能否清楚地表达配合关系提出了置疑,经姚老师指导,加上了一个断面视图,此问题得以解决;3姚老师提出了装配图的比例问题,比例过小打印出的图纸线就会重叠无法看清,经姚老师指导,绘制A0加长图纸,将此问题解决。学生(记录人)签名:郑蕊 指导教师签名:日期2011-05-13地点C330指导方式面授指导记录(指导内容、存在问题及解决思路)1 姚老师检查了手写的设计说明书,指出了花键、平键、半圆键应校核;2 姚老师要求我要尽快将说明书电子版写出来,排版按毕业设计说明书撰写规范进行。学生(记录人)签名:郑蕊 指导教师签名:SY-025-BY-4毕业设计(论文)指导记录日期2011-05-16地点C330指导方式面授指导记录(指导内容、存在问题及解决思路)1 姚老师对电子版设计说明书与图纸进行了仔细的检查,发现了一些错误与不足,经老师指导,此问题得以解决。2 姚老师对电子版设计说明书中零件的校核提出了置疑,我同老师进行了讨论,加了一些轴的校核,此问题得以解决。学生(记录人)签名:郑蕊 指导教师签名:日期2011-05-23地点C330指导方式面授指导记录(指导内容、存在问题及解决思路)姚老师对打印版的毕业设计说明书进行了检查,找出了一些排版错误,并督促我抓紧修改,并且又检查一次图纸。学生(记录人)签名:郑蕊 指导教师签名:日期2011-05-27地点C330指导方式面授指导记录(指导内容、存在问题及解决思路)姚老师对预答辩所出现的问题进行了讲解说明,督促我将其尽快改正,并且要求我对设计说明书与设计图纸再多仔细检查几遍,以减少错误率。学生(记录人)签名:郑蕊 指导教师签名:SY-025-BY-4毕业设计(论文)指导记录日期2011-05-30地点C330指导方式面授指导记录(指导内容、存在问题及解决思路)姚老师对第一次答辩所要准备的内容进行了详细讲解,如举止态度、答辩自述、回答问题要求等,并要求我们要认真对待,充分准备。经姚老师的指导,基本上了解了正是答辩的流程和需要解决的问题。学生(记录人)签名:郑蕊 指导教师签名:日期2011-06-03地点C330指导方式面授指导记录(指导内容、存在问题及解决思路)姚老师对第一次答辩进行了总结,指出了我设计说明书与图纸需要简单修改的内容,督促我尽快修改。经姚老师的指导,我对完成好本设计任务信心大增。学生(记录人)签名:郑蕊 指导教师签名:日期2011-06-09地点C330指导方式面授指导记录(指导内容、存在问题及解决思路)姚老师对最终所要提交的答辩资料进行了说明,督促我尽快将其完成,并且对我四个多月以来的设计进行了阶段性总结。 学生(记录人)签名:郑蕊 指导教师签名:SY-025-BY-4毕业设计(论文)指导记录日期2011-06-13地点C330指导方式面授指导记录(指导内容、存在问题及解决思路)姚老师仔细检查了我最终需要提交的资料,并对其中的错误处进行了一一改正。学生(记录人)签名:郑蕊 指导教师签名:日期2011-06-17地点C330指导方式面授指导记录(指导内容、存在问题及解决思路)姚老师对我四个多月以来的毕业设计作了深刻地总结,充分肯定了我的设计成果,并对我未来的发展提出了展望。学生(记录人)签名:郑蕊 指导教师签名:日期地点指导方式指导记录(指导内容、存在问题及解决思路)学生(记录人)签名: 指导教师签名:黑龙江工程学院本科生毕业设计摘 要汽车在行驶的过程中,需要按照驾驶员的意志经常改变其行驶方向,即所谓的汽车转向。汽车的转向系统是一套用来改变或恢复汽车行驶方向的专用机构,本文的研究内容即是轻型货车的转向系统设计。本文针对的是与非独立悬架相匹配的整体式两轮转向机构。利用相关汽车设计和连杆机构运动学的知识,首先对转向器,转向传动机构进行选择,接着再对转向器和转向传动机构进行设计,最后,利用软件AUTOCAD完成转向系统的设计图纸。转向器在设计中选用的是循环球式齿条齿扇转向器,在对转向器的设计中,包括了螺杆钢球螺母传动副的设计和齿条齿扇传动副的设计,前者是基于参照同类汽车,确定出钢球中心距,设计出一系列的尺寸,而后者则是根据汽车前轴的载荷来确定出齿扇模数,再由此设计出所有参数的。转向梯形的设计选用的是整体式转向梯形,本文在设计中借鉴同类汽车转向梯形设计的经验尺寸对转向梯形进行尺寸初选。再通过对转向内轮实际达到的最大偏转角时与转向外轮理想最大偏转角度的差值的检验,和作为一个四杆机构对其最小传动角的检验,来判定转向梯形的设计是否符合基本要求。本文在消化,吸收,总结,归纳前人的成果上,系统、全面地对机械转向系进行理论分析,设计及优化。为轻型汽车转向系的设计开发提供了一种步骤简单的设计方法。关键词:转向系;转向器;转向梯形;传动副;结构元件ABSTRACTIn a moving vehicle, the driver will need to frequently change its traveling direction, the so-called steering. Vehicle steering system is used to change or restore a car in the direction of a dedicated agency, the contents of this paper is the study of light vehicle steering system design.This article is aimed at non-independent suspension and would like to match the overall style of the two steering. The use of the relevant vehicle design and kinematic linkage of knowledge, first of all, the steering gear, steering transmission choice, and then to the steering gear and steering transmission (mainly trapezoidal steering ) design, and finally, the use of AUTOCAD software and the Steering system to complete the design drawings.Steering the ball of choice is the cycle of fan-type steering gear rack teeth, in the design of steering gear, including a screw - Ball - Vice-nut drive the design and rack - fan drive gear pair design, the former is based on the reference to similar vehicles, to determine the center distance of the ball, the design of a series of size, while the latter is based on the vehicle front axle load to determine the fan module out of gear, and then all of the resulting design parameters.Steering linkage design is a whole selection of steering trapezoid, the paper design is used in car steering linkage from a similar experience in the design of the size of the steering linkage to the primary size. Through to the actual steering wheel in the maximum deflection angle with the steering wheel in the most ideal test of the difference of deflection angle, and four institutions, as a minimum transmission angle of its examination, to determine whether the design of steering trapezoid in line with the basic requirements.In this paper, digestion, absorption, and summing up, summing up the results of their predecessors, the systematic, comprehensive mechanical steering system to carry out theoretical analysis, design and optimization. For the light vehicle steering system design and development provides a simple design method steps.key words:Steering system;Steering gear;Steering trapezium;Transmission vice;Structural components III黑龙江工程学院本科生毕业设计 目 录 摘要. Abstract. 第 1 章 绪论 .1 1.1 转向系概述1 1.2 汽车转向系统的现状及发展趋势1 第 2 章 汽车转向系方案的设计5 2.1 转向系主要性能参数.5 2.1.1 转向器的效率.5 2.1.2 传动比的变化特性 .7 2.1.3 转向器传动副的传动间隙10 2.1.4 转向盘的总转动圈数10 2.2 转向系的选择.10 2.2.1 机械转向系10 2.2.2 动力转向系12 第 3 章 汽车转向器方案的设计.14 3.1 机械式转向器的选择.14 3.1.1 齿轮齿条式转向器14 3.1.2 循环球式转向器14 3.1.3 蜗杆滚轮式转向器15 3.1.4 蜗杆指销式转向器16 第 4 章 汽车转向传动机构的设计.17 4.1 转向传动机构的选择.17 4.1.1 与非独立悬架配用的转向传动机构17 4.1.2 与独立悬架配用的转向传动机构18 4.2 转向梯形的选择.20 黑龙江工程学院本科生毕业设计 4.2.1 整体式转向梯形20 4.2.2 断开式转向梯形21 第 5 章 转向系的设计计算.23 5.1 转向器的结构型式选择及其设计计算.23 5.1.1 螺杆钢球螺母传动副的设计23 5.1.2 齿条、齿扇传动副的设计27 5.1.3 循环球式转向器零件强度计算32 5.2 整体式转向梯形结构优化设计.36 5.3 转向系结构元件.41 结论.44 参考文献45 致谢.46 附录.47 黑龙江工程学院本科生毕业设计第1章 绪 论1.1转向系概述 转向系是用来保持或者改变汽车行驶方向的机构,在汽车转向行驶时,保证各转向轮之间有协调的转角关系。 机械转向系依靠驾驶员的手力转动转向盘,经转向器和转向传动机构使转向轮偏转。有些汽车还装有防伤机构和转向减振器。采用动力转向的汽车,还装有动力系统,并借助此系统来减轻驾驶员的手力。 对转向系提出的要求有: 1)汽车转弯行驶时,理想情况下全部车轮应绕瞬时转向中心旋转,任何车轮不应有侧滑。否则会加速轮胎磨损,并降低汽车的行驶稳定性; 2)汽车转向行驶后,在驾驶员松开转向盘的条件下,转向轮能自动返回到直线行驶位置,并稳定行驶; 3)汽车在任何行驶状态下,转向轮都不得产生自振,转向盘没有摆动; 4)转向传动机构和悬架导向装置共同工作时,由于运动不协调使车轮产生的摆动应最小; 5) 保证汽车有较高的机动性,具有迅速和小转弯行驶能力; 6) 操纵轻便; 7) 转向轮碰撞到障碍物以后,传给转向盘的反冲力要尽可能小; 8) 转向器和转向传动机构的球头处,有消除因磨损而产生间隙的调整机构; 9) 在车祸中,当转向轴和转向盘由于车架或车身变形而共同后移时转向系应有能使驾驶员免遭或减轻伤害的防伤装置; 10) 进行运动校核,保证转向轮与转向盘转动方向一致。1.2汽车转向系统的现状及发展趋势 作为汽车的一个重要组成部分, 汽车转向系统是决定汽车主动安全性的关键总成,如何设计汽车的转向特性, 使汽车具有良好的操纵性能, 始终是各汽车生产厂家和科研机构的重要研究课题。特别是在车辆高速化、驾驶人员非职业化、车流密集化的今天, 针对更多不同水平的驾驶人群, 汽车的操纵设计显得尤为重要。汽车转向系统经历了纯机械式转向系统、液压助力转向系统、电动助力转向系统3 个基本发展阶段。1.2.1 纯机械式转向系统 机械式的转向系统, 由于采用纯粹的机械解决方案, 为了产生足够大的转向扭矩需要使用大直径的转向盘, 这样一来, 占用驾驶室的空间很大, 整个机构显得比较笨拙, 驾驶员负担较重, 特别是重型汽车由于转向阻力较大,单纯靠驾驶员的转向力很难实现转向, 这就大大限制了其使用范围。但因结构简单、工作可靠、造价低廉, 目前在一部分转向操纵力不大、对操控性能要求不高的微型轿车、农用车上仍有使用。1.2.2 液压助力转向系统 1953 年通用汽车公司首次使用了液压助力转向系统, 此后该技术迅速发展, 使得动力转向系统在体积、功率消耗和价格等方面都取得了很大的进步。80 年代后期, 又出现了变减速比的液压动力转向系统。在接下来的数年内, 动力转向系统的技术革新差不多都是基于液压转向系统, 比较有代表性的是变流量泵液压动力转向系统( Variable Displacement Power Steering Pump) 和电动液压助力转向( Electric Hydraulic PowerSteering, 简称EHPS) 系统。变流量泵助力转向系统在汽车处于比较高的行驶速度或者不需要转向的情况下, 泵的流量会相应地减少, 从而有利于减少不必要的功耗电动液压转向系统采用电动机驱动转向泵, 由于电机的转速可调, 可以即时关闭, 所以也能够起到降低功耗的功效。液压助力转向系统使驾驶室变得宽敞, 布置更方便, 降低了转向操纵力, 也使转向系统更为灵敏。由于该类转向系统技术成熟、能提供大的转向操纵助力, 目前在部分乘用车、大部分商用车特别是重型车辆上广泛应用。但是液压助力转向系统在系统布置、安装、密封性、操纵灵敏度、能量消耗、磨损与噪声等方面存在不足。1.2.3 汽车电动助力转向系统(EPS) EPS 在日本最先获得实际应用, 1988 年日本铃木公司首次开发出一种全新的电子控制式电动助力转向系统, 并装在其生产的Cervo 车上, 随后又配备在Alto 上。此后, 电动助力转向技术得到迅速发展, 其应用范围已经从微型轿车向大型轿车和客车方向发展。日本的大发汽车公司、三菱汽车公司、本田汽车公司, 美国的Delphi公司, 英国的Lucas 公司, 德国的ZF 公司, 都研制出了各自的EPS。EPS 的助力形式也从低速范围助力型向全速范围助力型发展, 并且其控制形式与功能也进一步加强。日本早期开发的EPS 仅低速和停车时提供助力, 高速时EPS 将停止工作。新一代的EPS 则不仅在低速和停车时提供助力, 而且还能在高速时提高汽车的操纵稳定性。随着电子技术的发展, EPS 技术日趋完善, 并且其成本大幅度降低, 为此其应用范围将越来越大。1.2.4 线控转向系统 线控转向系统( Steering by Wire-SBW) 是更新一代的汽车电子转向系统, 线控转向系统与上述各类转向系统的根本区别就是取消了转向盘和转向轮之间的机械连接。该系统具有两个电机:路感电机和驱动电机。路感电机安装在转向柱上, 控制器根据汽车转向工况控制路感电机产生合适的转矩, 向驾驶员提供模拟路面信息。驱动电机安装在齿条上, 汽车的转向阻力完全由驱动电机来克服, 转向盘只是作为转向系统的一个转角信号输入装置。线控转向系统能够提高汽车被动安全性, 有利于汽车设计制造, 并能大大提高汽车的乘坐舒适性。但是由于转向盘和转向柱之间无机械连接, 生成让驾驶员能够感知汽车实际行驶状态和路面状况的“路感”比较困难,而且电子器件的可靠性难以保证。所以线控转向系统目前处于研究阶段, 只配备在一些概念汽车上,并不能得到广泛应用。汽车转向技术的发展趋势助力转向系统经过几十年的发展, 技术日趋完善。今后, 电动助力转向系统将进一步成熟, 线控转向系统将成为我们研究的努力方向。具体来说, 转向系统主要从以下几个方面进一步发展: (1)传感器技术 性能完善的电动助力转向系统需要采集转向盘转角信号、转向盘转矩信号、转向盘转速信号、电机电压信号、电机电流信号等。目前, 传感器的成本是制约电动助力转向系统迅速市场化的主要因素, 因此, 设计和开发适合电动助力转向系统使用的性价比较高的传感器是未来技术发展的关键。 (2)控制策略的研究 控制策略是影响助力转向系统性能的关键因素之一, 也是电动助力转向系统的核心技术之一。目前, 国内外许多学者都在探讨将先进的控制理论应用于助力转向系统的研究, 如鲁棒控制理论、模糊控制理论、神经网络控制理论和自适应控制理论等。今后, 控制策略研究的重点主要集中在如何抑制电机的力矩波动、如何获得较好的路感、如何抑制路面干扰和传感器的噪声等方面, 以进一步优化和改善助力转向系统的动态性能和稳定性。 (3)助力电机的研究 助力电机是电动助力转向系统的执行元件,助力电机的特性直接影响到控制的难易程度和驾驶员的手感。目前, 电动助力转向系统普遍采用成本较低的直流有刷电机。由于直流无刷电机采用电子换向, 减少了换向时的火花, 不需要经常维护以及具有较高的效率和功率密度等优点而受到越来越多的关注。因此, 开发适合助力转向系统使用的低成本的直流无刷电机是今后助力电机的研究方向。1.3轻型货车转向系统设计主要内容 本设计以循环球式转向器的设计为中心,一是汽车总体构架参数对汽车转向的影响;二是机械转式向器的设计;三是转向传动机构的设计;四是梯形结构设计。因此本设计在考虑上述要求和因素的基础上研究利用转向盘的旋转带动传动机构,通过万向节带动蜗杆轴旋转,蜗杆轴与扇形齿轮啮合,通过安装在扇形轴上的转向臂向转向拉杆机构传递操作力,实现转向。 (1)汽车转向系方案的设计。 (2)汽车转向器方案的设计。 (3)汽车转向传动机构的设计。 (4)转向系的设计计算。 第2章 汽车转向系方案的设计2.1转向系主要性能参数 转向系的主要性能参数有转向系的效率,转向系的角传动比与力传动比,转向器传动副的传动间隙特性,转向系的刚度以及转向盘的总转动圈数。2.1.1转向器的效率 转向系的效率由转向器的效率和转向操纵机构的效率决定,即: (2.1) 转向器效率又有正效率与逆效率之分。功率由转向轴输入,经转向摇臂轴输出所求得的效率称为正效率,反之为逆效率。 (2.2) (2.3)式中 作用在转向轴上的功率; 转向器中的摩擦功率; 作用在转向摇臂轴上的功率。 1.正效率 影响转向器正效率的因素有:转向器的类型、结构特点、结构参数和制造质量等。 (1)转向器的类型、结构特点与效率 汽车上常用的转向器形式有循环球式、蜗杆滚轮式、齿轮齿条式和蜗杆指销式等几种。齿轮齿条式。循环球式转向器的正效率比较高,其正效率可达到85%。同一类型的转向器,因结构不同,效率也有较大差别。如蜗杆滚轮式转向器的滚轮与支持轴之间的轴承可以有滚针轴承、锥轴承和滚珠轴承三种结构。第一种结构除滚轮与滚针之间有摩擦损失外,滚轮侧翼与垫片之间还有滑动摩擦损失,故这种转向器的效率仅达54%左右。根据试验,其余两种转向器结构的效率分别为70%和75%。 (2)转向器的结构参数与效率 蜗杆滚轮式转向器的传动副存在较大滑动摩擦,效率较低。对于蜗杆和螺杆类转向器,如果忽略轴承和其他地方的抹茶损失,只考虑啮合副的摩擦损失,其效率为 (2.4)式中 蜗杆或螺杆的螺线导程角; 摩擦角,=; 摩擦系数。 2. 转向器逆效率 根据逆效率大小不同,转向器又有可逆式、极限可逆式和不可逆式之分。 路面作用在车轮上的力,经过转向系可大部分传递到转向盘,这种转向器是可逆式的。它能保证汽车转向后,转向轮和转向盘自动回正。这既减少驾驶员疲劳,又提高了行驶安全性。但是,在坏路上行驶时,车轮受到的冲击力,大部分都传给转向盘,驾驶员容易“打手”,使之精神状态紧张,如长时间在坏路上行驶,易使驾驶员疲劳,影响安全行驶。因此,这类转向器适用于在良好路面上行驶的车辆。齿轮齿条式和循环球式都属于可逆式转向器。 不可逆式转向器,是指车轮受到的冲击力,不能传到转向盘的转向器。该冲击力由转向传动机构的零件承受,因而这些零件容易损坏。同时,它不能保证车轮自动回正,驾驶员又缺乏路面感觉。因此,现代汽车基本不采用这种转向器。 极限可逆式转向器介于上述两者之间。当车轮受有冲击力作用时,此力只有较小的一部分传至转向盘。它的逆效率较低,因此在坏路上行驶时,驾驶员并不十分紧张,同时转向传动机构的零件,所受冲击力也比不可逆式转向器要小。 如果只考虑啮合副的摩擦,忽略轴承和其他地方的摩擦损失,则逆效率可以用下式计算: (2.5) 式(2.5)表明:增加导程角,逆效率也增大。因此,虽然增加导程角能提高正效率,但此时因为逆效率也增大,故导程角不应取得过大;当导程角小于或等于摩擦角时,逆效率为负值或者为零,此时表明该转向器是不可逆式转向器。为此,导程角的最小值必须大于摩擦角。通常螺线的导程角选在810之间。2.1.2传动比的变化特性 1.转向系传动比 转向系的传动比包括转向系的角传动比和转向系的力传动比。 从轮胎接地面中心作用在两个转向轮上的合力2与作用在转向盘上的手力之比,称为力传动比,即。 转向盘角速度与同侧转向节偏转角速度之比,称为转向系角传动比,即 (2.6)式中,为转向盘转角增量;为转向节转角增量;为时间增量。 又由转向器角传动比和转向传动机构角传动比所组成,即 (2.7) 转向盘角速度与摇臂轴角速度之比,称为转向器角传动比,即 (2.8)式中,为摇臂轴转角增量。 此定义适用于除齿轮齿条式之外的转向器。 摇臂轴角速度与同侧转向节偏转角速度之比,称为转向传动机构的角传动比,即 (2.9) 2.转向系力传动比与转向系角传动比的关系 轮胎与地面之间的转向阻力和作用在转向节上的转向阻力矩有如下关系: (2.10)式中,为为主销偏移距,指从转向节主销轴线的延长线与支承平面的交点至车轮中心平面与支承平面的交线的距离。 作用在转向盘上的手力可用下式表示: (2.11)式中,为作用在转向盘上的力矩;为转向盘直径。 将式(2.10),(2.11)代入后得到 (2.12) 分析式(2.12)可知,主销偏移距越小,力传动比越大,转向越轻便。通常乘用车的值在0.40.6倍轮胎的胎面宽度尺寸范围内选取,而货车的值在4060范围内选取。转向盘直径对轻便性有影响,选用尺寸小写的转向盘,虽然占用的空间少,但转向时需要对转向盘施以较大的力,而选用尺寸大些的转向盘又会使驾驶员进出驾驶室时入座困难。根据齿形不同,转向盘直径在的标准系列内选取。如果忽略摩擦损失,可以用下式表示: (2.13) 将式(2.12)代入式(2.13)后得到 (2.14) 当和不变时,力传动比越大,虽然转向越轻,但也越大,表明转向不灵敏。 3.转向系的角传动比 转向传动机构的角传动比,还可以近似地用转向节臂臂长与摇臂臂长之比来表示,即: (2.15) 在现代汽车结构中,与的比值大约在0.851.10之间,可粗略认为其比值为1,即近似为1,则: (2.16) 由此可见,研究转向系的传动比特性,只需研究转向器的角传动比及其变化规律即可。 4.转向器角传动比及其变化规律 式(2.14)表明:增大角传动比可以增加力传动比。当转向阻力一定时,增大力传动比能减少作用在转向盘上的手力,使操纵轻便。 考虑到,由的定义可知:对于一定的转向盘转角,转向轮转角与转向器角传动比成反比。角传动比增加后,转向轮转角对同一转向盘转角的响应变的迟钝,操纵时间增长,汽车转向灵敏性降低,所以“轻”和“灵”构成了一队矛盾。为解决这对矛盾,可采用变传动比转向器。 齿轮齿条式、循环球齿条齿扇式、蜗杆滚轮式及蜗杆指销式转向器都可以制成变速比转向器。 对于循环齿条齿扇式转向器的角传动比。因结构原因,螺距P不能变化,但可以用改变齿扇啮合半径r的方法,达到使循环球齿条齿扇式转向器实现变速比的目的。 对于乘用车,推荐转向器角传动比在范围内选取;对于商用车,在范围内选取。2.1.3转向器传动副的传动间隙 传动间隙是指各种转向器中传动副(如循环球式转向器的齿扇和齿条)之间的间隙。该间隙随转向盘转角大小的不同而改变,这种变化和转向器的使用寿命有关。 如何获得传动间隙特性将在后面转向器的设计中介绍。2.1.4转向盘的总转动圈数 转向盘从一个极端位置转到另一个极端位置时所转过的圈数称为转向盘的总转动圈数。它与转向轮的最大转角及转向系的角传动比有关,并影响转向的操纵轻便性和灵敏性。桥车转向盘的总转动圈数较少,一般约在3.6圈以内;货车一般不宜超过6圈。2.2转向系的选择 汽车转向系可按转向能源的不同分为机械转向系和动力转向系两大类。本设计采用的是机械式转向系。2.2.1机械转向系 机械转向系以驾驶员的体力作为转向能源,其中所有传力件都是机械的。机械转向系由转向操纵机构、转向器和转向传动机构三大部分组成。 图2.1所示为红旗CA7220型轿车的机械转向系统。当汽车转向时,驾驶员对转向盘施加一个转向力矩。该力矩通过转向轴和柔性联轴节输入转向器,再经左,右横拉杆,传给固定于两侧转向节上的左、右转向节臂,使转向节和它所支撑的转向轮绕主销轴线偏移一定角度,实现转向。 目前,许多国内外生产的新车型在转向操纵机构中采用了万向传动装置(转向万向节和转向传动轴)。如图2.2,这有助于转向盘和转向器等部件和组件的通用化和系列化。只要适当改变转向万向传动装置的几何参数,便可以满足各种变型车的总布置要求。即使在转向盘与转向器同轴线的情况下,其间也可以采用万向传动装置,以补偿由于部件在车上的安装误差和安装基体(驾驶室、车架)的变形所造成的二者轴线实际上的不重合。 图2.1 红旗CA7220型轿车的机械转向系统图2.2 汽车转向系示意图 转向盘在驾驶室内的安置位置与各国交通法规规定车辆靠道路左侧还是右侧通行有关。包括我国在内的大多数国家规定车辆右侧通行,相应地应将转向盘安置在驾驶室左侧。这样,驾驶员左方的视野较广阔,有利于两车安全交会。相反,在一些规定车辆靠左侧通行的国家和地区使用的汽车上,转向盘则应安置在驾驶室右侧。2.2.2动力转向系 为了减轻转向时驾驶员作用到转向盘上的手力和提高行驶安全,在有些汽车上装设了动力转向机构。 发动机排量在2.5L以上的乘用车,由与对其操纵轻便性的要求越来越高,采用或者可供选装动力转向器的逐渐增多。转向轴轴载质量超过2.5t的货车,可以采用动力转向;当超过4t时,应该采用动力转向。 动力转向系统是兼用驾驶员体力和发动机(或电动机)的动力作为转向能源的转向系统。动力转向系统是在机械转向系统的基础上加设一套转向加力装置而形成的。 在正常情况下,汽车转向所需能量,只有一小部分由驾驶员提供,而大部分是由发动机通过动力转向装置提供的。但在动力转向装置失效时,一般还应当能由驾驶员独立承担汽车转向任务。因此,动力转向系是在机械转向系的基础上加设一套动力转向装置而形成的。 对最大总质量在50吨以上的重型汽车而言,一旦动力转向装置失效,驾驶员通过机械传动系加于万向节的力远不足以使转向轮偏转而实现转向。故这种汽车的动力转向装置应当特别稳定可靠。 1.液压式动力转向机构 液压式动力转向由于油压工作压力高,动力缸尺寸,质量小,结构紧凑,油液具有不可压缩性,灵敏度高以及油液的阻尼作用可以吸收路面冲击等优点二被广泛应用。 图2.3为一汽轿车公司生产的Mazda6型轿车的液压助力转向系统。其中属于动力转向装置的部件是:转向油罐、转向油泵、转向控制阀和转向动力缸。当驾驶员逆时针转动转向盘时,转向摇臂带动转向直拉杆前移,直拉杆的力作用于转向节臂,并依次传到梯形臂和转向横拉杆,使之右移。与此同时,转向直拉杆还带动转向控制阀中的滑阀,使转向动力缸的右腔接通液面压力为零的转向油罐。油泵的高压油进入转向动力缸的左腔,于是转向动力缸的活塞上受到向右的液压作用力便经推杆施加在横拉杆上,也使之右移。这样驾驶员施于转向盘上很小的转向力矩,便能克服地面作用于转向轮上的转向阻力矩。 2.车速感应型动力转向机构 随着转向轴负荷的增加,为转动转向轮驾驶员作用在转向盘上的力增加得也越多。这不仅容易造成驾驶员疲劳,而且疲劳驾驶也极易引发交通事故。为了满足在任何行驶工况下转向行驶都能保证良好的操纵轻便性和操纵稳定性,就必须采用车速传感型动力转向机构。 图2.3 Mazda6型轿车动力转向系统示意图 目前已有的车速感应型动力转向机构,有电控液压动力转向机构和电动助力转向机构两种。2.3本章小结 本章主要对转向系统的方案进行设计。包括通过转向器的效率公式确定导程角,通过传动比的变化特性确定传动比及转向盘的总转动圈数和机械转向系的确定,为下面的设计过程做铺垫。第3章 汽车转向器方案的设计3.1机械式转向器的选择 根据所采用的转向传动副的不同,转向器的结构形式有多种。常见的有齿轮齿条式、循环球式、球面蜗杆滚轮式、蜗杆指销式等。 对转向器结构型式的选择,主要是根据汽车的类型,前轴负荷,使用条件等来决定,并要考虑其效率特性,角传动比变化特性等对使用条件的适应性以及转向器的其他性能,寿命,制造工艺等。 本设计选用的是循环球齿条齿扇式转向器。3.1.1齿轮齿条式转向器 齿轮齿条式转向器(图3.1)由与转向轴做成一体的转向齿轮和常与转向横拉杆做成一体的齿条组成。与其他形式的转向器比较,齿轮齿条式式转向器最主要的优点是:结构简单,紧凑;壳体采用铝合金或镁合金压铸而成,转向器的质量比较少;传动效率高达90%;转向器占用的体积小,没有转向摇臂和直拉杆,所以转向轮转角可以增大;制造成本低。 齿轮齿条式式转向器最主要的缺点是:因逆效率高(60%70%),汽车在不平路面上行驶时,发生在转向轮与路面之间冲击力的大部分能转至转向盘,称之为反冲。反冲现象会使驾驶员精神紧张,并难以准确控制汽车行驶方向,转向盘突然转动又会造成打手,同时对驾驶员造成伤害。3.1.2循环球式转向器 循环球式转向器由螺杆和螺母共同形成的螺旋槽内装钢球构成的传动副,以及螺母上齿条与摇臂轴上齿扇构成的传动副组成,如图3.2。 循环球式转向器的优点是:在螺杆和螺母之间因为有可以循环流动的钢球,将滑动摩擦转变为滚动摩擦,因而传动效率可达到75%85%;在结构和工艺上采取措施后,包括提高制造精度,改善工作表面的表面粗糙度和螺杆。螺母上的螺旋槽经淬火和磨削加工,使之有足够的硬度和耐磨损性能,可保证有足够的使用寿命;转向器的传动比可以变化;工作平稳可靠;齿条和齿扇之间的间隙调整工作容易进行;适合用来做整体式动力转向器。图3.1 齿轮齿条式转向器示意图图3.2 循环球式转向器示意图 循环球式转向器的缺点是:逆效率高,结构复杂,制造困难,制造精度要求高。 循环球式转向器主要用于商用车上。3.1.3蜗杆滚轮式转向器 蜗杆滚轮式转向器由蜗杆和滚轮啮合而构成。其主要优点是:结构简单;制造容易;因为滚轮的齿面和蜗杆上的螺纹呈面接触,所以有较高的强度,工作可靠,磨损小,寿命长;逆效率低。 蜗杆滚轮式转向器主要缺点是:正效率低;工作齿面磨损以后,调整啮合间隙比较困难;转向器的传动比不能改变。 这种转向器曾在汽车上广泛使用过。3.1.4蜗杆指销式转向器 蜗杆指销式转向器的销子若不能自转,称为固定销式蜗杆指销式转向器;销子除随同摇臂轴转动外,还能绕自身轴线转动的,称为旋转销式转向器。根据销子数量不同,又有单销和双销之分。 蜗杆指销式转向器的优点是:转向器的传动比可以做成不变的或者变化的;指销和蜗杆之间的工作面磨损后,调整间隙工作容易。 固定销蜗杆指销式转向器的结构简单,制造容易;但是因销子不能自转,销子的工作部位基本保持不变,所以磨损快,工作效率低。旋转销式转向器的效率高,磨损慢,但结构复杂。蜗杆指销式转向器应有较少。3.2本章小结 本章主要对转向器进行选择,通过对齿轮齿条式转向器、循环球式转向器、蜗杆滚轮式转向器和蜗杆指销式转向器的对比,选择了循环球式齿条齿扇转向器,为下面的设计做准备。第4章 汽车转向传动机构的设计4.1转向传动机构的选择 从转向器到转向轮之间的所有传动杆件总称为转向传动机构。 转向传动机构的功用是将转向器输出的力和运动传到转向桥两侧的转向节,使转向轮偏转,并使两转向轮偏转角按一定关系变化,以保证汽车转向时车轮与地面的相对滑动尽可能小。4.1.1与非独立悬架配用的转向传动机构 1转向传动机构的组成 转向传动机构由转向摇臂、转向直拉杆、转向节臂和转向梯形等零部件共同组成,其中转向梯形由梯形臂、转向横拉杆和前梁共同构成,如图4.1。 图4.1 与非独立悬架配用的转向传动机构示意图 2转向摇臂 循环球式转向器和蜗杆曲柄指销式转向器通过转向摇臂与转向直拉杆相连。转向摇臂的大端用锥形三角细花键与转向器中摇臂轴的外端连接,小端通过球头销与转向直拉杆作空间铰链连接,如图4.2。 3转向直拉杆 转向直拉杆是转向摇臂与转向节臂之间的传动杆件,具有传力和缓冲作用。在转向轮偏转且因悬架弹性变形而相对于车架跳动时,转向直拉杆与转向摇臂及转向节臂的相对运动都是空间运动,为了不发生运动干涉,三者之间的连接件都是球形铰链,如图4.3。图4.2 转向摇臂示意图 图4.3 转向直拉杆示意图 4转向横拉杆 转向横拉杆是转向梯形机构的底边,由横拉杆体和旋装在两端的横拉杆接头组成。其特点是长度可调,通过调整横拉杆的长度,可以调整前轮前束,如图4.4。4.1.2与独立悬架配用的转向传动机构 当转向轮采用独立悬架时,为了满足转向轮独立运动的需要,转向桥是断开式的,转向传动机构中的转向梯形也必须断开。与独立悬架配用的多数是齿轮齿条式转向器,转向器布置在车身上,转向横拉杆通过球头销与齿条及转向节臂相连。图4.4 解放CA1091型汽车转向横拉杆 1.转向摇臂 2.转向直拉杆 3.左转向横拉杆 4.右转向横拉杆 5.左梯形臂 6.右梯形臂 7.摇杆 8.悬架左摆臂 9.悬架右摆臂 10.齿轮齿条式转向器 图4.5 断开式转向传动机构示意图4.2转向梯形的选择 转向梯形有整体式和断开式两种,选择整体式或断开式转向梯形方案与悬架采用何种方案有关。无论采用哪一种方案,都必须正确选择转向梯形参数,做到汽车转弯时,保证全部车轮绕一个瞬时转向中心行驶,使在不同圆周上运动的车轮,作无滑动的纯滚动运动。同时,为达到总体布置要求的最小转弯直径值,转向轮应有足够大的转角。本设计中由于采用的是非独立式悬架,应当选用与之配用的整体式转向梯形。4.2.1整体式转向梯形 整体式转向梯形是由转向横拉杆1、转向梯形臂2和汽车前轴3组成,如下图所示。 1.转向横拉杆 2.转向梯形臂 3.前轴图4.6 整体式转向梯形 其中梯形臂呈收缩状向后延伸。这种方案的优点是结构简单,调整前束容易,制造成本低;主要缺点是一侧转向轮上、下跳动时,会影响另一侧转向轮。 当汽车前悬架采用非独立式悬架时,应当采用整体式转向梯形。整体式转向梯形的横拉杆可位于前轴后或者前轴前(称为前置梯形)。对于发动机位置低或前轮驱动汽车,常采用前置梯形。前置梯形的梯形臂必须向前外侧方向延伸,因而会与车轮或制动底版发生干涉,所以在布置上有困难。为了保护横拉杆免遭路面不平物的损伤,横拉杆的位置应尽可能布置得高些,至少不低于前轴高度。4.2.2断开式转向梯形 转向梯形的横拉杆做成断开的,称之为断开式转向梯形。断开式转向梯形的主要优点是它与前轮采用独立悬架相配合,能够保证一侧车轮上、下跳动时,不会影响另一侧车轮。与整体式转向梯形比较,由于其杆系、球头增多,所以结构复杂;制造成本高;并且调整前束比较困难。 横拉杆上断开点的位置与独立悬架形式有关。采用双横臂独立悬架,常用图解法(基于三心定理)确定断开点的位置。其求法如下: 1)延长与,交于立柱AB的瞬心P点,由P点作直线PS。S点为转向节臂球销中心在悬架杆件(双横臂)所在平面上的投影。当悬架摇臂的轴线斜置时,应以垂直于摇臂轴的平面作为当量平面进行投影和运动分析。 2)延长直线AB与,交于点,连直线。 3)连接S和B点,延长直线SB。 4)作直线,使直线与间夹角等于直线与PS间的夹角。当S点低于A点时,线应低于线。 5)延长PS与,相交于D点,此D点便是横拉杆铰接点(断开点)的理想的位置。图4.7 断开式转向梯形以上是在前轮没有转向的情况下,确定断开点D位置的方法。此外,还要对车轮向左转和向右转的几种不同的工况进行校核。图解方法同上,但S点的位置变了;当车轮转向时,可认为S点沿垂直于主销中心线AB的平面上画弧(不计主销后倾角)。如果用这种方法所得到的横拉杆长度在不同转角下都相同或十分接近,则不仅在汽车直线行驶时,而且在转向时,车轮的跳动都不会对转向产生影响。双横臂互相平行的悬架能满足此要求,见图4.8a和c。图4.8 断开点的确定4.3本章小结 本章对转向传动机构进行设计,由于本设计选用的是非独立式悬架,因此选用与非独立悬架配用的转向传动机构,转向梯形也选用与之配用的整体式转向梯形,为下一章的整体式转向梯形结构优化设计做准备。第5章 转向系的设计计算 本设计主要参照东风EQ1061T502轻型货车,其基本参数为:两轴式42驱动平头货车,最高车速115km/h,装载质量3t,最小转弯直径不大于14m,最大爬坡度不小于0.3。5.1转向器的结构型式选择及其设计计算 循环球式转向器又有两种结构型式,即常见的循环球-齿条齿扇式和另一种即循环球-曲柄销式。它们各有两个传动副,前者为:螺杆、钢球和螺母传动副以及螺母上的齿条和摇臂轴上的齿扇传动副;后者为螺杆、钢球和螺母传动副以及螺母上的销座与摇臂轴的锥销或球销传动副。两种结构的调整间隙方法均是利用调整螺栓移动摇臂轴来进行调整。 本设计选用的循环球-齿条齿扇式转向器。5.1.1螺杆钢球螺母传动副的设计表5.1 各类汽车循环球转向器的齿扇模数齿扇模数3.03.54.04.55.06.06.5乘用车排量5501000160020002000一一一一前桥负荷3.53.84.77.357.09.08.311.010.011.0一一一一商用车前桥负荷3.05.04.57.55.518.57.019.59.02417.037.023.044.0最大装载质量350100025002700400060008000 由设计要求可知最大装载质量为3000kg,由前面的整体设计知满载时:前轴负荷为2.2t,即22000N,所以根据表6.1,齿扇模数选5.0mm。 (1)钢球中心距D、螺杆外径D1和螺母内径D2 钢球中心距是基本尺寸。螺杆外径D1,螺母内径D2及钢球直径d对确定钢球中表5.2 循环球式转向器主要参数齿扇模数/mm3.03.54.04.55.06.06.5摇臂轴直径/mm2226303232/3538/4042/45钢球中心距/mm2023/25252860/323540螺杆外径/mm2023/252528293438钢球直径/mm5.5565.5566.3506.3507.1447.144/8.000螺距/mm7.9388.7319.5259.52510.00010.00011.000工作圈数1.51.2/2.52.5环流行数2螺母长度/mm4145/5246/475856/59/ 6272/7880/82齿扇齿数3/55齿扇整圆齿数12/131313/14/15齿扇压力角2230/2730切削角630630730齿扇宽/mm22/2525/2725/2830283230/34/3835/38心距D的大小有影响,而D又对转向器结构尺寸和强度有影响。在保证足够的强度条件下,尽可能将D值取小些。选取D值的规律是随着扇齿模数的增大,钢球中心距D也相应增加(表5.2)。 设计时先参考同类汽车的参数进行初选,经强度验算后,再进行修正。螺杆外径D1通常在2038范围内变化,设计时应根据转向轴负荷的不同来选定。螺母内径D2应大于D1,一般要求D2 - D1=(5%10%)D。 根据表5.2,本设计初选钢球中心距为32mm,螺杆外径29mm,D2-D1=8%D,所以螺母内径D2为32mm。 (2)钢球直径d及数量n 钢球直径尺寸d取得大,能提高承载能力,同时螺杆和螺母传动机构和转向器的尺寸也随之增加。钢球直径应符合国家标准一般常在79mm范围内选用(表5.2)。 增加钢球数量n,能提高承载能力,但是钢球流动性变坏,从而使传动效率降低。因为钢球直径本身有误差,所以共同参加工作的钢球数量并不是全部的钢球数。经验表明,每个环路中的钢球数以不超过60为好。为保证尽可能多的钢球都承载,应分组装配。每个环路中的钢球数为 (5.1) 式中,D为钢球中心距;W为一个环路中那个的钢球工作圈数;n为不包括环流导管中的钢球数;为螺线导程角,常取=58,故1。 本设计中钢球直径d=7.144,工作圈数W=2.5,由公式(5.1)可得钢球数n为36。 (3)滚道截面 当螺杆和螺母的滚道截面各由两条圆弧组成,形成四段圆弧滚道截面时,如图5.1所示,钢球与滚道有四点接触,传动时轴向间隙最小,可满足转向盘自由行程小的要求。图5.1中滚道与钢球之间的间隙,除用来储存润滑油之外,还能储存磨损杂质。为了减少摩擦,螺杆和螺母沟槽的半径应大于钢球半径d/2,一般取=(0.510.53)d。螺杆滚道应倒角,用来避免该处被啮出毛刺而划伤钢球后降低传动效率。 本设计取=0.53d=3.786mm。图5.1 滚道截面示意图 (4)接触角 钢球与螺杆滚道接触点的正压力方向与螺杆滚道法向截面轴线间的夹角称为接触角,角多取为45,以使轴向力和径向力分配均匀。 本设计取为45 (5)螺距P和螺旋线导程角 转向盘转动角,对应螺母移动的距离s为 (5.2)式中,P为螺纹螺距。 与此同时,齿扇节圆转过的弧长等于s,相应摇臂转过角,期间关系为 (5.3)式中,r为齿扇节圆半径。 联立式(5.2)、(5.3)得,将对求导,得循环球式转向器角传动比为 (5.4) 由式(5.4)可知,螺距P影响转向器角传动比的值。螺距P一般在811mm内选取。 本设计选取螺距P为10mm。 在已知螺旋线导程角和螺距的情况下,钢球中心距D也可由下式求得: (5.5)式中 螺杆与螺母滚道的螺距; 螺线导程角。 因此根据式(5.5)反推出螺旋线导程角 为6 根据式(5.4)得节圆半径 (6)工作钢球圈数W 多数情况下,转向器用两个环路,而每个环路的工作钢球圈数W又与接触强度有关:增加工作钢球圈数,参加工作的钢球数增多,能降低接触应力,提高承载能力;但钢球受力不均匀。螺杆增长使刚度降低。工作钢球圈数有1.5和2.5圈两种。一个环路的工作钢球圈数的选取见表5.2 本设计选取工作钢球圈数W为2.5圈。 (7)导管内径 容纳钢球而且钢球在其内部流动的导管内径,式中,e为钢球直径d与导管内径之间的间隙。e不易过大,否则钢球流经导管时球心偏离导管中心的距离增大,并使流动阻力增大。推荐。导管壁厚取为1mm。 本设计选取e为0.5mm,所以导管内径为7.644mm。5.1.2齿条、齿扇传动副的设计 首先分析转向器的传动间隙,既齿扇和齿条之间的间隙。该间隙随转向盘转角的大小不同而改变,这种变化关系称为转向器传动副传动间隙特性。研究该特性的意义在于,他与直线行驶的稳定性和转向器的使用寿命有关。 转向器传动副在中间及其附近位置因使用频繁,磨损速度要比两端快。在中间附近位置因磨损造成的间隙大到无法确保直线行驶稳定性时,必须经调整消除该处的间隙。调整后,要求转向盘能圆滑地从中间位置转到两端,而无卡住现象。为此,传动副的传动间隙特性,应当设计成在离开中间位置以后呈图5.2所示的逐渐增大的形状。图5.2中,曲线1表明转向器在磨损前的间隙变化特性;曲线2表明使用并磨损后的间隙变化特性,并且中间位置已出现较大间隙;曲线3表明调整后并消除中间位置间隙的转向器传动间隙变化特性。 图5.2 转向器传动副传动间隙特性 循环球式转向器的齿条齿扇传动副的传动间隙特性,可通过将齿扇齿做成不同厚度来获取必要的传动间隙,即齿扇由中间齿向两端齿的齿厚是逐渐减小的。为此可在齿扇的切齿过程中使毛坯绕工艺中心转动,如图5.3所示,相对于摇臂轴的中心有距离为的偏心。这样加工的齿扇在齿条的啮合中由中间齿转向两端的齿时,齿侧间隙也逐渐加大,可表达为 (5.6)式中 径向间隙;啮合角; 齿扇的分度圆半径;摇臂轴的转角。 当,确定后,根据上式可绘制如图5.4所示的线图,用于选择适当的n值,以便使齿条、齿扇传动副两端齿啮合时,齿侧间隙能够适应消除中间齿最大磨损量所形成的间隙的需要。 齿条、齿扇传动副各对啮合齿齿侧间隙的改变也可以用改变齿条各齿槽宽而不改变齿扇各轮齿齿厚的办法来实现。一般是将齿条(一般有4个齿)两侧的齿槽宽制成比中间齿槽大0.200.30mm即可。图5.3 为获得变化的齿侧间隙齿扇的加工原理和计算简图图5.4 用于选择偏心n的线图齿扇的齿厚沿齿宽方向变化,故称为变厚齿扇。其齿形外观与普通的直齿圆锥齿轮相似。用滚刀加工变厚齿扇的切齿进给运动是滚刀相对工件作垂向进给的同时,还以一定的比例作径向进给,两者合成为斜向进给。这样即可得到变厚齿扇。变厚齿扇的齿顶及齿根的轮廓面为圆锥面,其分度圆上的齿厚是成比例变化的,形成变厚齿扇,如图5.5所示。图5.5 变厚齿扇的截面 变厚齿扇齿形的计算,如图5.6所示,一般将中间剖面A-A规定为基准剖面。由A-A剖面向右时,变为系数为正,向左则变为系数为零(O-O剖面),再变为负。若O-O剖面距A-A剖面的距离为,则其值为 (5.7)式中,在截面AA处的原始齿形变位系数;m模数;切削角。 为切削角。常见的有630和730两种。在切削角一定得条件下,各剖面的变为系数取决于距离基准剖面A-A的距离。 前已述,模数m为5.0mm;法向压力角,一般在2030之间,根据表5.2,选为2730;切削角为630;齿顶高系数,一般取0.8或1.0,这里取1.0;径向间隙系数,取0.2;整圆齿数z,在1215之间取,取为13;齿扇宽度B,一般在2238mm,取为30mm。列出如下:图5.6 变厚齿扇的齿型计算用图整圆齿数;模数;法向压力角切削角齿扇宽度根据表5.3,列出变厚齿扇的齿形参数:齿顶高系数径向间隙系数齿顶高径向间隙齿根高全齿高变位系数齿顶圆直径分度圆弧齿厚 表5.3 变厚齿扇(AA)处的齿形参数选择与计算 (mm)参数名称参数的选择与计算齿顶高系数1.0或0.8齿顶高 齿根高齿全高常见的有630和730径向间隙c变位系数齿顶圆直径D分度圆弧齿厚说明:基准截面见图5.6的截面AA,为齿扇宽度的中间位置处的截面。5.1.3循环球式转向器零件强度计算 为了保证行驶安全,组成转向系的各零件应有足够的强度。欲验算转向系零件的强度,需首先确定作用在各零件上的力、影响这些力的主要因素有转向轴的负荷,路面阻力和轮胎气压等。为转动转向轮要克服的阻力,包括转向轮绕主销转动的阻力,车轮稳定阻力。轮胎变形阻力和转向系中的内摩擦阻力等。 精确地计算这些力是困难的,为此推荐足够精确的半经验公式来计算汽车在沥青或者混凝土路面上的原地转向阻力矩(Nmm),即 (5.8)式中f轮胎和路面间的滑动摩擦因数,一般取0.7 为转向轴负荷(N) P为轮胎气压(MPa) 本设计中,轮胎气压为0.63MPa,转向轴负载。代入式(5.8)得作用在转向盘上的手力为 (5.9)式中转向摇臂长转向节臂长 转向盘直径转向器角传动比转向器正效率 本设计中,转向摇臂长为200;转向节臂长为220;转向盘直径根据车型不同,在380550的标准系列内选取,查国家标准可取为400;角传动比为20;循环球式转向器的传动副为滚动摩擦,摩擦损失小,其正效率可达85%,这里取85%。代入式(5.9)得确定计算载荷后,即可计算转向系零件的强度。 1)钢球与滚道间的接触应力 (5.10)式中K系数,根据AB查表5.4求得,其中AB用下式计算: , (5.11)钢球半径,见图5.1;本设计为3.572螺杆与螺母滚道截面的圆弧半径,见图5.1;本设计为3.786螺杆外半径;本设计为14.5E材料弹性模量,MPa;N每个钢球与螺杆滚道之间的正压力; (5.12)转向盘圆周力;本设计为182.175R转向盘轮缘半径;本设计为200螺杆螺线导程角;本设计为6钢球与滚道间的接触角;本设计为45参与工作的钢球数;本设计为36个钢球接触点至螺杆中心线之距离。本设计为11.97由公式(5.12)可得由公式(5.11)可得A/B=0.046,查表5.4可得K为1.280.由公式(5.10)可得 表5.4 系数K与AB的关系 mmA/B1.000.900.800.700.600.500.400.30K0.3880.400.410.440.4680.4900.5360.600A/B0.200.150.100.050.020.010.007一一K0.7160.8000.9701.2801.8002.2713.202一一 当钢球与滚道的接触表面的硬度为HRC5864时,许用接触应力可取为30003500MPa。显然,符合要求。 当由式钢球工作总圈数2.5时,则应采用圈数及钢球数相同的两个独立的环路,以使载荷能较均匀地分布于各钢球并保持较高的传动效率。但钢球总数 (包括在钢球导管中的)不应超过60个。否则应加大钢球直径并重新计算。 径向间隙(见图5.1)不应大于0.020.03mm。亦可用下式计算: (5.13) 本设计取为0.02 轴向间隙可用下式计算: (5.14)式中 钢球直径由式(5.14)可得 2)齿的弯曲应力 齿扇齿的弯曲应力为 (5.15)式中 F作用在齿扇上的圆周力 h齿扇的齿高,本设计为11mm B齿扇的齿宽,本设计为30mm S基圆齿厚,本设计为8.6mm 作用在齿扇上的圆周力F (5.16) 式中 转向传动机构的力传动比,本设计为2 转向传动机构的效率,一般取0.850.9。本设计中取为0.9; 即转向阻力矩,本设计中; 齿扇节圆半径,本设计中=30.33。代入式(5.16)得再代入式(5.15)得许用弯曲应力为,显然,符合要求。 螺杆和螺母用钢制造。表面渗碳。对于前轴负荷不大的汽车,渗碳层深度在。5.2整体式转向梯形结构优化设计 在忽略侧偏角影响的条件下,两转向前轮轴线的延长线交在后轴延长线上,如图5.7所示。 设i、o分别为内、外转向车轮转角,L为汽车轴距,K为两主销中心线延长线到地面交点之间的距离。 若要保证全部车轮绕一个瞬时转向中心行驶,则梯形机构应保证内、外转向车轮的转角有如下关系 (5.17) 若自变角为o,则因变角i的期望值为 (5.18)图5.7 理想的内外轮转角关系简图 现有转向梯形机构仅能近似满足上式关系。以图5.7所示的后置梯形机构为例,利用余弦定理可推得转向梯形所给出的实际因变角为(5.19)式中 m梯形臂长 梯形底角 所设计的转向梯形给出的实际因变角,应尽可能接近理论上的期望值。其偏差在最常使用的中间位置附近小角范围内应尽量小,以减少高速行驶时轮胎的磨损;而在不经常使用且车速较低的最大转角时,可适当放宽要求。因此,再引入加权因子,构成评价设计优劣的目标函数为 (5.20) 将式(5.18)、式(5.19)代人式(5.20)得 (5.21)
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