道路清扫车清扫系统设计【优秀毕业设计】【19张CAD图纸+说明书】
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下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 全 日 制 普 通 本 科 生 毕 业 设 计 道路清扫车清扫系统设计 学生姓名: 学 号: 年级专业及班级: 指导老师及职称 学 部 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 全日制普通本科生 毕业设计诚信声明 本人郑重声明:所呈交的本科毕业论文是本人在指导老师的指导下, 进行研究工作所取得的成果,成果不存在知识产权争议。除文中已经注 明引用的内容外,本论文不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的 作品成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体在文中均作了明确 的说明并表示了谢意。本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。 毕业设计作者签名: 年 月 日 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 目 录 摘要 1 关键词1 1 前言1 1.1 垃 圾 清 扫 现 状 分 析 1 1.2 国 内 外 垃 圾 清 扫 机 械 化 发 展 现 状 2 1.3 国 内 清 扫 机 发 展 趋 势 2 2 垃 圾 清 扫 总 成 设 计 计 算 2 2.1 设计思想 2 2.2 总 体 结 构 设 计 3 2.3 各 主 要 机 构 参 数 的 设 计 和 验 算 3 2.3.1 垃 圾 清 扫 设 计 4 2.3.2 垃 圾 输 送 收 集 装 置 设 计 4 2.3.3 推 动 清 扫 机 所 需 功 率 计 算 6 2.3.4 清 扫 机 扫 辊 速 度 验 算 6 2.3.5 行 走 设 计 6 2.3.6 垃 圾 清 扫 机 的 动 力 匹 配 7 3 清扫系统的确定及设计算 7 3.1 传动方案的确定 7 3.2 设 定 各 级 传 动 比 和 主 要 参 数 8 3.2.1 传 动 比 确 定 8 3.2.2 各 轴 转 速 确 定 8 3.2.3 各轴转矩计算 9 3.2.4 各 轴 功 率 计 算 9 3.3 主 要 工 作 零 部 件 的 设 计 计 算 9 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 3.3.1 第 一 级 传 动 带 轮 设 计 9 3.3.2 第二级传动带轮设计 11 3.3.3 第三级传动链传动设计 12 3.3.4 齿轮传动(驱动输送带)的设 计13 4 主要受力零件的强度或寿命校核计算 16 4.1 轴的设计计算及校核16 4.1.1 第一级从动轴设计计算及校核 16 4.1.2 第二级从动轴设计计算及校核 19 4.2 轴承的设计计算及其校核23 4.2.1 第一级从动轴轴承设计计算及其校核 23 4.2.2 第二级从动轴轴承设计计算及其校核 23 4.2.3 第三级从动轴轴承的设计计算及其校核 24 4.3 键的设计计算及校核25 4.3.1 第一级从动轴上联接键的校核 25 4.3.2 第二级从动轴上联接键的校核 25 4.3.3 第三级从动轴上联接键的校核 26 4.3.4 上滚轮轴联接键的校核 26 5 结论 26 5.1 主要优点26 5.2 主要缺点26 5.3 有待改进的地方27 5.4 维护和保养27 6 设计心得 28 参考文献 29 致谢 30 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 1 道路清扫车清扫系统设计 摘 要:本文叙述了道路清扫机械化的现状,以及未来的发展趋势。该清扫机以电动机为 动力源,通过带传动、链传动以及齿轮传动带动清扫辊和传送带工作。该清扫机主要用于平坦道 路的垃圾清扫,提高了清扫效率,降低了清洁工人的劳动强度。该清扫机成本低,使用性能好, 寿命长,非常适合清洁工人使用。 关键词:清扫机;传动;设计计算 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 2 Abstract: The essay describes the current situation of road sweeping mechanization, and its development trendency in future. The sweeping machine use the motor as power source, use the belt transmission, chain drive, gear driven roller and conveyor belt to work. The sweeper is mainly used for the rubbish in the flat road, it also improve the cleaning efficiency and reduce the labor intensity of cleaners. The cleaning machine of low cost, good performance ,long life is remarkably fit for cleaners. Key Words: Cleaning machine; Sweep roll; Design calculations 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 3 1 前言 1.1 垃圾清扫现状分析 随着经济社会的迅速发展,城市、工厂生产、公共交通、市政建设、园林绿化、 环境卫生等行业的工作任务越来越重,人们对生活环境要求的不断提高。然而环卫行 业设备的发展现状与当前经济社会发展形势存在很大差距,道路清扫设备落后的问题 较为突出。这就要求养护手段要不断改进,就路面清扫而言,亟需由以往原始笨拙的 低效率的人工清扫改为现代灵活高效率的机械清扫 1。因此,很有必要创造条件, 实现清扫机械化,以减轻清扫工人的劳动强度,改善劳动条件,不断提高道路清扫质 量和环境卫生水平,本课题的研究有着十分重要的现实意义。 1.2 国内外垃圾清扫机械化发展现状 目前,我国的国产扫路车在品种规格上、使用性能上已能基本满足国内各种需求。 产品规格从 2t 到 8t,有将近 8 个规格 2,清扫车的作业方式主要为湿式吸扫结合, 动力为主、副双发动机形式,扫刷布置形式为前置和中置两种,吸嘴形式有中置长吸嘴、 后置短吸嘴和侧置小吸嘴三种形式,风机形式有通用和专用风机两种形式。国产产品 存在外形单调、功能单一、操作不方便、清扫效率低等问题。国外清扫车由于有几十 年的发展史,加之基础零部件可靠性高,因此都有一个共同的特点,可靠性相对国内产 品要高;而且早已广泛应用了先进的电子技术,有些还应用了有线和无线遥控。 1.3 国内清扫机发展趋势 随着许多新兴的中小城市正在崛起, 城市化规模不断扩大, 路面清洁养护已经越 来越重要,清扫机发展前景会越来越好。在功能多样性方面,由单一功能向多功能方 向发展;在传动系统方面,由机械传动向全液压传动的方向发展;在除尘方面,由干 式除尘方式向湿式除尘方式发展 3;在清扫方式上,由纯吸式、纯扫式向吸扫复合式 方向发展;在重量和体积方面,由体积大、自重大的清扫机向体积小和轻便式,综合 利用价值高的方向发展 4。 2. 垃圾清扫机总成设计计算 2.1 设计思想 本垃圾清扫机由清扫部分,传送部分,行走部分和箱体、箱架等结构组成,其特 征在于清扫部分由横置带有清扫刷苗的清扫滚筒构成;清扫机将街道上的垃圾通过清 扫滚筒清扫并抛掷到传送部分中的传送带上,传送带通过齿轮变向实现与清扫机行走 方向成反向旋转,然后垃圾在传送带的末端由于重力的作用掉入垃圾桶中;走部分由 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 4 两个定向前轮和两个万向后轮实现,既方便又经济;箱体、箱架主要由角钢焊接而成, 部分零件用螺栓连接,垃圾箱用塑料制成 5。本设计的创新特点首先是利用电动机作 为动力来源,清洁环保,操作方便;其次是清扫滚筒用链传动,链传动无弹性滑动和 整体打滑现象,能保持准确的平均传动比,能在潮湿和油腻的环境中工作;最后,利 用卧式滚刷对路面起清扫及垃圾抛起的双重作用。以上小小的创新能够降低清洁员的 劳动强度,提高工作效率的目的。 2.2 总体结构设计 总体结构分为以下几个部分: (1)垃圾清扫总成:有清扫滚筒、清扫刷苗、清扫滚筒链轮。 清扫辊通过轴承座固定在机架中间,轴承座主要通过六角螺栓固定在机架底盘上, 清扫刷苗是通过定位销来实现轴向固定。 (2)垃圾输送收集装置:由上料板、垃圾输送带、上滚轮总成、下滚轮总成、 变向轴以及垃圾桶等部件组成。具有结构简单、作业质量好、价格低廉、拆装转 移方便、操作轻巧省力等特点。 (3)行走机构:有四个万向轮组成,前两个不可变向,后两个可改变方向。 (4)操作系统:手推式扶手,控制电机开关。 (5)动力匹配:由电瓶驱动的直流电动机。 其结构图如图 1: 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 5 图 1 垃圾清扫机主要结构图 Fig.1 Main structure map of road sweeping machine 2.3 各主要机构参数的设计和验算 已知条件:清扫机生产率为 h/km20 2.3.1 垃圾清扫设计 清扫轮消耗功率 N 主要包括:克服刷苗和地面间摩擦力所需的功率 ,刷苗变1N 形所消耗的功率 ,克服空气阻力所需的功率 ,克服垃圾与上料板的摩擦阻力所2 3N 需的功率 ,提升垃圾所消耗的功率 得。4 5 64321 (1)主要参数 清扫辊半径:85mm 清扫轮宽幅:600mm 尼龙刷苗与地面间摩擦系数:0.4 刷苗自由长度:120mm 尼龙刷苗直径:3mm 刷苗变形量:25mm 工作刷苗数量:200 清扫轴链轮半径:81mm 清扫轮转速:62.5r/min (2)由相关公式计算清扫部分所需功率 6 克服刷苗和面间摩擦力所需功率, (1)10/)(1mVPN P-变形刷苗对路面上的压力(N) ; -尼龙刷苗与地面间摩擦系数为 0.4; -刷苗圆周线速度取 m/s;mV V-扫路车行走速度为大于 0.09m/s,取 0.09m/s; -传动效率为 0.9; P 值可根据以下公式计算; (2))1arcos()2(18.0)/(103.53 122 RhVZhLEJdm 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 6 d-尼龙刷苗半径为 ;m310 R-滚刷半径为 0.205m; L-刷苗自由长度为 0.12m; E-刷苗弹性模量取 ;Pa109. J-刷苗断面惯性矩为 ;4273 h-刷苗变形量为 0.025m; Z-工作刷苗数量可由公式计算: 7 (3)mVdBZ1/5. 其中 为刷苗和路面接触点到它的垂直位置的转角;1 (4)8.1025.0arcos180)(arcos Rh -速度比值为 3.5;Vm/ B-滚刷清扫宽度为 0.6m; 计算得出 2.15.348.1036/5.1 mVdBZ 根据清扫机实际,以及刷苗数合理分布和安排,取 Z=200; 可计算变形刷苗对路面上的压力为 NRhVZhLEJdPm6.854)205.1arcos()231.0(1 205.973. )1arcos()2(18.0)/(103.5 313212 所以可得 KwVPm 154.09.01)3(4.6810/)(1 已知滚刷转速为 n=62.5r/min,可计算 (5)83./)2(/)2(3)arcsin(2RhhR 因此,刷苗变形所消耗的功率为 (6)KwLEJdnZN0346.1026. 27 计算克服空气阻力所消耗的功率为 N15.13 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 7 克服垃圾与上料板的摩擦阻力所需的功率为 (7)KwVPNm0487.9.10356.854104 提升垃圾所消耗的功率 太小可忽略不计。5 所以清扫部分所消耗的总功率为: Kw24.0487.015.0346.1.54321 2.3.2 垃圾输送收集装置设计 滚轮外经:150mm 滚轮转速:100r/min 传送带宽幅:600mm 小齿轮分度圆直径 :50mm1d 大齿轮分度圆直径 :250mm2 小齿轮齿数 :201z 大齿轮齿数 :1002 齿轮模数 :2.5mmm 齿轮计算过程在写在后面 3.3.4 节。 输送带所需功率计算; 假定每一时刻输送带载有的垃圾量和皮带重量为 m=5kg,忽略倾斜的角度不计; 传送带的线速度为 10 (8)smnrv /79.0615026 3 输送带所需功率为 (9)kwmgvFpwwe 041.96.108510输 送 带 2.3.3 推动清扫机所需功率计算 假设最恶劣的工作环境,当整机重 ,阻力系数 ,清扫机以前进kgM87.f 速度 工作计算。则有:smV/09. 11 (10)wfvFP05.10 2.3.4 清扫机扫辊速度验算 设定清扫轮刷苗与上料板最后接触的位置与上料板最高点的距离为 .mH50 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 8 设刷苗最远端的线速度为 v,要使质量为 m 的垃圾上抛到最高点,由参考文献19得 知必须满足下面条件: 12 (11)gH21 计算 sgHv /98.05.892 又有 smnr /98.034.1660 所以清扫车的电机能够保证垃圾顺利地抛送到传送带上。 2.3.5 行走设计 清扫机行走速度:由公式 ,取 , 得Bvf106.0hf/k20 13 (12)smhKv/9/3. 只要清扫机在不低于 0.09m/s 的行走速度下运行,就能够保证生产率的额定值。 2.3.6 垃圾清扫机的动力匹配 (1)电动机的选择 由以上计算可知清扫机所需要的功率为 14kwPN284.01.24.0输 送 带 电动机类型和结构型式 电动机类型和结构型式可以根据电源的种类、工作条件(温度、环境、空间尺寸) 和载荷特点(性质、大小、启动性能和过载情况)来选择。在移动的设备中和蓄电池 配套的较常使用的电机有直流电动机和步进电动机。 直流电动机的优点:容易购得,型号多,功率大,接口简单,适合大型机器。 直流电动机的缺点:太快需要齿轮减速器,电流通常较大,较难与车轮装配,控 制复杂 步进电动机的优点:精确的速度控制,型号多,适合室内机器人的速度,接口简 单,便宜。 步进电动机的缺点: 功率与自重比小,电流通常较大,体积大,较难与车轮装配, 负载能力低,功率小,控制复杂,运动时产生震动。 清扫机多在室内环境下工作,要求控制较简单,运行平稳,因此选择直流电动机 15。 选定 ZYT 系列直流永磁电机为动力源(博山电机) 17。 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 9 电机型号:110ZYT105 额定功率: 40WP 电压: 2VU 扭矩: m17N0T 转速: 3r/inn (2)电池的选择 选定两个 12V 铅酸蓄电池为电源,重量大约 15 斤/个 同时布线时应该注意:根据电机的位置选择符合规格的电线,剪取所要的电线长 度,将电机联起来,一端通过开关以后,一端接到 24V 电源正负极上,开关装在扶手 旁边容易摸到的地方。 3. 操作系统的确定及主要工作部件的设计计算 3.1 传动方案的确定 方案一 图 2 垃圾清扫机传动方案一 Fig.2 The first transmission scheme 方案二 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 10 图 3 垃圾清扫机传动方案二 Fig.3 The second transmission scheme 由以上两个方案可知,根据清扫机清扫时的实际情况,选用方案二更加合理恰当。 因为摩擦式带传动有弹性滑动,不能用于分度系统;摩擦易起电,不宜用于易燃易爆 场合。轴与轴承受力较大,带传动寿命较短 16。而链传动平均传动比为常数,链条 元件间形成的油膜有吸振能力,对恶劣环境有较强的适应能力,工作可靠,轴上载荷 较小。所以选择方案二更合理 19。 3.2 设定各级传动比和主要参数 3.2.1 传动比确定 第一级传动比 61i 第二级传动比 42 第三级传动比 3i 上滚轮轴齿轮传动比 54i 3.2.2 各轴转速确定 第一级从动轴 min/01rn 第二级从动轴 25 第三级从动轴 i/.63 上滚轮轴 n04rn 3.2.3 各轴转矩计算 第一级从动轴 mNiT24.738101 第二级从动轴 22 第三级从动轴 i.5633 上滚轮轴 84414 3.2.4 各轴功率计算 第一级从动轴 wP101 第二级从动轴 38.292)( 输 送 带 第三级从动轴 04.363 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 11 上滚轮轴 wP12.357414 3.3 主要工作零部件的设计计算 3.3.1 第一级传动带轮设计 已知电机额定功率 ,转速 ,第一级传动比0W30r/minn61i ,设定连续工作 8 小时。 (1)确定计算功率 caP 根据机械设计 (第七版,濮良贵、纪名刚主编,高等教育出版社,以下所用 到的相关公式及表格均出自本书) 19表 8-7 查得工作情况系数 ,故计算1.AK (13)wKAca 401. (2)选取 V 带带型 根据 ,由图 8-11 选用 Z 型caP0,n (3)确定带轮的基准直径 并验算带速d 由查表 8-6,表 8-8,取小带轮基准直径 md50 从动轮基准直径 id350601 根据表 8-8,圆整为 315mm 验算带的速度 (14)smndv /25/8.710635106 故带速合适 (4)确定 V 带的基准长度和传动中心距 根据公式(8-20) ,初定中心距 。ma50 计算带所需基准长度 (15)ma ddLd 5.160854)3()150(22010 由表 8-2 选取带的基准长度 mLd6 计算实际中心距为 (16)mad 49625.1085020 (5)验算小带轮上的包角 1 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 12 (17) 903.1496.57)031(8.57)(18012 ad 小带轮上的包角合适 (6)计算 V 带的根数 z 查表 8-4a,表 8-4b 分别得到 ,kwP28.0kP04. 查表 8-5,表 8-2 分别得到 , 。计算单根 V 带的功率为15K6l (18)wPlr 3.1.95.).()(0 计算 V 带根数 ,取 z=22.34.0rcaPz (7)计算单根 V 带的初始拉力的最小值 min)(F 由表 8-3 得 Z 型 V 带单位长度质量 ,所以计算得kgq/6. (19)N vzKFca97.285.0685.7291.04)(5) 2min0 应使带的实际初拉力 min)( (8)计算轴上的压轴力 pF 压轴力最小值为 (20)Nminp 5.1074sin9.2sz2)(10min )( 3.3.2 第二级传动带轮设计 已知功率 ,转速 ,第二级传动比 4,设定连续W38.91输 送 带Pr/mi05 工作 8 小时。 (1)确定计算功率 ca 根据机械设计 (第七版,濮良贵、纪名刚主编,高等教育出版社,以下所用 到的相关公式及表格均出自本书) 19表 8-7 查得工作情况系数 ,故计算0.1AKwPKAca 38.29.30.1 (2)选取 V 带带型 根据 ,由图 8-11 选用 Z 型caP0,n (3)确定带轮的基准直径 并验算带速d 查表 8-6,表 8-8,取小带轮基准直径 md80 从动轮基准直径 id32401 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 13 根据表 8-8,圆整为 315mm 验算带的速度 smndv /25/09.16058160 故带速合适 (4)确定 V 带的基准长度和传动中心距 根据式(8-20) ,初定中心距 。ma50 计算带所需基准长度 maddLd08.164504)831()(252210 有表 8-2 选取带的基准长度 Ld 计算实际中心距 a md 476208.165020 (5)验算小带轮上的包角 1 907.15463.)80315(.7)(1802 ad 小带轮上的包角合适 (6)计算 V 带的根数 z 查表 8-4a,表 8-4b 分别得到 ,kwP15.0kwP013. 查表 8-5,表 8-2 分别得到 , 。计算单根 V 带的功率为93K8lPlr 79.9).()(0 计算 V 带根数 ,取 z=284.17.0rcaz (7)计算单根 V 带的初始拉力的最小值 min)(F 由表 8-3 得 Z 型 V 带单位长度质量 ,所以计算得kgq/6. NvzKPFca 9.60.209.23.)5(0)5.2(0)( 2min0 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 14 应是带的实际初拉力 min0)(F (8)计算轴上的压轴力 p 压轴力最小值为 Nin 5.2617.sin9.62sz2)(10in )( 3.3.3 第三级传动链传动设计 (1)选择链轮齿数 取小链轮齿数 ,大链轮的齿数201z 40212iz (2)确定计算功率 根据机械设计 (第七版,濮良贵、纪名刚主编,高等教育出版社,以下所用 到的相关公式及表格均出自本书) 19表 9-6 查得 ,由图 9-13 查得0.1AK ,单排链,则计算功率为35.1ZK (21)wPKZAca8.4263 (3)链条型号与节距的选择 查图 9-11,可选 08A 链条,查表 9-1 得链条节距为 mp7.1 (4)计算链节数和中心距 初选中心距 pa 63587.12)503()503(0 取 ,相应的链长节数为m0 (22)021210)(apzzaLp 31.947.47. 2 取链节数 节94p 查表 9-7 得到中心距计算系数 ,则链传动最大中心距为28.01f (23)mzLfap 405)2(9474.)(2211 (5)计算链速 V,确定润滑方式 (24)spnv /5.0160256012 由 和链号 08A,查图 9-14 可知应采用定期人工润滑smv/529.0 (6)计算压轴力 pF 有效圆周力为 (25)NvPe 5276.01248310 33 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 15 链轮水平布置时压轴力系数 ,则压轴力为15.FpKNe6027 3.3.4 齿轮传动(驱动输送带)的设计 (1)选定齿轮类型、精度等级、材料 由于输送带为一般工作构件,速度不高,轴向载荷不大,故选用 7 级精度 (GB10095-88)直齿圆柱齿轮传动 根据机械设计 (第七版,濮良贵、纪名刚主编,高等教育出版社,以下所用 到的相关公式及表格均出自本书) 19表 10-1 选择大小齿轮材料为 45 钢(调质) ,硬度为 217255HBS,取硬度为 240HBS 选择小齿轮齿数 ,大齿轮齿数201z102z (2)按齿面接触强度设计 选定载荷系数 3.tK 计算小齿轮传递的转矩 (26)mNnPT 734508.1.9105.91 由表 10-7 选取齿宽系数 4.d 由表 10-6 查得材料的弹性影响系数 2 18.9MPaZE 由图 10-21d 按齿面硬度查得大小齿轮的接触疲劳强度极限为 MPaH60lim 由式 10-13 计算应力循环次数为 (27)81 14.)03581(5060 hjLnN (28)928.i 由图 10-19 取接触疲劳寿命系数 .,92.1HNHNK 计算接触疲劳许用应力,取失效概率为 1%,安全系数为 S=1,由式 10-12 得 (29)MPaSH560.lim11 KN288.li22 计算小齿轮分度圆直径 ,代入 中较小的值td1H (30)mZTKdHEdtt 38)52.19(34.07132.)(32.11 计算圆周速度 v 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 16 (31)smndvt /73.016538106 计算齿宽 (32)mbtd4.1 计算模数 (33zmtt 9.2381 ) 计算齿高 (34ht 275.4.5. ) 计算齿宽与齿高之比为 89.1hdbt 计算载荷系数 由图 10-8 查得动载系数 ,直齿轮,05.vK1FaHK 由表 10-2 查得使用系数 1A 由表 10-4 用插值法查得 7 级精度,小齿轮相对支承非对称布置时, ,15.H 查图 10-13 得 25.F 故载荷系数为 (35)2075.1.05.1HvAK 按实际的载荷系数校正所得分度圆直径,由式 10-10a 得 (36)mdtt 6.3.27381 计算模数 mzm5.2076.1 (3)按齿根弯曲强度设计 由图 10-20c 查得大小齿轮的弯曲疲劳强度极限为 MPaFE38021 由图 10-18 取弯曲疲劳寿命系数 84.0,91.2FNFNK 计算弯曲疲劳许用应力,取弯曲疲劳安全系数 ,由式 10-12 得3S (37)MPaSKFEF 6.011FENF 5.243.822 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 17 计算载荷系数 (38)1825.05.1FVAK 由表 10-5 查得齿形系数 82,.1aaY 由表 10-5 查取应力校正系数 79.SS 计算大小齿轮的 ,并加以比较FSaY0163.25.81FSa89.472FSaY 小齿轮的数值大 计算模数 (39)mYzKTmFSad 19.063.24.01785)(23 331 综合齿面接触疲劳强度计算的模数与齿根弯曲疲劳强度计算的模数,根据模数 系列值以及清扫机实际取 m5. (4)几何尺寸计算 分度圆直径计算 (40)zd0.21 52 中心距计算 ma151 计算齿轮宽度 ,根据清扫机实际取db204.1 ,mb25120 4. 主要受力零件的强度或寿命校核计算; 4.1 轴的设计计算及校核 4.1.1 第一级从动轴设计计算及校核 (1)初步确定轴的最小直径 先根据机械设计 (第七版,濮良贵、纪名刚主编,高等教育出版社,以下所 用到的相关公式及表格均出自本书) 19式 15-2 初步估算轴的最小直径。选取轴的材 料为 45 钢,调质处理。根据表 15-3,取 ,于是得1250A 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 18 (41)mnPAd4.15038.1230min 为了保证系统的强度与运动平稳,取轴的最小直径为 28mm (2)轴的结构设计 图 4 第一级从动轴的结构图 Fig.4 The sketch map of the first level driven shaft 由图可知 A、D 处安装轴承,C 处安装齿轮,E 处安装大小带轮。轴承安装 A、D 处的直径为 30mm,B 处直径为 36mm,C 处直径为 30mm,E 处直径为 28mm。A 处长度为 35mm,B 处长度为 596mm,C 处长度为 31mm,D 处长度为 39mm,E 处长度为 60mm。C 处 轴与齿轮的周向定位采用平键联接。由机械设计课程设计手册(参考文献)查得平 键截面 (GB/T1096),平键长度为 25mm,周向定位采用挡圈进行定mhb78 位。E 处周向定位采用平键联接,由手册查的平键截面 (GB/T1096) ,mhb78 平键长度为 50mm;轴向定位采用挡圈进行定位。轴上倒角圆角均为 1mm。 (3)求轴上的载荷 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 19 图 5 第一级从动轴的载荷分析图 Fig.5 The load analysis chart of the first level driven shaft 首先由轴的结构图做出轴的计算简图。作为简支梁的轴的支承跨距 , , ,根据轴的简图做出轴的弯mL5.6743.821L5.36mL304 矩图和扭矩图。 从轴的结构图以及弯矩和扭矩图中可以看出 L3 与 L4 交界面是轴的危险截面。 现将计算出截面处的 得值列入表MVH及, 表 1 第一级从动轴的载荷分析 Table1 The load analysis of the first level driven shaft 载荷 水平面 垂直面 支反力 NFNH3.51,4.5621NH NFNVV1.9,31.29F21 弯矩 mM30mM804mM47605 总弯矩 .,.621 扭矩 NT738 (4)按弯扭合成应力校核轴的强度 进行校核时,通常只校核轴上承受最大弯矩和扭矩截面(及危险截面)的强度。 根据式(15-5)及上表中的数值,并取=0.3,轴的计算应力 MPadTMWT 49.16281.0).73(5361.0)()( 232222 目前已选择轴的材料为 45 钢,调制处理,由表 15-1 查得 。因此01 ,故安全。1 (5)精确校核轴的疲劳强度 判断危险截面 从应力集中对轴的疲劳强度的影响来看,L3 与 L4 段的截面处引起的应力集中最 严重;从受载的情况来看,L1 段得右截面不受扭矩作用,截面 L3、L4 的应力最大。 校核 L3 段得右截面 抗弯截面系数 (433332.1958.01. mdW ) 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 20 抗扭截面系数 (443334.9028.0. mdWT ) L3 段右截面的弯矩 M 为 N9.2185.365.1 截面的扭矩为 NT24.738 截面上的弯曲应力 (45)MPaWb7.92158 截面上的扭转切应力 (46)T6.4390. 轴的材料为 45 钢,调制处理。由表 15-1 查得 ,PaB40MPa2751MPa15 截面上由于轴肩而形成的理论应力集中系数 及 按照附表 3-2 查取。因 ,经插值法可查得1037.28ddr ,02.37.1 又由附图 3-1 可得轴的材料的敏性系数为 ,8.q5. 故有效集中系数按式(附表 3-4)为 (47)8364.1)02.(.1)(1k (48)5785q 由附图 3-2 的尺寸系数 ;由附图 3-3 的扭转尺寸系数 。67. 0. 轴按照车加工,由附表 3-4 得表面质量系数为 8.0 轴未经过强化处理,即 则按式(3-12)及式(3-12a)得综合系数为1q (48)236.1.67.834kK (49)4.0.51 又由3-1 及3-2 得碳钢的特性系数为 1.,2.10取 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 21 05.,1.05.取 于是,计算安全系数 值,按式(15-6)(15-8)则得caS (50)94.12.97236.1 mbK (51)835.085.04.1 aS (52).12.619.222 Sca 故可知其安全。 4.1.2 第二级从动轴设计计算及校核 (1)初步确定轴的最小直径 先根据机械设计 (第七版,濮良贵、纪名刚主编,高等教育出版社,以下所 用到的相关公式及表格均出自本书) 19式 15-2 初步估算轴的最小直径。选取轴的材 料为 45 钢,调质处理。根据表 15-3,取 ,于是得1250AmnPd 27.138.9320min 为了保证系统的强度与运动平稳,取轴的最小直径为 28mm (2)轴的结构设计 图 6 第二级从动轴的结构示意图 Fig.6 The sketch map of the second level driven shaft 由图可知 A、D 处安装轴承,C 处安装链轮,F 处安装带轮。轴承安装 A、D 处的 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 22 直径为 30mm,B 处直径为 36mm,C 处直径为 34mm,E,F 处直径为 28mm。A 处长度为 35mm,B 处长度为 596mm,C 处长度为 33mm,D 处长度为 39mm,E 处长度为 25mm,F 处 长度为 32mm,槽深 2mm。C 处轴与齿轮的周向定位采用平键联接。由机械设计课程 设计手册 18查得平键截面 (GB/T1096),平键长度为 25mm,周mhb810 向定位采用挡圈进行定位。F 处周向定位采用平键联接,由手册 18查的平键截面 (GB/T1096) ,平键长度为 25mm;轴向定位采用挡圈进行定位。轴mhb78 上倒角圆角均为 1mm。 (3)求轴上的载荷 首先根据轴的结构图做出轴的计算简图。作为简支梁的轴的支承跨距 , , ,根据轴的简图做出轴的水L5.67.921mL5.32L304 平面上的弯矩图,和垂直面上的弯矩图和水平面上的扭矩图,垂直面上的扭矩图,具 体情况见图 7。 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 23 图 7 第二级从动轴的载荷分析图 Fig.7 The load analysis chart of the second level driven shaft 从轴的结构图以及弯矩和扭矩图中可以看出 L3 与 L4 交界面是轴的危险截面。 现将计算出截面处的 得值列入表 2(参看图 6)。MVH及, 表 2 第二级从动轴的载荷分析 Table2 The load analysis of the second level driven shaft 载荷 水平面 垂直面 支反力 NFNH4.135,9.208F21NH NFNVV8.42,17 弯矩 mM635mMV5.91 mM603 总弯矩 083,721 扭矩 T.8 (4)按弯扭合成应力校核轴的强度 进行校核时,通常只校核轴上承受最大弯矩和扭矩截面(及危险截面)的强度。 根据式(15-5)及上表中的数值,并取=0.3,轴的计算应力 MPadTMWT 13.6281.0).73(471.0)()( 232222 目前已选择轴的材料为 45 钢,调制处理,由表 15-1 查得 。因此01 ,故安全。1 (5)精确校核轴的疲劳强度 判断危险截面 从应力集中对轴的疲劳强度的影响来看,L3 与 L4 段的截面处引起的应力集中最 严重;从受载的情况来看,L1 段得右截面不受扭矩作用,截面 L3、L4 的应力最大。 校核 L3 段得右截面 抗弯截面系数 3332.1958.01. mdW 抗扭截面系数 402T L3 段右截面的弯矩 M 为 N8.1361347 截面的扭矩为 N8.2 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 24 截面上的弯曲应力 MPaWb5.362.19804 截面上的扭转切应力 T4.307 轴的材料为 45 钢,调制处理。由表 15-1 查得 ,PaB60Pa2751MPa15 截面上由于轴肩而形成的理论应力集中系数 及 按照附表 3-2 查取。因 ,经插值法可查得1037.28ddr ,01.23. 又由附图 3-1 可得轴的材料的敏性系数为 ,79.q84. 故有效集中系数按式(附表 3-4)为 79.1)0.2(.1)(1k 62384q 由附图 3-2 的尺寸系数 ;由附图 3-3 的扭转尺寸系数 。60. 85.0 轴按照车加工,由附表 3-4 得表面质量系数为 9. 轴未经过强化处理,即 则按式(3-12)及式(3-12a)得综合系数为1q083.12.60.79kK97.85.1 又由3-1 及3-2 得碳钢的特性系数为 1.0,2.10取 55.取 于是,计算安全系数 值,按式(15-6)(15-8)则得caS 48.201.3608.271 mbK 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 25 8.23.052.3978.11 maKS 5.147.4.222 Sca 故可知其安全。 4.2 轴承的设计计算及其校核 4.2.1 第一级从动轴轴承设计计算及其校核 已知清扫轴的径向载荷 和轴向载荷 可以忽略不计,又带轮的压轴力 ,rFa NFp367 轴向力 ,轴承转速 ,装轴承处的轴径可在 2840mm 范围内NFa9.43min/50r 选取,运转有轻微冲击看, 表 13-3 选择预期使用寿命 20。根据工作条hLh20 件选取深沟球轴承。 (1)求比值 (53)0raF 根据参考文献 20 13-5, 。eFra (2)初步计算当量动载荷 P, 根据机械设计 (第七版,濮良贵、纪名刚主编, 高等教育出版社,以下所用到的相关公式及表格均出自本书) 19式(13-8a))(arpYXFfP 按照表 13-6, ,按照表 13-5,2.1,.01ppff取 0,1YX (54)NYFXfParp 4.367)( (3)根据式 13-6,求轴承应有的基本额定动载荷值 (55)nLCh 85.110254.01636 按照手册选择 的 6006 轴承 18。此轴承的基本额定静载荷N32 ,验算如下NC830 根据式 13-5 (56)hPCnLh 2019)4.0132(56)(015 6 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 26 即高于预期计算轴承寿命,故满足要求。轴承内径 ,外经 。md30mD5 4.2.2 第二级从动轴轴承设计计算及其校核 已知清扫轴的径向载荷 和轴向载荷 可以忽略不计,又链轮和带轮压轴力rFa ,轴向力 ,轴承转速 ,装轴承处的轴径可在NFp5.867Na79.208in/125r 2840mm 范围内选取,运转有轻微冲击看,预期使用寿命 。根据工作条件hLh0 选取深沟球轴承。 (1)求比值 0raF 根据表 13-5, 。eFra (2)初步计算当量动载荷 P,根据式(13-8a) )(arpYFXfP 按照表 13-6, ,按照表 13-5,2.1,.01ppff取 0,1NYFXPar 45.867)( (3)根据式 13-6,求轴承应有的基本额定动载荷值 nLCh 31102104636 按照手册选择 的 6006 轴承。此轴承的基本额定静载荷 ,N132 NC830 验算如下 根据式 13-5 hPCnLh 2017.)10432(56)(0156 即高于预期计算轴承寿命,故满足要求。轴承内径 ,外经 。md3mD5 4.2.3 第三级从动轴轴承的设计计算及其校核 已知清扫轴的径向载荷 和轴向载荷 可以忽略不计,又链轮的压轴力rFa ,轴向力 ,轴承转速 ,装轴承处的轴径可在NFp60Na3.290in/5.62rn 2840mm 范围内选取,运转有轻微冲击看,预期使用寿命 。根据工作条件hLh20 选取深沟球轴承。 (1)求比值 0raF 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 27 根据表 13-5, 。eFra (2)初步计算当量动载荷 P,根据式(13-8a) )(arpYFXfP 按照表 13-6, ,按照表 13-5,2.1,.01ppff取 0,1NYFXPar 2.760)( (3)根据式 13-6,求轴承应有的基本额定动载荷值 nLCh .36105.2.7210636 按照手册选择 的 6006 轴承 18。此轴承的基本额定静载荷N3 ,验算如下NC830 根据式 13-5 hPCnLh 2016.)2.7130(5.6)(601 即高于预期计算轴承寿命,故满足要求。轴承内径 ,外经 。md3mD5 4.3 键的设计计算及校核 4.3.1 第一级从动轴上联接键的校核 键、轴的材料都是钢,由表 6-2 查得许用应力为 =100120MPa,取其平均值p 为 =110MPa20。p 齿轮与轴联接处得轴径为 , , ,由前面轴md30l1mNT24.7381 设计可知选用 A 型平键,键的尺寸为 ,键长为 L=25mm,键的工作长度为8hb ,键与轮毂键槽接触高度 ,根据公式参考文bLl17825 hk5.0 献 20式 6-1 可得 (合适) (57)MPa2.83175.4.2kld0T 3p p 带轮与轴联接处得轴径为 , , ,由前面轴ml60mNT24.7381 设计可知选用 A 型平键,键的尺寸为 ,键长为 L=50mm,键的工作长度为hb ,键与轮毂键槽接触高度 ,根据公式参考文bLl42850 hk5. 献 20式 6-1 可得 (合适)MPa57.32845.3.7kld10Tpp 下载后包含有 CAD 图纸和说明书,咨询 Q 197216396 或 11970985 28 4.3.2 第二级从动轴上联接键的校核 键、轴的材料都是钢,由表 6-2 查得许用应力为 =100120MPa,取其平均值p 为 =110MPa20。p 链轮与轴联接处得轴径为 , , ,由前面轴md34l3mNT8.217 设计可知选用 A 型平键,键的尺寸为 ,键长为 L=25mm,键的工作长度
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