连接片冲压级进模设计【冲孔落料级进模】
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哈尔滨理工大学 本科毕业设计(论文) 题 目 连接片冲压级进模设计 学生姓名 学 号 系 部 专 业 班 级 指导教师 哈尔滨理工大学学士学位论文 II 连接片冲压级进模设计 摘 要 连接片属于典型的冲裁件,本文在分析其工艺性的基础上,根 据生产要求,确定采用级进模结构。本设计主要是落料凸、凹模及 冲孔凸、凹模的设计,需要计算凸、凹模的间隙、工作零件的尺寸 和公差。此外,还需要确定模具工艺零件和结构零件以及模具的总 体尺寸,然后根据上面的设计绘出模具的总装图。 关键词:连接片 级进模 冲孔落料 哈尔滨理工大学学士学位论文 III Design of punching progressive die for connecting plate Abstract Motor rotor core which belongs to the typical punching parts, based on the analysis of the process, according to the production requirements, determine the structure of progressive die. This design is mainly the design of the blanking punch and die and punch and die, need to calculate the punch and die clearance, part dimensions and tolerances. In addition, also need to determine the overall size of mold parts and structural parts and mould, and then according to the design drawing mold assembly diagram above. Keywords: motor rotor core Ji Jinmo punching blanking 哈尔滨理工大学学士学位论文 IV 目 录 摘 要 .II ABSTRACT .III 第 1 章 绪论 .1 1.1 课题背景.1 1.2 冲压模具发展现状和前景.1 1.2.1 冲压模具发展现状 .1 1.2.2 冲压模具的前景 .2 1.3 课题研究的内容和意义.2 1.4 发展方向.3 第 2 章 冲裁模具毕业设计任务书 .4 2.1 任务书设计内容.4 2.2 任务书的要求.4 2.2.1 技术要求 .4 2.2.2 设计要求 .4 第 3 章 零件的工艺性分析和方案确定 .6 3.1 零件的工艺分析.6 3.1.1 结构与尺寸的分析 .6 3.1.2 精度与断面粗糙度分析 .6 3.2 冲裁工艺方案的确定.7 3.3 模具总体方案的确定.8 第 4 章 零件工艺的设计计算 .10 4.1 排样设计与计算.10 4.1.1 材料利用率 .10 4.1.2 排样设计 .11 4.2 冲裁力.13 4.3 计算凸凹模刃口尺寸 .14 4.4 压力机的确定.15 4.4.1 压力机的选择 .15 4.4.2 开式压力机机床有关参数 .16 4.5 压力中心的计算 .16 哈尔滨理工大学学士学位论文 V 第 5 章 计算凸、凹模刃口尺寸及公差 .19 5.1 凸、凹模间隙值.19 5.1.1 间隙对冲压力和模具寿命的影响 .19 5.1.2 冲裁间隙的确定 .20 5.2 凸、凹模刃口分别加工的计算法.20 第 6 章 模具零部件的设计计算与总装图设计 .22 6.1 凹模外形设计.22 6.2 凸模的设计.22 6.2.1 落料凸模的设计 .22 6.2.2 冲孔凸模的设计 .23 6.3 其他主要零件的设计.23 6.3.1 凹模的设计 .23 6.3.2 卸料和推件装置的设计 .24 6.3.3 凸模固定板的设计 .24 6.3.4 凸模的设计 .25 6.3.5 垫板设计 .25 6.3.6 弹性元件设计 .26 6.4 标准件尺寸的确定.27 6.5 模具的总体设计.28 6.6 模具装配和装配图.28 6.6.1 级进冲裁模的装配 .28 6.6.2 凸、凹模间隙的调整方法 .29 6.6.3 绘制模具的总装图 .29 第 7 章 总结与展望 .31 致 谢 .32 参考文献 .33 哈尔滨理工大学学士学位论文 1 第 1 章 绪论 1.1 课题背景 我国把模具行业纳入高新技术产业重点领域,另一方面,冲压工 艺广泛应用于民用、航空航天、汽车和工艺品等领域,在产品组件中 所占的比例也越来越大。但由于我国模具工业起步较晚,起点较低, 加工制造手段落后,尤其是技术应用人才缺乏,技术水平落后,制约 了该产业的迅猛发展,已使之成为制约其他相关行业发展的“瓶颈” 。 模具技术是上世纪下半叶制造业中发展最快的技术之一,由于模具的 设计和制造是一个非常复杂的过程,并且是一个不断反复的过程,目 前,采用具有三维参数化特征造型功能的 CAD 支撑软件,在模具设计 中应用并行工程原理,实现模具管理、工艺分析与设计及模具结构设 计的一体化是一种较有代表性也很有应用前景的模具 CAD 系统开发方 法。 1.2 冲压模具发展现状和前景 1.2.1 冲压模具发展现状 改革开放以来,随着国民经济的高速发展,市场对模具的需求量 不断增长。近年来,模具工业一直以 15%左右的增长速度快速发展, 模具工业企业的所有制成分也发生了巨大变化,除了国有专业模具厂 外,集体、合资、独资和私营也得到了快速发展。 浙江宁波和黄岩地区的“模具之乡” ;广东一些大集团公司和迅速 崛起的乡镇企业,科龙、美的、康佳等集团纷纷建立了自己的模具制 造中心;中外合资和外商独资的模具企业现已有几千家。 随着与国际 接轨的脚步不断加快,市场竞争的日益加剧,人们已经越来越认识到 产品质量、成本和新产品的开发能力的重要性。而模具制造是整个链 条中最基础的要素之一,模具制造技术现已成为衡量一个国家制造业 水平高低的重要标志,并在很大程度上决定企业的生存空间。 近年许 多模具企业加大了用于技术进步的投资力度,将技术进步视为企业发 展的重要动力。一些国内模具企业已普及了二维 CAD,并陆续开始使 用 UG,Pro/Engineer、I-DEAS、Euclid-IS 等国际通用软件,个别厂家 还引进了 Moldflow、C-Flow、DYNAFORM 、Optris 和 MAGMASOFT 等 CAE 软件,并成功应用于冲压模的设计中。 哈尔滨理工大学学士学位论文 2 虽然中国模具工业在过去十多年中取得了令人瞩目的发展,但许 多方面与工业发达国家相比仍有较大的差距。例如,精密加工设备在 模具加工设备中的比重比较低;CAD/CAE/CAM 技术的普及率不高; 许多先进的模具技术应用不够广泛等等,致使相当一部分大型、精密、 复杂和长寿命模具依赖进口。 1.2.2 冲压模具的前景 模具技术的发展应该为适应模具产品“交货期短” 、 “精度高”、 “质量 好”、 “价格低” 的要求服务。下列几方面发展趋势预计会在行业中得到较 快应用和推广: 1. 超大型、超精密、长寿命、高效模具将得到发展。 2. 多种材质、多种颜色、多层多腔、多种成型方法一体化的模具将得 到发展。 3. 为各种快速经济模具,特别是与快速成型技术相结合的 RP/RT 技术将得到快速发展。 4. 模具设计、加工及各种管理将向数字化、信息化方向发展 CAD/CAE/CAM/CAPP 及 PDM/PLM/ERP 等将向智慧化、集成化和网络化方 向发展。 更高速、更高精度、更加智慧化的各种模具加工设备将进一步得到发 展和推广应用。 5. 更高性能及满足特殊用途的模具新材料将会不断发展,随之将 产生一些特殊的和更为先进的加工方法。 6. 各种模具型腔表面处理技术,如涂覆、修补、研磨和抛光等新 工艺也会不断得到发展。 7. 逆向工程、并行工程、复合加工乃至虚拟技术将进一步得到发 展。 8. 热流道技术将会迅速发展,气辅和其它注射成型工艺及模具也 将会有所发展。 9. 模具标准化程度将不断提高。 10. 在可持续发展和绿色产品被日益重视的今天,“绿色模具” 的概 念已逐渐被提到议事日程上来。 1.3 课题研究的内容和意义 本课题研究的内容如下: 第 1 章为绪论,论述了本课题的研究背景和意义,总结了冲压模 具技术的发展历史和在国内外的发展现状及趋势。 哈尔滨理工大学学士学位论文 3 第 2 章为本次设计的任务书,介绍了设计的零件图和设计的具体 得要求,包括零件的名称、材料和生产批量等等,有技术要求和设计 要求。 第 3 章为设计的第一步,首先分析零件的工艺性,包括尺寸和精 度的分析,还有材料性质的重点分析,然后按照以上的分析初步确定 设计的大体方案,从简单模、复合模和级进模中选择,最终选用级进 模设计。最后查阅相关资料,确定模具的一些工作零件和辅助零件的 设计,以至于确定模具的总体方案。 第 4 章为设计中的重点部分,是承接上一章工艺分析的,所以我 们将进行工艺计算,有排样的设计和计算、材料利用率的计算,冲裁 力图形设计和具体的计算,还有最重要的就是压力机的确定和数据的 校核。 第 5 章为设计的中心部分,有凸、凹模的间隙和凸、凹模设计的 原则,还有凸、凹模的人口尺寸计算,包括基本尺寸的计算和公差的 确定。 第 6 章为模具工作零件的具体设计,包括凹模的设计和尺寸的计 算,还有凸模的长度和硬度校核,还有卸料板、连接片、导料板及标 准件的设计、选用和计算,并有非标准件的零件图形和最终的装配草 图和装配图。 模具生产技术水平的高低是衡量一个国家产品制造水平高低的重 要标志。模具质量及附加值的高低,取决于模具专业人才的技术水平。 随着产品市场的国际化,如何降低生产成本以适应竞争的激烈和残酷 越来受关注,产品制造的批量化、集约化和标准化,就越来越显得十 分重要了。 目前,在全世界,模具快速发展,已成为大国的重要工业发展对 象,各个行业都需要模具的辅助制造,所以模具对工业的发展有个不 可替代的重要性。未来,模具的发展也许有将成为国家第一产业的可 能。 1.4 发展方向 本章首先介绍了研究该课题的背景和优势,就模具的发展已经纳 入高技术的行业,成为我国工业中重要的一部分,最具有潜力的工业 之一。并促进我国的软件(如 CAD、ProE 和 UG)的快速研发。随后 介绍了冲压模具的发展现状和前景,随着国民经济的快速增长,模具 的需求量也随着增长,国内沿海地区已经把模具行业列为重要产业, 建立了大型的模具城。在过去十年中,模具发展有着瞩目的发展,但 是距离国外,仍有不小的差距,所以未来的模具发展就向模具产品 哈尔滨理工大学学士学位论文 4 “交货期短” 、 “精度高” 、 “质量好” 、 “价格低”的要求服务,以求早 日跟上国际的脚步。 哈尔滨理工大学学士学位论文 5 第 2 章 冲裁模具毕业设计任务书 2.1 任务书设计内容 课题名称:连接片级进模设计 零件名称:连接片 材 料:Q235 厚 度: t=1.5mm 生产批量:大批量 工件图:如图所示 图 2-1 零件图 2.2 任务书的要求 2.2.1 技术要求 1、冲裁件内外精度均为 IT14 2、毛刺小于 0.1mm 3、要求设计制造此工件的冲裁模 2.2.2 设计要求 1、 绘制制作该工件所需的冲裁模具总装图 2、 绘制构成该模具的所有非标准零件图 3、 编制设计说明书 哈尔滨理工大学学士学位论文 6 4、 将设计说明书装订成册、图纸折叠成 A4 尺寸并装订成册 5、 把审题表、任务书全部装入档案袋 哈尔滨理工大学学士学位论文 7 第 3 章 零件的工艺性分析和方案确定 3.1 零件的工艺分析 冲裁件的工艺性是指冲裁件对冲裁工艺的适用性,即冲裁加工的 难以程度。冲裁件的工艺性主要包括冲裁件的结构与尺寸、精度与断 面粗糙度和材料 3 个方面。 3.1.1 结构与尺寸的分析 冲裁件的结构分析需要对零件的形状、外形、冲裁件的悬臂件和 窄槽、冲孔的最小尺寸、孔间距的要求和孔壁、冲裁宽度的要求。 零件材料为 10,适合一般的冲压加工。该零件形状对称、简单, 为长方形结构,结构相对比较简单,只有 1 个孔。此工件只有落料和 冲孔两个工序,图示零件的尺寸全部为未注公差的一般尺寸,一般按 IT14 级取,尺寸精度较低,可认为该零件的精度要求能够在冲裁加工 中得到保证,其他尺寸标注、生产批量等情况,也符合冲裁的工艺要 求,普通冲裁完全可以满足要求 该零件结构较简单,形状对称,尺寸较小。因此,均适宜冲裁加 工。 3.1.2 精度与断面粗糙度分析 冲裁件的精度一般可分为精密级和经济级两大类。精密级是冲压 工艺技术所允许的精度,而经济级是可以用经济手段达到的精度。冲 裁件的尺寸精度是在合理间隙的情况下,对铝、铜、软钢等常用材料 冲裁加工数据。精度要求特别高的工件,需要增加整修等精密冲裁工 件。在冲裁件内外所能达到的经济精度,见表所示。 表 3-1 冲裁件内外形所能达到的经济精度 基本尺寸材料厚度 (mm) 3 36 610 1018 18500 1 IT12IT13 IT11 12 IT14 IT12IT13 IT11 23 IT14 IT12IT13 35 IT14 IT12IT13 哈尔滨理工大学学士学位论文 8 零件的尺寸公差精度均为 IT14 级,未注公差精度也为 IT14 级,并 无其他特殊要求,因此,利用普通冲裁的方式就可以满足零件的图样 要求。 由以上可以看出,该零件工艺性较好,可以冲裁加工。 3.2 冲裁工艺方案的确定 冲裁方案的选择: 在冲裁工艺分析的基础上,根据冲裁件的特点确定冲裁工艺方案。 确定工艺方案首先要考虑的问题是确定冲裁的工序数,冲裁工序的组 合以及冲裁工序顺序的安排。冲裁工序数一般容易确定,关键是确定 冲裁工序的组合与冲裁工序的顺序。冲裁模的结构形式多种多样,如 果按工序的组合分类,可分为单工序模、级进模(连续模或跳步模) 、 复合模等各种冲裁摸的构成大体相同,主要由于工作零件、定位零件、 卸料与推料零件 、导向零件、联接与固定零件组成。 该零件包括落料、冲孔两个基本工序,可有一下三种方案: 方案一:先落料,后冲孔,采用单工序模生产 方案二:落料冲孔复合冲压,采用复合模生产 方案三:冲孔落料连续冲压,采用级进模生产 单工序模、级进模、复合模比较如表所示 表 3-2 各类模具结构及特点比较 模具种类 比较项目 单工序模 (无导向) (有导 向) 级进模 复合模 零件公差等级 低 一般 可达 IT13IT10 级 可达 IT10IT8 级 零件特点 尺寸不 受限制 厚度不 受限制 中小型 尺寸厚 度较厚 小零件厚度 0.26mm 可加工复杂零件,如 宽度极小的异形件 形状与尺寸受模具结构 与强度限制,尺寸可以 较大,厚度可达 3mm 零件平面度 低 一般 中小型件不平直,高质量制件需较平 由于压料冲件的同时得 到了较平,制件平直度 好且具有良好的剪切断 面 生产效率 低 较低 工序间自动送料,可 以自动排除制件,生 产效率高 冲件被顶到模具工作表 面上,必须手动或机械 排除,生产效率较低 哈尔滨理工大学学士学位论文 9 安全性 不安全,需采取安全措施 比较安全 不安全,需采取安全措施 模具制造工作量 和成本 低 比无导向 的稍高 冲裁简单的零件时, 比复合模低 冲裁较复杂零件时,比 级进模低 适用场合 料厚精度要求低 的小批量冲件的 生产 大批量小型冲压件的 生产 形状复杂,精度要求较 高,平直度要求高的中 小型制件的大批量生产 根据分析结合表分析: 方案一的模具结构简单,但需要两道工序两套模具,成本高而且 生产效率低,难以满足大批量生产的要求 方案二只需要一副模具,工件的精度及生产效率都高,由于查表 2.9.6 可知材料厚度为 1mm 时凸、凹模的许用的最小壁厚为 2.7mm,由 图形可知孔边距小于凸、凹模许用最小壁厚,用方案二模具强度较差, 制造难度大,并且冲压后成品留在模具上,在清理模具上的物料时会 影响冲压的速度,操作不方便 方案三也只需要一副模具,生产效率高,操作方便,工件精度也 能满足要求,且安全性高。通过对比以上方案可知,该工件的冲压生 产采用方案三较好 通过对上述三种方案的分析比较,该工件的冲压生产采用方案三 级进模最佳 3.3 模具总体方案的确定 (1)模具类型 根据零件的冲裁工艺方案,采用级进冲裁模。 (2)操作与定位方式 为了提高生产效率和质量,可以采用配合自动装置送料方式。由 于零件尺寸小且厚度适中,可以采用导正销与自动送料装置联合定距 的方式。 (3)卸料与出件方式 考虑到零件厚度薄,可以采用弹性卸料方式,并采用由凸模直接 从凹模洞口直接推下的下出件方式以提高生产率。 (4)模架类型及精度 考虑到零件的结构工艺特点,可以采用导向平稳的中间导柱模架, 。由于零件的精度要求不是很高,可以采用 I 级模架精度。 哈尔滨理工大学学士学位论文 10 以上的各项将在第五章详细说明解释。 哈尔滨理工大学学士学位论文 11 第 4 章 零件工艺的设计计算 4.1 排样设计与计算 冲裁件在条料、带料或板料上的布置方法叫排样。合理的排样是 提高材料利用率、降低成本,保证冲件质量及模具寿命有效措施。 4.1.1 材料利用率 冲裁件的实际面积与所用板料面积的百分比叫材料利用率,它是 衡量合理利用材料经济性指标。 材料利用率通用计算公式 = /A100%OA 式中 冲裁件的总面积OA A 个步距的条料面积(LB) 根据材料性能、厚度和形状可确定搭边值,有课本表 3-10 查得 a=2mm,a1=2.5mm.料宽度 B=(D+2a1+)0 - 由课本表 3-11 得 由 CAD 得 S=462.5mm, L=96.2mm. 一个步距内的材 料利用率:=(S1-S)/AB=(30-462.5)/(6162.9)=61.6% 该零件尺寸较小,结构对称,采用直排的排样方案,如图: 哈尔滨理工大学学士学位论文 12 废料可分为工艺废料与结构废料两种。结构废料由工件的形状特 点决定,一般不能改变;搭边和余料属于工艺废料,是与排样形式及 冲压方式有关的废料,设计合理的排样方案,减少工艺废料,才能提 高材料利用率。 4.1.2 排样设计 根据材料的合理利用情况,条料排样方法可分为三种:有废料排 样、少废料排样和无废料排样。采用少、无废料的排样可以简化冲裁 模结构,减小冲裁力,提高材料利用率。但是,因条料本身的公差以 及条料导向与定位所产生的误差影响,冲裁件公差等级低。同时,由 于模具单边受力(单边切断时) ,不但会加剧模具磨损,降低模具寿命, 而且也直接影响冲裁件的断面质量。为此,排样时必须统筹兼顾、全 面考虑。 哈尔滨理工大学学士学位论文 13 对有废料排样,少、无废料排样还可以进一步按冲裁件在条料上 的布置方法加以分类,其主要形式可分为:直排、斜排、直对排、斜 对排、混合排、多排和冲裁搭边。该零件结构简单,生产批量大,精 度要求一般,综合上述可以使用直排少废料的排样的设计。连接片零 件外形是矩形只有冲孔,所以结构比较简单,只需要直排就可以。 因此,如图所示。查表可得,两工件间的搭边 a1=2mm,工件边缘 搭边 a=2.5mm。 具体排样设计如图所示: 哈尔滨理工大学学士学位论文 14 图 4-1 零件排样图 4.2 冲裁力 两个工序,冲孔压力等于冲孔时的冲压力和落料时的冲压力之和,查课本 表 2-3,得 0.5 硅钢片钢的抗剪能力 =255353MPa,取平均值 =304MPa. K 的取值依据冲裁刃口而定,平刃口 K=11.3,斜刃口 K=0.20.6,考 虑刃口的磨损,生产批量和材料厚度等因素,取 K=1.3 4.2.1 落料力 F 落 =KL1 t =1.32R1.5mm304Mpa=59.56KN 4.2.2 冲孔力 F 冲 =KL2t=1.396.2mm1.5mm304Mpa=30.41KN 4.2.3 落料时的卸料力 由课本表 3-8 得 K 卸 =0.03 F 卸 =K 卸 F 落 =0.0359.56KN=1.79KN 4.2.4 冲孔时的推件力 由课本表 3-8 得 K 推=0.05 , 取同时梗塞在凹模内的冲件数为 3 F 推 =nK 推 F 冲 =30.0530.41KN=4.56KN 哈尔滨理工大学学士学位论文 15 4.2.5、冲床的总压力 F 总 =F 落 +F 冲 +F 卸 +F 推 =(59.56+30.41+1.79+4.56)KN=96.32KN 4.2.6、初选压力机 据总冲压力为 96.32KN,考虑压力机的使用安全,总冲压力一般不应超 过压力机额定吨位的 80%. 由指导书表 5-10,初选 J23-16 开式双柱可倾压力机. 公称压力:160KN 滑块行程:55mm 最大封闭高度:220mm 封闭高度调节量:45mm 工作台尺寸:300mm450mm 模柄孔尺寸:40mm60mm 4.3 计算凸凹模刃口尺寸 根据 t=1.5mm, 由课本表 3-3 得: Zmin=0.072mm Zmax=0.104mm 4.3.1、冲孔: 由课本表 3-5 得磨损系数 x=1 由课本表 3-6 得 凸 =-0.02 凹 =+0.025 d 凸 =(d min+x)0 凸 =(29+0.0451)0 -0.02=29.0450 -0.02 mm d 凹 =(d 凸 +Zmin) 0=(29.045+0.072)+0.025 0=29.117+0.025 0 mm 4.3.2、冲孔: 由课本表 3-5 得磨损系数 x=0.5 由课本表 3-6 得 凸 =-0.02 凹 =+0.02 d 凸 =(d min+x)0 凸 =(5.53+0.30.5)0 -0.02 =5.680 -0.02 mm d 凹 =(d 凸 +Zmin) 0=(5.68+0.072)+0.02 0 =5.752+0.02 0 mm 4.3.3、冲孔: 由课本表 3-5 得磨损系数 x=0.75 由课本表 3-6 得 凸 =-0.02 凹 =+0.02 d 凸 =(d min+x)0 凸 =(2.2+0.0250.75)0 -0.02 =2.220 -0.02 mm d 凹 =(d 凸 +Zmin) 0=(2.22+0.072)+0.02 0 =2.292+0.02 哈尔滨理工大学学士学位论文 16 0 mm 4.3.4、落料: 由课本表 3-5 得磨损系数 x=0.75 由课本表 3-6 得 凸 =-0.02 凹 =+0.03 D 凹 =(D max-x) 0=(60-0.0740.75)+0.03 0 =59.945+0.03 0 mm D 凸 =(D 凹 -Zmin)0 凸 =(59.945-0.074) 0 -0.02 =59.8710 -0.02 mm 表 4-1 卸料力、推件力和顶件力系数 料厚 t/mm KX KT KD 钢 0.1 0.10.5 0.52.5 2.56.5 6.5 0.0650.075 0.0450.055 0.040.05 0.030.04 0.020.03 0.1 0.63 0.55 0.45 0.25 0.14 0.0.5 硅钢片 0.06 0.05 0.03 铝、铝合金 纯铜、黄铜 0.0250.0.5 硅钢片 0.020.06 0.030.07 0.030.09 注:卸料力系数 KX,在冲多孔、大搭边和轮廓复杂制件时取上限值。 然而压力机的公称压力必须大于或等于各种冲压工艺的总和,则 计算如下所示: = F +F0+F X+F T =110.316KN 总P 4.4 压力机的确定 4.4.1 压力机的选择 对于中小型冲裁件常采用开式曲柄压力机。 根据总冲压力 =110.316KN,模具闭合高度,冲床工作台面尺寸总PF 等,并结合现有设备,选用 J23-250 开式双柱可倾冲床,并在工作台 面上备制连接片。其主要工艺参数如下: 公称压力:250KN 滑块行程 :80mm 行程次数:100 次/分 哈尔滨理工大学学士学位论文 17 最大封闭高度:220mm 封闭高度调节量:70mm 工作台尺寸(左右*前后):560mm360mm 工作台板厚度:70mm 模柄尺寸:5070 倾斜角:30 4.4.2 开式压力机机床有关参数 1、机床控制系统: (1)开门断电,漏电保护。电控系统符合国家安全标准。 (2)电动式油缸行程调节,显数器显示。 (3)电动式挡料尺寸调节,显数器显示。 2、机床后挡料的基本配置: (1)普通电机 (2)普通丝杆和光杆 (3)后挡料链轮传动 注:机床参数及配置如需变动敬请另外说明,作为合同附件 3、机床结构: (1) 采用全钢焊接机架, (、拼装工作台组成)振动时效处理,具 有足够的强度和刚性。 (2) 双油缸控制,机械挡块机构保护,液压上传动,扭轴强迫同步 机构。 (3) 滑块行程电动快速调节,并有手动微调,显数器显示 (4) 上模具配有斜楔式挠度补偿机构,以补充折弯精度。 (5) 单边/双边 T 型槽口工作台,调整分段下模快速方便。 (6) 可进行多机联动(需同时购买一台该型号的机床并加装联动同 步装置) ,也可单机单动。 (7) 该设备可折板厚是根据 10 钢板/A3 板的抗拉强度 (450N/mm2)和折弯槽口比例 1 比 8 来计算的,敬请核实好各种锰板 的抗拉强度后与 Q235 板比较进行折算,另外可以通过扩大折弯下模的 槽口尺寸来取得更厚的折板尺寸。 (8) 工作台主立板和台面均可调节。可根据折弯力的需要,适当调 整工作台的加凸量来弥补由于工作台的变形而出现的挠度进行补偿。 4.5 压力中心的计算 模具的压力中心就是冲压合力的作用点。为了保证压力机的模具 的正常工作,应使模具的压力中心与压力机滑块的中心线相重合。否 哈尔滨理工大学学士学位论文 18 则,冲压时滑块就会承受偏心载荷,导致滑块导轨和模具导向部分不 正常在磨损,还会使合理间隙得不到保证,从而影响制件质量和降低 模具寿命甚至损坏模具。在实际生产中,可能会出现由于冲件的形状 特殊或排样特殊,从模具结构设计与制造考虑不宜使压力中心与模柄 中心线重合,这时应注意使压力中心的偏离不致超出所选用压力机允 许的范围。 确定该零件的压力中心计算步骤如下: (1)选定坐标轴 X 和 Y (2)计算出各单一图形的压力中心到坐标轴的距离 x1、x 2、x 3、x n和 y1、 y 2、 y 3、y n (3)将组成图形的轮廓线划分为若干简单的线段,求出各线段长 度 L1、L 2、L 3、Ln. (4)按如下公式算出压力中心的坐标(X 0、Y 0) 根据力学定理,合力对某轴的力矩等于各分力对同轴力矩的代数 和,则可得压力中心坐标(x 0 、y 0)计算公式: 因为冲裁力与周边长度成正比,所以式中各冲裁力 F1、F 2、F 3、 、F n 可分别用冲裁周边长度 L1、L 2、L 3、L n 代替, 即 12 10 1ininiixLxxLL 哈尔滨理工大学学士学位论文 19 12 10 1nininiiLyLyLy 其中:L为每段线段的长度或圆弧的周长 X为每段线段的中点或圆弧的中心到 X 轴的距离; Y为每段线段的中点或圆弧的中心到 Y 轴的距离; 由以上计算可以得出模具的压力中心以便装模时与压力机滑块的 中心线相重合 哈尔滨理工大学学士学位论文 20 第 5 章 计算凸、凹模刃口尺寸及公差 5.1 凸、凹模间隙值 冲裁间隙是指冲裁模凸、凹模刃口之间的空隙。凸模与凹模间每 侧的间隙称为单面间隙,用 Z/2 表示;两侧间隙之和称为双面间隙,用 Z 表示。如无特殊说明,冲裁间隙都是指双面间隙。冲裁间隙的数值等 于凸、凹模刃口尺寸的差值,如图所示,即 dpZD 式中 凹模刃口尺寸;dD 凸模刃口尺寸。p 冲裁间隙对冲裁过程有着很大的影响。此外,间隙对冲压力和模 具寿命也有着较大的影响。 图 5-1 凸、凹模刃口尺寸的差值 5.1.1 间隙对冲压力和模具寿命的影响 间隙很小时,因材料的挤压和摩擦作用增强,冲裁力必然较大。 随着间隙的增大,材料所受的拉应力增大,容易发生断裂分离,因此 哈尔滨理工大学学士学位论文 21 冲裁力减小。但试验表明,当单面间隙在材料厚度的 520范围内 时,冲裁力降低不多,不超过 510。因此,在正常情况下,间隙 对冲裁力的影响不是很大。 模具寿命通常是用模具失效前所冲的合格冲裁件数量来表示。冲 裁模的失效形式一般有磨损、变形、崩刃和凹模胀裂。间隙大小主要 对模具的磨损及凹模胀裂产生较大影响。模具刃口磨损看,使刃口钝 化、间隙增加,从而导致制件的尺寸精度降低冲裁能量增大,断面粗 糙。所以必须注意尽量减少模具的磨损。为提高模具寿命,一般需要 采用较大间隙。 5.1.2 冲裁间隙的确定 凸、凹模间隙对冲裁件断面质量、尺寸精度、模具寿命以及冲裁 力等有较大影响,所以必须选择合理的间隙。在冲压的实际生产中, 为了获得合格的冲裁件、较小的冲压力,并保证模具有一定寿命,我 们规定一个间隙值范围,称为合理间隙。这个范围的最小值称为最小 合理间隙(Z min) ,最大值称为最大合理间隙(Z max) 。因冲模在使用过 程中会逐渐磨损,间隙增大,再设计和制造新模具时,一般采用最小 合理间隙。 冲裁间隙数值主要按制件质量要求,根据经验数值来选用。然而 对于电子、电器、仪器等行业对制件断面质量和尺寸精度要求较高, 可选用较小的间隙值。如下图要求零件内外尺寸精度为 14 级,且该零 件属于无特殊要求的一般冲孔、落料。 5.2 凸、凹模刃口分别加工的计算法 冲裁件的尺寸精度主要取决于模具刃口的尺寸精度,合理间隙的 数值也必须靠模具刃口的尺寸及公差来保证。正确确定模具刃口尺寸 及其公差,将会直接影响到冲裁生产的技术经济效果,因此它是设计 冲裁模的主要任务之一。由于制件结构简单精度要求不高,所以采用 凸模和凹模分开加工的方法制作凸凹模。这时需要分别计算和标注凸 模和凹模的尺寸和公差。由于零件未标注公差在此均按 IT13 级算。根 据零件的结构特点,刃口尺寸采用配作法加工。 在计算刃口尺寸时,应该落料和冲孔两种情况分别考虑其原则如 下。 a. 落料时,应以凹模刃口尺寸为基准,间隙取在凸模上。凹模基 本尺寸取落料件尺寸公差范围内较小尺寸。凸模的基本尺寸则用凹模 哈尔滨理工大学学士学位论文 22 基本尺寸减去最小合理间隙。由表 2-3 得 Zmin=0.100mm Zmax=0.140mm b. 冲孔时,应以凸模尺寸为基准,间隙取在凹模上。凸模基本尺 寸取冲件公差范围内的较大尺寸。凹模的基本尺寸则是用凸模基本尺 寸加上最小合间隙。由冲压工艺与模具设计表 2.4 得 Zmin=0.100mm Zmax=0.140mm c. 凸、凹模刃口的制造公差应根据冲裁件的尺寸公差和凸、凹模 的加工方法来确定,既要保证冲裁间隙要求并冲出合格的零件,又要 便于模具加工。 d. 根据工件尺寸公差要求,确定模具刃口尺寸的公差等级,见表 所示。 表 5-1 模具刃口尺寸的公差等级 料厚 t(mm) 0.5 1.5 1.0 1.5 2 3 4 5 6 8 10 12 模具 刃口 尺寸 公差 冲裁件尺寸公差 IT6 IT7 IT8 IT8 IT9 IT10 IT7 IT8 IT9 IT10 IT10 IT12 IT12 IT9 IT12 IT12 IT12 IT12 IT12 IT14 IT14 IT14 IT14 哈尔滨理工大学学士学位论文 23 第 6 章 模具零部件的设计计算与总装图设计 6.1 凹模外形设计 凹模采用整体式凹模结构和直接通过螺钉、销钉于下模座固定的 固定方式。凹模刃口采用直接刃壁结构,刃壁高度 5mm,漏料部分沿 刃口轮廓适当扩大。凹模轮廓尺寸计算如下 凹模高度 H=Kb=0.4034=13.6mm 按表取标准值 15mm 凹模壁厚 c=(1.52)H = 22.530mm 取凹模厚度为 30mm, 凹模宽度 B=b+2c=(34+230)=94mm, 凹模长度 L 取 45mm, 式中 b-凹模刃口的最大尺寸(mm) c-凹模壁厚(mm) 指刃口至凹模外形边缘的距离; K=系数,取 0.40 故凹模轮廓尺寸为:459430 凹模上螺孔到凹模外缘的距离一般取(1.72.0)d 为了更好的选取标准模架,则凹模板轮廓尺寸全取整数: 确定凹模外形尺寸须选用矩形凹模板 10010015(GB/T70.1-2000) 凹模的材料选用 Cr12,工作部分热处理淬硬为 6064HRC。 6.2 凸模的设计 6.2.1 落料凸模的设计 结合工件外形并考虑加工,将落料凸模设计为直通式,采用线切 割机床加工,2 个 M6 的螺钉固定在连接片上,与凸模固定板的配合按 H7/m6。再通过铆接方式与固定板固定。确保因磨损而滑落,从而更为牢靠。凸 模的尺寸根据刃口尺寸,卸料装置和安装固定要求来确定。凸模材料选用 CrWMn,工作部分热处理淬硬为 5862HRC 。其总长 L 可按下列公式计算: L=h1+h2+t+h=(15+12+1+30)=58mm 式中:h1凸模固定板厚度(mm) h2卸料板厚度(mm) t材料厚度(mm) 哈尔滨理工大学学士学位论文 24 h自由高度(mm) 6.2.2 冲孔凸模的设计 因为所冲的孔均为圆形,而且都不属于需要特别保护的小凸模, 所以冲孔凸模采用台阶式,一方面加工简单,另一方面又便于装配与 更换。冲 6mm 的孔的凸模结构如图所示: 1、凸模最小直径的校核(强度校核) 凸模用 T10 钢 要使凸模正常工作,必须使凸模最小断面的压应力不超过凸模材 料的许用压应力,即 对于圆形凸模 dmin =41350/450=3.11mm 所以承压能力足够。4t 式中 冲裁材料的抗剪强度,310380Mpa 凸模材料许用强度,取 440470Mpa 抗纵向弯曲力校核 对于圆形凸模(有导向装置) Lmax270d 2/ =2703.22/(4521.2) 1/2=44.8mm 所以长度适宜。F 式中 Lmax 允许的凸模最大自由长度,mm F 冲模力,N 凸模最小截面的直径,mm 凸模固定端面的压力 q = =4521.2/(1.652)=528.2MPa 式中 A 式中 q凸模固定端面的压力,MPa F落料或冲孔的冲裁力,N 模座材料许用压应力,MPa 凸模固定板端面压力超过了 8090a,为此应在凸模顶端与模 座之间加一个淬硬的连接片。 6.3 其他主要零件的设计 6.3.1 凹模的设计 b=60mm, t=0.5 硅钢片 mm 由课本表 4-3 得系数 K=0.21 凹模厚度:H=Kb=0.2160mm=12.6mm 取 H=20mm 凹模壁厚:C=(1.52)H =3040mm 取 C=35mm 哈尔滨理工大学学士学位论文 25 凹模宽度:L=b+2C=(60+235)mm=130mm 凹模长度:L=b+2C=(60+235)mm=130mm 按冲压模标准模架,由指导书表 5-31 取凹模周界尺寸 凹模洞口形状采用直壁式 材料:T10A 热处理硬度:6064HRC 6.3.2 卸料和推件装置的设计 根据要求采用弹性卸料版,取厚度为 14mm 卸料版尺寸为 160mm160mm14mm 材料:Q235 采用刚性推件装置,直接利用压力机的打杆装置进行推件 材料:45 钢 热处理:淬火 硬度:4045HRC 6.3.3 凸模固定板的设计 采用阶梯式 厚度 h=(0.61.5)H 凹 =(0.61.5) 40mm=2432 mm 取 h=25mm 外形尺寸与凹模外形尺寸一致. 外形尺寸:160mm160mm25mm 哈尔滨理工大学学士学位论文 26 凸模与凸模固定板配合为 H7/n6 材料:Q235、 6.3.4 凸模的设计 采用阶梯式凸模 凸模固定板厚度 h1=25mm 卸料版厚度 h2=14mm 条料厚度 t=1.5mm, 刃口修磨量取 6mm 凸模进入凹模深度取 1.5mm 安全距离取 18mm 凸模长度:L= h 1 +h2+t+h=(25+14+6+1.5+1.5+18)mm=64.6mm 凸模材料: T10A 热处理硬度: 58 62HRC 哈尔滨理工大学学士学位论文 27 6.3.5 垫板设计 厚度一般取 512mm, 取 12mm 外形尺寸为 160mm160mm12mm 材料:45 钢 热处理:淬火 硬度:4348HRC 6.3.6 弹性元件设计 弹性元件采用橡胶 橡胶工作行程=卸料版工作行程+模具修磨量 H 橡胶 =H 卸料版 +H 修磨 =t+1+6=(1.5+1+6)mm=7.8mm 橡胶的自由高度 H0=(3.54)H 橡胶 =(27.331.2)mm 取 H0=30mm 矩形橡胶在预压量为 15
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