基于UG的车床夹具虚拟设计及运动仿真【十字头零件】【车Φ85外圆】【挖Φ24槽】【说明书+CAD+UG】
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无锡太湖学院机械加工工艺过程卡片产品型号零件图号产品名称十字头零件名称十字头共1页第1页材 料 牌 号HT200毛 坯 种 类铸铁毛坯外形尺寸每毛坯件数每 台 件 数备 注 工序号工名序称 工 序 内 容 车间 工段设 备工 艺 装 备工序时间准终单件1铸造铸造,清理2热处理时效3车粗车85外圆保证尺寸880.10CA6140专用夹具、游标卡尺、90车刀、4铣粗铣85顶面X62W游标卡尺、硬质合金端铣刀5铣粗,精铣底平面X62W游标卡尺、硬质合金端铣刀6钻、攻钻、攻4M6螺纹孔Z3040专用夹具、5钻头、M6丝锥7扩扩20孔Z3040专用夹具、游标卡尺、16钻头8铣铣十字头X62W硬质合金立铣刀、游标卡尺9镗粗镗65内孔T618游标卡尺、硬质合金圆形镗刀10镗粗镗、半精镗、精镗20内孔T618专用夹具、内径千分尺、镗刀11车挖2-24环槽CA6140专用夹具、内径千分尺、30车刀12车精车85外圆CA6140专用夹具、游标卡尺、90车刀13去毛刺去各部分锐边毛刺钳工台平板锉14终检终检检验台上1516 设 计(日 期)审 核(日期) 标准化(日期)会 签(日期) 标记处数更改文件号签 字 日期标记处数更改文件号签 字 日 期无锡太湖学院机械加工工序卡片产品型号零件图号产品名称十字头零件名称十字头共12页第1页车间工序号工序名称材 料 牌 号3粗车HT200毛 坯 种 类毛坯外形尺寸每坯件数每 台 件 数铸造11设备名称设备型号设备编号同时加工件数车床CA61401夹具编号夹具名称切削液专用车床夹具1工位器具编号工位器具名称工序工时 (分)准终单件4.5172.0196工步号工 步 内 容工 艺 装 备主轴转速/(r/min)切削速度/(m/min)进给量/(mm/r)背吃刀量/mm走刀次数工时定额基本辅助1安装00002粗车85外圆,保证尺寸如图专用车床夹具1、游标卡尺、90车刀32085.40.5210.611.26设 计(日 期)审 核(日期)标准化(日期)会 签(日期)标记处数更改文件号签 字日 期标记处数更改文件号签 字日 期无锡太湖学院机械加工工序卡片产品型号零件图号产品名称十字头零件名称十字头共12页第2页车间工序号工序名称材 料 牌 号4铣85上平面HT200毛 坯 种 类毛坯外形尺寸每毛坯可制件数每 台 件 数铸造11设备名称设备型号设备编号同时加工件数铣床X62W1夹具编号夹具名称切削液通用夹具工位器具编号工位器具名称工序工时 (分)准终单件1.452.7756工步号工 步 内 容工 艺 装 备主轴转速/(r/min)切削速度/(m/min)进给量/(mm/r)背吃刀量/mm走刀次数工时定额基本辅助1安装00002铣85上平面游标卡尺、硬质合金端铣刀375100.080.23.510.312.26设计(日期)审 核(日期)标准化(日期)会 签(日期)标记处数更改文件号签 字日 期标记处数更改文件号签 字日 期无锡太湖学院机械加工工序卡片产品型号零件图号产品名称十字头零件名称十字头共12页第3页车间工序号工序名称材 料 牌 号5铣85下平面HT200毛 坯 种 类毛坯外形尺寸每毛坯可制件数每 台 件 数铸造11设备名称设备型号设备编号同时加工件数铣床X62W1夹具编号夹具名称切削液通用夹具工位器具编号工位器具名称工序工时 (分)准终单件0.88,9208工步号工 步 内 容工 艺 装 备主轴转速/(r/min)切削速度/(m/min)进给量/(mm/r)背吃刀量/mm走刀次数工时定额基本辅助1安装00002粗铣下平面硬质合金端铣刀、游标卡尺375100.080.22.513.52.263精铣85下平面保证如图硬质合金端铣刀、游标卡尺475126.780.15110.242.26 设计(日期) 审 核(日期) 标准化(日期)会 签(日期) 标记处数更改文件号签 字 日 期标记处数更改文件号签 字日 期 无锡太湖学院机械加工工序卡片产品型号零件图号产品名称十字头零件名称十字头共12页第4页车间工序号工序名称材 料 牌 号6钻孔,攻丝HT200毛 坯 种 类毛坯外形尺寸每毛坯可制件数每 台 件 数铸造11设备名称设备型号设备编号同时加工件数立式钻床Z30401夹具编号夹具名称切削液专用钻床夹具工位器具编号工位器具名称工序工时 (分)准终单件813.9587工步号工 步 内 容工 艺 装 备主轴转速/(r/min)切削速度/(m/min)进给量/(mm/r)背吃刀量/mm走刀次数工时定额基本辅助1安装00002钻4-5孔专用钻床夹具、5钻头125019.6250.253.510.29441.553攻4-M6螺纹孔专用钻床夹具、M6丝锥125019.6250.250.210.23041.55 设计(日期) 审 核(日期) 标准化(日期)会 签(日期) 标记处数更改文件号签 字 日 期标记处数更改文件号签 字日 期 无锡太湖学院机械加工工序卡片产品型号零件图号产品名称十字头零件名称十字头共12页第5页车间工序号工序名称材 料 牌 号7扩孔HT200毛 坯 种 类毛坯外形尺寸每毛坯可制件数每 台 件 数铸造11设备名称设备型号设备编号同时加工件数立式钻床Z30401夹具编号夹具名称切削液专用钻床夹具工位器具编号工位器具名称工序工时 (分)准终单件2.561.5087工步号工 步 内 容工 艺 装 备主轴转速/(r/min)切削速度/(m/min)进给量/(mm/r)背吃刀量/mm走刀次数工时定额基本辅助1安装00002扩孔20专用钻床夹具、16扩孔钻32020.0960.9110.0971.3设计(日期)审 核(日期)标准化(日期)会 签(日期)标记处数更改文件号签 字日 期标记处数更改文件号签 字日 期无锡太湖学院机械加工工序卡片产品型号零件图号产品名称十字头零件名称十字头共12页第6页车间工序号工序名称材 料 牌 号8钻孔、攻丝HT200毛 坯 种 类毛坯外形尺寸每毛坯可制件数每 台 件 数铸造11设备名称设备型号设备编号同时加工件数铣床X62W1夹具编号夹具名称切削液通用夹具工位器具编号工位器具名称工序工时 (分)准终单件2.512.456工步号工 步 内 容工 艺 装 备主轴转速/(r/min)切削速度/(m/min)进给量/(mm/r)背吃刀量/mm走刀次数工时定额基本辅助1安装00002粗铣35x35的平面保证如图硬质合金立铣刀、游标卡尺118092.630.2220.0662.27设计(日期)审 核(日期)标准化(日期)会 签(日期)标记处数更改文件号签 字日 期标记处数更改文件号签字日期无锡太湖学院机械加工工序卡片产品型号零件图号产品名称十字头零件名称十字头共12页第7页车间工序号工序名称材 料 牌 号9镗孔HT200毛 坯 种 类毛坯外形尺寸每毛坯可制件数每 台 件 数铸造111设备名称设备型号设备编号同时加工件数镗床T6181夹具编号夹具名称切削液通用夹具工位器具编号工位器具名称工序工时 (分)准终单件3.12.1664工步号工 步 内 容工 艺 装 备主轴转速/(r/min)切削速度/(m/min)进给量/(mm/r)背吃刀量/mm走刀次数工时定额基本辅助1安装00002镗65孔游标卡尺、硬质合金圆形镗刀32065.3120.52.510.4561.55设计(日期)审 核(日期)标准化(日期)会 签(日期)标记处数更改文件号签 字日 期标记处数更改文件号签 字日 期无锡太湖学院机械加工工序卡片产品型号零件图号产品名称十字头零件名称十字头共12页第8页车间工序号工序名称材 料 牌 号10镗20孔HT200毛 坯 种 类毛坯外形尺寸每毛坯可制件数每 台 件 数铸造11设备名称设备型号设备编号同时加工件数镗床T6181夹具编号夹具名称切削液专用镗床夹具工位器具编号工位器具名称工序工时 (分)准终单件4.83.0216工步号工 步 内 容工 艺 装 备主轴转速/(r/min)切削速度/(m/min)进给量/(mm/r)背吃刀量/mm走刀次数工时定额基本辅助1安装00002粗镗20孔游标卡尺、硬质合金圆形镗刀95059.660.5210.05891.343精樘20孔游标卡尺、硬质合金圆形镗刀95075.360.050.1510.05891.34设计(日期)审 核(日期)标准化(日期)会 签(日期)标记处数更改文件号签 字日 期标记处数更改文件号签 字日 期无锡太湖学院机械加工工序卡片产品型号零件图号产品名称十字头零件名称十字头共12页第9页车间工序号工序名称材 料 牌 号11挖24环槽HT200毛 坯 种 类毛坯外形尺寸每毛坯可制件数每 台 件 数铸造11设备名称设备型号设备编号同时加工件数车床CA61401夹具编号夹具名称切削液专用车床夹具2工位器具编号工位器具名称工序工时 (分)准终单件1.636288工步号工 步 内 容工 艺 装 备主轴转速/(r/min)切削速度/(m/min)进给量/(mm/r)背吃刀量/mm走刀次数工时定额基本辅助1安装00002粗车24环形槽专用车床夹具2、内径千分尺、30车刀90067.8240.4210.880.8设计(日期)审 核(日期)标准化(日期)会 签(日期)标记处数更改文件号签 字日 期标记处数更改文件号签 字日 期无锡太湖学院机械加工工序卡片产品型号零件图号产品名称十字头零件名称十字头共12页第10页车间工序号工序名称材 料 牌 号12车外圆HT200毛 坯 种 类毛坯外形尺寸每毛坯可制件数每 台 件 数铸造设备名称设备型号设备编号同时加工件数车床CA6140夹具编号夹具名称切削液专用车床夹具1工位器具编号工位器具名称工序工时 (分)准终单件1.61.198工步号工 步 内 容工 艺 装 备主轴转速/(r/min)切削速度/(m/min)进给量/(mm/r)背吃刀量/mm走刀次数工时定额基本辅助1装夹2精车85外圆专用车床夹具1、游标卡尺、90车刀400106.760.2210.5161.26设计(日期)审 核(日期)标准化(日期)会 签(日期)标记处数更改文件号签 字日 期标记处数更改文件号签 字日 期无锡太湖学院机械加工工序卡片产品型号零件图号产品名称十字头零件名称十字头共12页第11页车间工序号工序名称材 料 牌 号13去除锐边毛剌HT200毛 坯 种 类毛坯外形尺寸每毛坯可制件数每 台 件 数铸造11设备名称设备型号设备编号同时加工件数钳工台1夹具编号夹具名称切削液通用夹具工位器具编号工位器具名称工序工时 (分)准终单件1.610工步号工 步 内 容工 艺 装 备主轴转速/(r/min)切削速度/(m/min)进给量/(mm/r)背吃刀量/mm走刀次数工时定额基本辅助1安装000022去各部分锐边毛刺钳工台、平板锉10 设计(日期) 审 核(日期) 标准化(日期)会 签(日期) 标记处数更改文件号签 字 日 期标记处数更改文件号签 字日 期 无锡太湖学院机械加工工序卡片产品型号零件图号产品名称十字头零件名称十字头共12页第12页车间工序号工序名称材 料 牌 号14终检入库HT200毛 坯 种 类毛坯外形尺寸每毛坯可制件数每 台 件 数铸造设备名称设备型号设备编号同时加工件数夹具编号夹具名称切削液工位器具编号工位器具名称工序工时 (分)准终单件工步号工 步 内 容工 艺 装 备主轴转速/(r/min)切削速度/(m/min)进给量/(mm/r)背吃刀量/mm走刀次数工时定额基本辅助1按图示尺寸进行检查各种量具102防锈入库 设计(日期) 审 核(日期) 标准化(日期)会 签(日期) 标记处数更改文件号签 字 日 期标记处数更改文件号签 字日 期 14编号无锡太湖学院毕业设计(论文)相关资料题目:基于UG的车床夹具虚拟设计及运动仿真 信机 系 机械工程及自动化专业学 号: 0923801学生姓名: 李珊珊 指导教师: 彭勇(职称:副教授 ) (职称: )2013年5月25日目 录一、毕业设计(论文)开题报告二、毕业设计(论文)外文资料翻译及原文三、学生“毕业论文(论文)计划、进度、检查及落实表”四、实习鉴定表无锡太湖学院毕业设计(论文)开题报告题目:基于UG的车床夹具虚拟设计及运动仿真 信机 系 机械工程及自动化 专业学 号: 0923801 学生姓名: 李珊珊 指导教师: 彭勇 (职称:副教授 ) (职称: )2012年11月25日 课题来源工程生产实际科学依据(包括课题的科学意义;国内外研究概况、水平和发展趋势;应用前景等)(1)课题科学意义在现代生产制造中,机床夹具是一种不可或缺的工艺设备,它直接影响着零件的加工精度、生产率和产品的制造成本等,所以机床夹具设计是一项重要的技术工作,它是各机械制造企业新产品投产、老产品改进和工艺更新中的一项重要生产技术准备工作,也是每一个从事机械加工工艺的技术人员必须掌握的基础知识,在机械制造以及生产技术中占有极其重要的地位。(2)国内外研究状况、水平和发展趋势夹具最早出现在1787年,至今经历了三个发展阶段。第一阶段表现为夹具与人的结合。在工业发展初期,机械制造的精度较低,夹具仅仅作为加工工艺过程中的一种辅助工具;第二阶段是随着机床、汽车、飞机等制造业的发展,夹具的门类才逐步发展齐全,逐渐发展成为系统的主要工艺装备之一;第三阶段,即近代由于世界科学技术的进步及社会生产力的迅速提高,夹具与机床有了紧密结合。现代生产要求企业所制造的产品品种经常更新换代,以适应市场的需求与竞争,特别是近年来,数控机床、加工中心、成组技术、柔性制造系统(FMS)等新加工技术的应用,对机床夹具提出了如下新的要求:1)能迅速而方便地装备新产品的投产,以缩短生产准备周期,降低生产成本;2)能装夹一组具有相似性特征的工件;3)能适用于精密加工的高精度机床夹具; 4)能适用于各种现代化制造技术的新型机床夹具; 5)采用以液压站等为动力源的高效夹紧装置,以进一步减轻劳动强度和提高劳动生产率; 6)提高机床夹具的标准化程度。现代机床夹具的发展方向主要表现为标准化、精密化、高效化和柔性化等四个方面。研究内容 根据提供的毕业设计资料理解设计要求,查阅相关中外资料。 确定车床组合夹具结构及定位、夹紧方案。 对车床组合夹具进行三维建模,生成工程图,完成爆炸图及装夹工件的动作演示。 完成车床组合夹具加工工序和工艺方案及绘制工序图。 阅读和翻译英文文献。 撰写毕业设计论文。拟采取的研究方法、技术路线、实验方案及可行性分析(1)研究方法借阅相关书籍杂志,充分利用图书馆及网络资源。(2)技术路线 收集资料,设计尺寸,做定位、夹紧设计,三维建模,运动仿真。(3)实验方案 明确设计要求,认真调查研究,收集设计资料,确定夹具的结构方案,根据设计要求作出三维建模及工程图,做运动仿真。(4)可行性分析 大学里,我学习了机械制图、机械制造工艺学、机床夹具设计等等,熟悉UG软件。在设计中,结合自己所学的知识以及老师的指导,根据要求,合理选择加工工艺,设计出合适的车床夹具,绘制出零件图及装配图。研究计划及预期成果研究计划:2012年11月12日-2012年12月2日:收集资料,撰写开题报告、文献综述;2012年12月3日-2013年1月20日:完成零件三维造型及图纸转化,确定工艺总体方案;2013年1月21日-2013年3月1日:完成工艺规程设计;2013年3月4日-2013年3月22日:完成夹具的全部零件图;2013年3月25日-2013年4月5日:完成夹具的总装图及运动仿真;2013年4月8日-2013年4月19日:完成夹具设计的说明书;2013年4月22日-2013年4月26日:详细审阅设计计算、说明书及图纸并修改;2013年4月29日-2013年5月25日: 递交毕业设计资料,准备答辩材料,并进行答辩。预期成果:设计中各个部件的选择需要具体分析和理论计算,方案拟定正确;设计计算根据来源可靠,计算数据准确无误,定位夹紧元件选用正确规范;机械结构图纸绘制要求视图完整、符合最新国家标准,图面整洁、质量高(图纸绘制要求采用计算机绘图);用UG完成夹具的所以零件图、组装图,以及夹具的三维图形;基于UG进一步进行爆炸及运动仿真。特色或创新之处使用UG运动仿真,效果明显,方便改变参量,能够直观判断设计结果。已具备的条件和尚需解决的问题 可以利用图书馆及网络资源,已学过UG的基础知识; 使用UG的运动仿真有待加强。指导教师意见 指导教师签名:年 月 日教研室(学科组、研究所)意见 教研室主任签名: 年 月 日系意见 主管领导签名: 年 月 日英文原文Development of the 3D-Designed Lathe Fixture of a Float Brake CaliperPAN Jin-kun1, ZUO Wan-li2, LU Dong-sheng21School of Mechanical Engineering, Nanjing Institute of Technology, Nanjing 211167, P. R. China2College of Mechanical& Power Engineering, Nanjing University of Technology, Nanjing 210009, P. R. ChinaAbstract:According to the technique requests of the brake caliper in the process of production, a special fixture of float brake caliper has been developed based on 3D design in this paper. The development process and verified data from 3D modeling and kinematics simulation for this special fixture show that this 3D-designed process can conveniently forecast the assembly interference of the fixture and accurately add the mass of lead brick before the prototype is made. In this way the flutter caused by the unbalanced lathe fixture can be eliminated and the precision of run-out tolerance in cylinder hole compared with machine tool spindle can be improved, thus the processing quality of the cylinder hole in a brake caliper can be greatly guaranteed.Key words: 3D design; brake calipers; lathe fixture1 IntroductionIn the production of the float disc brake caliper of an automobile, due to the complexity of its structure, a special fixture is needed for installing and clamping the brake caliper. According to the technique requests of the brake caliper in the processing, a special fixture of float brake caliper is developed based on 3D design in this paper and its 3D model is assembled virtually. Through the mechanism simulation function of 3D design software, the balance of a lathe fixture is analyzed 1. The results show that the design process can expediently forecast some factors which affect the quality of technical equipment such as assembly interference 2 and the machining stability of the lathe fixture before the proto type is made. This design process can not only avoid the design errors in the traditional design, but also improve the design quality of products.2 3D design of the special lathe fixtureThe manufacture object of the special fixture is the brake caliper of a float disc brake, shown as Figure 1; its machining surface is the cylinder hole of the brake. The figure shows: when the cylinder hole is being processed, its axis and the machine spindle rotation axis must be in coincidence. Due to irregular shape structure of the brake caliper, the flutter which is caused by the unbalance mass posed by the fixture and the work piece would affect the machining accuracy and roundness of the cylinder hole size in the actual processing, and some precision requirement of geometric tolerance such as parallelism between the two cylinder holes. To avoid the problems in the design process of the lathe fixture of the brake caliper, a special fixture is developed based on 3D design in this paper.According to the shape structural characteristics of the brake caliper and the clamping requirements of the lathe fixture, the cylinder hole should be completed after a clamping of the lathe fixture in the whole processing. The flange needs the mounting hole of machine tool spindle and location hole of the fixture on both sides of the center as a middle ware connecting the machine tool spindle and the fixture. It is ensured that the axis of the processing cylinder hole of the caliper body which is located and clamped on the fixture and the machine spindle axis of rotation need coincidence 3 , as shown in Figure 2.The modeling process of other parts of the special fixture is not depicted in detail in this paper,please refer to Reference4 . Then these parts are assembled into two components, up and down, as shown in Figure 3 and Figure 4. The whole fixture is divided into two components when it is being assembled. This can avoid the parts being missed or installed wrongly in the assembly process. In the component down, as the benchmark of flange, the counter balance is fixed with bolts. The counter balance would be regulated in balance when the fixture is produced.In the component up, as the benchmark of the fixture, the locating plate is fixed with seven bolts. Then as the benchmark of the locating plate, the upper half part of two threaded studs are rotated into the locating plate, and the pressure plate is clamped on the threaded studs by bolts. In the fixture, the pressure plate is in direct contact with the work piece, so it is under great stress. Therefore, the material of 45Mn2 is selected, which needs treatment of quenching and tempering. Matching block need not to be fixed into the fixture during the initial assembly and the mass of matching block is determined by the result of motion simulation. Figure 1 Brake calipers Figure 2 FlangeFigure 3 Component down Figure 4 Component upAfter the assemblies of component up and component down are completed, they are combined in a new component unit, with the bolts and nuts, as shown in Figure 5 shows. Due to adopting hierarchical assembly 5 , it is rational in the practical production process and the parts management is easy, which can effectively shorten the design cycle.Figure 5 Component unit13 Balance analysis of the kinematics of the special lathe fixtureThe mass of each part needs to be determined before the process of kinematics simulation of the special lathe fixture. As is shown in Figure 6, the material and density of each part is defined by menu command mechanism / quality attributes, as Table 1 shows, the volume and mass of part are calculated out by 3D design software. We select carbon steel as the material of other standard parts such as the bolts and nuts, its density is 7.85g / cm3. In the process of defining the mass on Pro /E, unit conversion also needs attention.Figure 6 Dissection figure of the fixtureTable 1 Material and density of the main parts of fixtureNumberPart nameMaterialDensity (g/cm3)1counter balanceA37.852flangeHT2007.23fixtureHT2007.24matching blocklead11.375locating457.856pressure plate45Mn27.85Establishing component unite, and then, component unit1 would be assembled on the main shaft as the benchmark of machine spindle axis by the way of “connection-pin connection”, as is shown in Figure7. After entering a mechanic model, the gravity is set in a default value. In the column of “direction”, we set X: -1, other: 0. Added in a motor, its rotation rate is 360 r/min. Then a “run” is established with its settings, “dynamic type” and “opening gravity” in the column of “external load”. Till then, the kinematics simulation process can run. In order to reduce flutter of the cylinder hole, the balance of a special fixture is taken as the key analysis in this paper 6,7 .The objective of balance analysis is to make the holistic centroid of the fixture and the work piece in the machine spindle axis of rotation. Thus, we should determine the holistic centroid of the fixture and the work piece first. Then the distance between holistic and spindle axis can be obtained. The distance between the holistic and spindle axis should incline to zero as far as possible by adjustment of the mass of the matching block.The detailed locations of centroids in three directions of X, Y, Z can be obtained through the measuring function of Pro /E. Because of setting the machine spindle axis of rotation as the Z axis, the distance of the centroid relative to the centre rotation can be determined only in need of the maximum of the centroid at the direction of X or Y. The measurement results of fixture simulated motion without a matching block is shown in Figure 8. When the fixture turned about 90, the maximum deviation distance of the centroid is 22.08 mm in the direction of X. Only by doing that can we know that the centroid is not on the axis; as a result it does not meet the balance requirement.Figure 7 Component unite Figure 8 Position curve of centroid without matching blockIn order to meet the balance requirement a matching block need to be added to adjust the centroid, as shown in Figure 4. After adding the matching block, return to analyze and then re-measure. The result is that the centroid is still not on the axis, but the distance of the centroid relative to the axis is shortened. In the case of increasing the thickness of the matching block, the modification and measurement is executed again and again in the simulation process. Through a number of tests, an ideal distance of the centroid relative to the axis is obtained. The value is 1.5 10-7mm, as Figure 9 shows, so it can be considered that the centroid is on the axis, and the result satisfies the balance requirements.According to the simulation result with a matching block, a lead brick whose thickness is 30 mm, volume is 3.72 105mm3, mass is 4.23 kg is casted in the specified groove of fixture to meet the balance requirements.The comparison of measured data of run-out tolerance between the new design and the old design is shown in Table 2.Figure 9 Position curve of centroid with matching blockTable 2 Measured data of run-out toleranceMeasurement timeNew designOld design10.016mm0.048mm20.017mm0.050mm30.015mm0.046mm40.018mm0.047mm50.020mm0.046mm4 ConclusionsAccording to the technological requirements of the cylinder of brake caliper in the processing, Pro /E is adopted in the development of 3D design, and the kinematics simulation research is done on the fixture combined with its mechanical simulation functions. The development process and verified data from 3D modeling and kinematics simulation for this special fixture show that 3D-designed process can conveniently forecast the assembly interference of the fixture and accurately add the mass of lead brick before the prototype is made. In this way we can eliminate the flutter caused by the unbalanced lathe fixture and improve the precision of run-out tolerance in the cylinder hole compared with the machine tool spindle, thus ensuring the processing quality of the cylinder hole in the brake caliper.References1 Zhu L Y, Li B, Pro /ENGINEER motion simulation and finite element analysis. Beijing: Posts& Telecom Press, 2004( In Chinese)2 Ding JH, Wu G Q, Application of Pro /E software in product development. Machine Building& Automation, (7) : 17 18, 22, 2006 ( In Chinese)3 Anon, Adhesives and automobiles. Assembly Headquarters, ( 1) : 52 59, 20084 Wan Z J, Luo X G, Automobile Oil-Pipe-Check-Tool Design Based on Pro /E Model. Automobile Technology & Material, ( 7) : 17 18, 22, 2006( In Chinese)5 Qin G H, Zhang W H. Advanced design methods for machine tool fixture. Beijing: Aviation Industry Press, 2006( In Chinese)Brief BiographiesPAN Jin-kun is a lecturer in the School of Mechanical Engineering, Nanjing Institute of Technology. His research interest is in mechanical design and theory. ZUO Wan-li is a postgraduate student in College of Mechanical and Power Engineering of Nanjing University of Technology. His research interest is in mechanical design and theory.LU Dong-sheng is a postgraduate student in College of Mechanical and Power Engineering of Nanjing University of Technology. His research interest is in mechanical design and theory.中文译文基于三维设计的浮动式制动卡钳的车床夹具的研制1潘金坤1,左万里2,路东升21南京工程学院机械工程学院,南京 211167,中华人民共和国2南京工业大学机械与动力工程学院,南京210009,中华人民共和国摘要:根据制动卡钳在生产过程中的技术要求,本文研究的是一个基于三维设计的浮动式制动卡钳的专用夹具。根据专用夹具的三维建模和运动仿真的开发过程和验证数据显示,三维设计过程可以在原型建模之前方便的预测夹具的组装干涉和准确添加在铅砖的质量。通过这种方式,可以消除由摆动引起的车床夹具的不平衡和改善在缸孔与机床主轴的跳动公差精度,因此制动卡钳的缸孔加工质量可以很大程度的被保证。关键字:三维设计;制动卡钳;车床夹具1 绪言汽车的浮动盘式制动器卡钳的生产,由于其结构的复杂性,需要专用夹具来安装和夹紧制动卡钳。制动器是汽车涉及行驶安全性的关键部件,随着汽车工业的发展,车速越来越高,载荷越来越大,而对制动器的尺寸要求越来越小。这意味着制动器部件单位面积所承受的载荷及吸收的能量会大大增加,因而对制动器性能的要求也越来越高。对行驶的汽车进行制动时,将摩擦部件(摩擦片)压到车辆的转动部件(制动盘)上,摩擦使转动部件减速或停止运动,因此发热是动摩擦的必然结果。根据制动卡钳在加工中的技术要求,本文研究一个基于三维设计的浮动制动卡钳的专用夹具和它的模型的虚拟装配。通过三维设计软件的机构仿真功能,分析车床夹具的平衡性1。结果显示这个设计过程可以方便的预测一些影响技术设备质量的因素,例如在样机里的装配干涉和车床夹具的加工稳定性2。这个设计过程不仅可以避免在传统设计里的设计误差,还可以提高产品的设计质量。2 专用车床夹具的三维设计专用夹具的制造对象是浮动盘式制动器的制动卡钳,如图1所示;其加工表面是制动器的缸孔。这个图显示:当缸孔被加工时,它的轴必须符合机器主轴的旋转轴。由于制动卡钳的不规则形状结构,夹具的不平衡质量引起的摆动和工件会影响缸孔实际加工中的加工精度和圆度,和一些形状公差的精度要求例如两缸孔之间的平行度。为了避免制动卡钳的车床夹具在设计过程中的这些问题,在本文研究了专用夹具的三维设计。根据制动卡钳的形状结构特点和车床夹具的夹紧要求,在整个加工过程中,缸孔应该在车床夹具夹紧后来完成。法兰需要机器主轴的安装孔和夹具两边的中心定位孔作为中介来连接机器主轴和夹具。确保卡钳机体加工缸孔的轴的定位和在夹具的夹紧和机器旋转主轴的相互配合3,如图2所示。在本文中,专用夹具的其他部分的建模过程不进行详细描述,请参考文献4。然后这些零件组装成两个部分,上部分和下部分,如图3和图4所示。在装配时,整个夹具分两个部分。这样在装配过程中避免零件被少装或安装错误。在下部分,作为法兰的基准由螺栓来实现平衡的固定。在夹具生产过程中,柜台平衡会被平衡调节。在正常工作状态下,根据浮钳盘式制动器工作原理,在静力的某一平衡状态下,制动钳受力如下:(1)制动盘反作用力通过内侧摩擦, 活塞和制动液介质作用在制动钳体的油缸侧壁。(2)制动盘反作用力通过外侧摩擦块对钳体产生一个推力。(3)与支架相接螺栓孔处有来自支架对钳体的作用力。在上部分,作为夹具的基准,用七个螺栓来固定定位板。然后,作为基准的定位板,上半部分由两个螺纹钉定在定位板上,和压紧板通过螺栓被夹紧。在夹具里,压紧板是直接接触工件的,所以它收到巨大的压力。因此,材料选择45Mn2,需要淬火和回火的热处理。在初始装配中,配合块不需要固定在夹具上,配合块的质量在运动仿真的结果中可以得到。在上部分和下部分装配完成后,他们由螺栓和螺母组成了一个新的单元1,如图5所示。由于采用层次化装配5,在实际生产过程中它是合理的,部分管理是简单的,可以有效的缩短设计周期。 3 专用车床夹具的运动学平衡性分析每个零件的质量需要在专用夹具的运动仿真过程特性之前确定。如图6所示,每个零件的材料和密度是由菜单栏里的机构/质量属性来确定的,如表1所示,零件的体积和质量是由三维设计软件计算的。我们选择碳素钢作为其他标准零件的材料,如螺栓和螺母,其密度是7.85g / cm3。在Pro/E里的定义质量的过程,也要注意单位转换。建立组件单元,然后,组件单元1将通过“连接销连接”安装在主轴上作为机器主轴的基准,如图7所示。在进入力学模型后,重力是一个设定的默认值。在矢量列表中,我们设置X:-1,其他:0。添加一个电动机,它的转速是360 r/min。然后建立在外部负载列表里的动态式和打开重力的设置为运行。直到那时,运动学仿真过程才可以运行。为了减少缸孔的摆动,专用夹具的平衡是本文的关键分析6,7。平衡性分析的目的是夹具和工件在机床的旋转主轴的整体重心。因此,我们首先要确定夹具和工件的整体质心。然后整体和主轴之间的距离就可以得到。整体和主轴之间的距离应该趋向于零,尽可能调整配合块的质量。质心的具体三个方向因子的X,Y,Z可以通过Pro/E的测量功能得到。因为设置机床的旋转主轴为Z轴,质心相对于旋转中心的距离只需要质心在X或Y方向的最大值来确定。没有配合块的夹具虚拟运动的测量结果如图8所示。当夹具转动90,质心的最大偏差距离在X方向是-22.08mm。只有这样做,我们可以知道质心不在轴上;作为它不能满足平衡要求的条件。表1 夹具主要零件材料与密度编号零件名称材料密度(g/cm3)1平衡块A37.852法兰盘HT2007.23夹具体HT2007.24配重块铅11.375定位板457.856压板45Mn27.85为了满足平衡条件的配合块需要添加调整质心,如图4所示。在添加配合块后,回归分析,然后重新测量。结果是质心依然不在轴上,但质心相对于轴的距离缩短了。对于配合块的厚度增加,修改,测量是一次又一次的执行仿真过程。通过大量的测试,得到质心相对于轴的理想距离。这个值是1.5 10-7mm,如图9所示,因此它可以被认为是质心在轴上和满足平衡需求的结果。根据配合块的运动仿真结果,一个铅砖的厚度是30mm,体积是3.72105mm3,质量是4.23kg是满足平衡性要求的专用槽夹具。在新的设计与旧的设计之间的跳动公差的测量数据的比较如表2所示。表2 跳动公差测量数据测量次数新设计旧设计10.016mm0.048mm20.017mm0.050mm30.015mm0.046mm40.018mm0.047mm50.020mm0.046mm制动器在车辆安全性方面起着相当重要的作用,直接影响到这些车辆的正常行驶,因而制动器总成及其零部件的安全可靠性倍受关注。运用CAD/CAE 技术对某浮钳式盘式制动器的关键零件进行了有限元分析,分析结果表明制动钳体等关键零件满足设计强度要求。当制动时,活塞在液压力的作用下推动内摩擦块沿着导向销轴向移动,以一定的压力压向制动盘,同时制动钳钳体也在液压反向力作用下将外制动盘以一定压力压向制动盘,这时摩擦衬片便于制动盘间产生摩擦力,从而达到制动的目的。在制动过程中,当受力的平衡状态下,制动钳钳体受力为:(1)制动盘反作用力通过内侧摩擦块,活塞和制动液作用在钳体的油缸侧壁。(2)制动盘反作用力通过外侧摩擦块对钳体产生一个推力。(3)与支架相接螺栓孔处又来自支架对钳体的作用力。制动器支架的受力情况为:制动盘与摩擦衬块间的摩擦力通过制动底板传到支架的一侧,来自与支架滑槽相触的是制动底板对滑槽的压力,而压力的大小取决与摩擦片圆周摩擦力的大小;支架固定处来自转向节的反作用力;与钳体相接处来自钳体的反作用力。通过对该浮钳盘式制动器的关键零件进行受力分析,这些作用力将作为载荷边界条件添加到有限元分析模型中。在UG4.0 软件建立该型号浮钳盘式制动器三维模型后,通过软件集成技术将模型导入到UG 集成的有限元前处理模块“simulation design”中自动划分网格4。网格划分前,需要简化模型,可以减少分析求解所需要的时间。为了能准确地反应各零件的应力、应变及位移的规律,采用10 节点四面体单元作为划分网格类型。完成网格划分后,可在属性编辑器评价和修改网格属性以改进网格,这样能在边缘和高应力处细化和改善网格。通过定义好网格和作用边界条件准备好有限元模型。就可以执行解算。需注意的是,为确保成功解算和精确结果,有限元模型的检查是必需的,解算前先创建分析方案,将仿真文件导入Nastran 求解器解算,顺利求解后在仿真导航器中可显示计算结果,在后处理模块中,显示或编辑相关零件的位移,应力或应变等指标。通过后处理模块,我们能通过云图直观形象地得到位移,应力应变的变化和显示,并可以以动画等方式显示零件中最危险的部位。我们能直接观察和读取活塞,制动钳支架和制动钳钳体的应力,并了解到各零部件是否满足强度要求。4 结论根据制动卡钳的缸孔的技术要求在加工、Pro/E中结合夹具中的机械仿真功能采用三维设计的研究和运动学仿真的研究。根据专用夹具的三维建模和运动仿真的开发过程和验证数据显示,三维设计过程可以在原型建模之前方便的预测夹具的组装干涉和准确添加在铅砖的质量。这样我们可以消除由车床夹具的不平衡引起的摆动和提高缸孔与机床主轴的跳动公差精度,从而保证制动卡钳的缸孔的加工质量。参考文献1 祝凌云,李斌Pro/ENGINEER 运功仿真和有限元分析.北京:人民邮电出版社,20042 丁锦宏,吴国庆Pro/E软件在新产品设计中的应用.机械制造与自动化,2008(8):138-139,1523 Anon, Adhesives and automobiles. Assembly Hesdquarters,2008(1):52-594 秦国华,张卫红机床夹具的现代设计方法.北京:航空工业出版社:(2006)5 万志坚,罗显光基于Pro/E建模的汽车油管检具设计.汽车工艺与材料,2006(7):17-18,22简介潘金坤是南京工程学院机械工程学院的一个讲师,他的研究兴趣在机械设计及理论。左万里是南京工业大学机械与动力工程学院的研究生,他的研究兴趣是机械设计及理论。路东升是南京工业大学机械与动力工程学院的研究生,他的研究兴趣是机械设计及理论。
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