楼层卸料平台施工组织方案

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1、 工程卸料平台施工方案 （QEOHS/GXSJTX.FA） 02802Q10533R2L 02803E10008R2L 02803S10005R2LCNAS C028-QCNAS C028-ECNAS C028-SGB/T19001-2008 质 量 管 理 体 系 GB/T24001-2004 环 境 管 理 体 系GB/T28001-2001 职 业 健 康 安 全 管 理 体 系目 录1 工程概况12 编制依据13 施工计划13.1材料计划13.2 设备及机具计划23.3 劳动力组织24 施工方案24.1 工艺流程24.2 施工方法24.3 检查验收45 施工安全控制措施46 施工质量控

2、制措施57 文明施工、节能、环保控制措施68 计算书及相关简图88.1 加劲肋6.3cm槽钢的计算98.2 次梁10槽钢的计算108.3 主梁I18工字钢的计算118.4 钢丝绳验算158.5 钢丝绳吊环强度验算158.6 梁内预埋件的验算168.7 梁板结构验算161 工程概况拟建的工程，位于新民路交叉处西北角，建筑面积为约为35722m2；2 编制依据2.1 本工程采用的安全技术规范、标准 (1)建筑机械使用安全技术规程（JGJ 33-2001）(2)建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-91）(3)钢结构工程施工质量验收规范（GB 50205-2001）(4)建筑钢结构焊接技术规程

3、（JGJ 18-2002）(5)结构安装工程施工操作规程（YSJ 404-89）(6)建筑结构荷载规范GB 50009-2001(2006年版)(7)建筑施工安全检查标准JGJ59-2011(8)建筑施工组织设计规范GB/T 50502-2009(9)工程建设施工企业质量管理规范GB/T 50432-2007(10)危险性较大的分部分项工程安全管理办法 建质(2009)87号(11)建筑分项施工工艺标准QMS/GXSJBZ-2006(12)工程有限责任公司程序文件和管理手册。2.2。2.3 本工程施工组织设计。3 施工计划3.1材料计划根据卸料平台所需用的材料进行采购，主要材料计划详表3-1。

4、 表3-1名 称数 量规 格钢管100m483.5工字钢60mI18槽钢100m6.3、10脚手板1.0m3厚50mm、宽200mm300mm钢丝绳20根20619密目安全网50m21.8m6.0m花篮螺栓240个M22钢板37.5厚2 3.2 设备及机具计划 交流电焊机1台、氧割设备1套、钢筋切断机1台、塔吊1台。3.3 劳动力组织选用熟练电焊工2名、塔吊司机及塔吊指挥各1名、安装工人5名、安全员1名。4 施工方案4.1 工艺流程 卸料平台各杆件下料次梁与主梁之间的焊接加劲肋与次梁之间的焊接20加劲钢筋与次梁之间的焊接483.5mm钢管防护栏杆与主梁、次梁之间的焊接焊接检查验收刷防锈漆二遍平

5、台吊装、固定检查验收4.2 施工方法4.2.1 活动式卸料平台设置情况：本工程自二层（含二层）开始设置悬挑卸料平台，每层设置4个，位置设在楼层剪力墙、柱之间的、。卸料平台位置的边梁截面尺寸为240mm500mm。限额总载重量为200kg/m2。4.2.2 活动式卸料平台做法及构造要求：活动式卸料平台宽2.8m,外挑长度为超出外架立杆2.5m，卸料平台所用材质及截面尺寸如附图所示。采用I18工字钢做主梁，10槽钢做次梁，6.3做加劲肋，主、次梁之间采用焊接连接，平台面上铺2mm厚钢板；钢平台边1.2m高防护栏杆立柱采用483.5mm钢管，每侧I18工字钢主梁上设三根，两主梁外端部之间的10槽钢次

6、梁上设一根，横向栏杆顶端采用483.5mm钢管，中间拦腰杆采用25钢筋，底部设置200mm高挡脚板，三面围护加挂安全网；卸料平台两侧工字钢主梁上各采用2根20619钢丝绳，其中1根钢丝绳作为保险钢丝绳。钢丝绳的取用按现行的结构安装工程施工操作规程YSJ 404-89的规定执行。活动式卸料平台两边缘主梁伸入建筑物内2.350m（注：应避开外架立杆位置），且搭设在建筑物的楼面或梁面上。为提高安全度，每侧采用两根20预埋钢筋与建筑楼面有效连接（见平台-02#图剖面图）。主梁架设在建筑楼面梁边缘的位置应采用橡胶皮等材料包裹，以防混凝土梁发生崩角现象。卸料平台所用的钢丝绳吊环（一根直径为20的光圆钢筋）

7、预埋在平台以上第二层的外梁内侧。钢丝绳每侧设置两道，绳直径为20mm。平台主梁每边各设置三个20钢筋吊环，其中，中间吊环为使用阶段钢丝绳拉结固定平台吊环，其余吊环为吊装吊环。吊环与主梁进行有效焊接，具体位置详见平台-02#图。钢平台三面设置的固定防护栏杆及主、次梁之间均采用焊接连接固定为一个整体，以防各构件之间产生松动错位。4.2.3 活动式卸料平台安装及保证措施：卸料平台在地面上焊接完成为一个整体，用塔吊进行整体吊装。在吊装前要详细检查吊装钢丝绳、钢丝绳专用卡具、吊环以及钢丝绳与吊钩的连接、钢丝绳与平台吊环连接的牢靠程度后进行试吊。试吊时，吊起离地面200mm300mm时，稍停而作四周详细检

8、查，如无发现异常，才能进行正式吊装。起吊时要平稳缓慢上升，平台两端用拉缆绳拉稳，防止钢平台旋转。钢平台吊运至安装部位时，用人工配合塔吊将平台工字钢的锚固端缓慢移进楼面内，工字钢的锚固端先穿进楼面边梁的两个20钢筋预埋件内，再往楼面里移动穿进楼面里边的两个20钢筋预埋件内，平台校正、调平后，用木楔把平台锚固端钢梁楔紧固定在20钢筋预埋件内，紧接着安装平台拉结钢丝绳，调整拉结钢丝绳上的收缩螺杆。拉结钢丝绳安装时，钢丝绳与建筑楼面混凝土柱角、梁边角接触处均加衬软垫物，钢丝绳的每个接点采用钢丝绳专用花蓝螺栓不得少于3个。4.3 检查验收卸料平台安装、调整完毕，并经过检查、检验验收合格后，方可松卸塔吊起

9、重吊钩，进行使用操作。5 施工安全控制措施(1)氧气、乙炔气要放在规定的安全处，并按规定正确使用。工具房、操作平台等处设置足够数量的灭火器材。电焊、氧割时，先注意周围环境有无易燃物后再进行工作。(2)电焊机外壳必须接地良好，所有电缆、用电设备的拆除、照明等均由专业电工担任，使用的电动工具，必须安装漏电保护器，值班电工要经常检查，维护用电线路及机具，保证用电安全。 (3)电焊机要设单独的开关。开关应放在防雨的闸箱内，拉合闸时应戴手套侧向操作。焊钳与把线必须绝缘良好，连接牢固，更换焊条应戴手套。在潮湿地点工作应加强防止触电措施，例如必须穿绝缘胶鞋或站在绝缘胶板上。 (4)把线、地线禁止与钢丝绳接触

10、，更不得用钢丝绳代替零线。所有地线接头必须连接牢固。更换场地移动把线时，应切断电源，并不得手持把线爬梯登高。 (5)焊工应按劳动部门颁发的有关规定和各部门的具体规定使用劳动保护用品，如工作服、帽、手套及绝缘鞋等。 (6)清除焊渣、采用电弧气刨清根时，应戴防护眼镜或面罩，以防止铁渣飞溅伤人。 (7)雷雨时，应停止露天焊接工作。 (8)施焊场地周围应清除易燃易爆物晶，或进行覆盖、隔离。必须在易燃易爆气体或液体扩散区施焊时,应经有关部门检试许可后，方可施焊。消防工具要齐全，动火区域要安放灭火器，并定期检查。工作结束，应切断焊机电源，并检查操作地点，确认无起火危险后，方可离开。(9)吊装作业范围内，设

11、立警戒线并派专人警戒，禁止非工作人员进入吊装作业范围内，所有吊装人员必须坚守工作岗位，所从指挥，统一行动，以确保安全。(10)在吊装作业以前要对塔吊和钢丝绳、索具、工具进行检查，如不符合安全规定则禁止使用。(11)钢平台与脚手架钢管不准连接。(12)高空安装平台人员应先经体检，合格者才能上岗作业。(13)严禁酒后作业。(14)操作者必须戴好安全帽，绑挂好安全带，衣着灵便，严禁穿拖鞋、高跟鞋、易滑鞋或打赤脚。(15)高处作业，严禁往下扔东西或物件，应身背一工具袋。(16)严禁高处嘻戏打闹，扣结钢管时应一人扶着，一人操作，小心慢递。(17)遇六级及以上大风或下雨应停止作业。(18)卸料平台堆载额重

12、，严禁超过1.4t，上人不超3人。并标识在平台内侧正前方。6 施工质量控制措施(1)焊工必须经考试合格并取得合格证书。持证焊工必须在其考试合格项目及其认可范围内施焊。(2)选用焊条直径必须与焊件厚度相匹配：焊条直径主要根据焊件厚度选择，一般焊件的厚度越大，选用的焊条直径也越大，参见表6-l。 焊条直径选择(mm) 表6-l焊件厚度2234661212焊条直径1.623.23.244546(3)正确选择焊接电流，避免电流过大、电弧拉得过长：主要根据焊条直径选择焊接电流，焊接电流选用详见表6-2。 焊接电流选择表 表6-2焊条直径(mm)1.62.02.53.24.05.05.8焊接电流(A)25

13、4040605080100130160210200270260300(4)焊接时不得使用药皮脱落或焊芯生锈的焊条。焊接区应保持干燥，不得有油、锈和其他污物。应控制好焊条的角度和运弧的方法，防止出现咬边。(5)施焊前，焊工应复核焊接件的接头质量和焊接区域的坡口、间隙、钝边等的处理情况。当发现有不符合要求时，应修整合格后方可施焊。焊接时，引弧应在垫板、帮条或形成焊缝的部位进行，不得烧伤焊接件。 (6)焊接过程中应及时清渣，焊缝表面应光滑，焊缝余高应平缓过渡，弧坑应填满。(7)应严格控制焊接部位的相对位置，焊接时要精心操作，不得马虎。卸料平台的各构件之间的焊缝必须满焊且焊接牢固。(8)为防止裂纹产生

14、应选择合理的焊接工艺参数和次序，应该一头焊完再焊另一头。焊缝出现裂纹时，焊工不得擅自处理，应申报焊接技术负责人查清原因，订出修补措施后，方可处理。(9)焊条按规定温度和时间进行烘焙，焊接区域必须清理干净，焊接过程中，可适当加大焊接电流，降低焊接速度，以使熔池中的气体完全逸出。7 计算书及相关简图卸料平台宽2.8m, 外挑长度为超出外架立杆2.5m，采用I18做主梁，10槽钢做次梁，6.3做加劲肋，详见“平台-01#、02#”图。假定卸料平台堆载允许额重为200kg/m2，对卸料平台进行验算。7.1 加劲肋6.3cm槽钢的计算(1)6.3cm槽钢有关参数:净截面抵抗矩Wj =16.1103mm3

15、 抗弯容许应力=205N/mm2 容许挠度=l/250 弹性模量E=206103N/mm2 惯性矩I=51104mm4(2)计算简图:q834(3)计算荷载：恒荷载：6.3槽钢自重为66N/m； 铺2mm厚钢板自重为780000.0020.934=145.7N/m；施工荷载：堆载额重为200100.934=1868.0N/m；3个操作人员重为30010(2.52.8)0.934=400.3N/m。则次梁承受均布荷载：q=1.2(66145.7)1.4(1868.0400.3)=254.03175.6=3429.6N/m(4)强度验算：l=0.834m弯距设计值：M=ql2/8=3429.60.

16、8342/8=298.2N.m=M/Wj=298.2103N.mm/(16.1103mm3)=18.5N/mm2 =205N/mm2强度满足要求。(5)挠度验算：(5ql4)/(384EI)(53429.610-38344)/(38420610351104)0.21mm=l/2508342503.34mm 挠度满足要求。支座反力R=ql/2=3429.60.834/2=1430.1N7.2 次梁10槽钢的计算(1)10槽钢有关参数:净截面抵抗矩Wj =39.7103mm3 抗弯容许应力=205N/mm2 容许挠度= l/250 弹性模量E=206103N/mm2 惯性矩I=198.3104mm

17、4(2)根据平面图可知，次梁10槽钢受力情况如图所示：F933F933933q因次，次梁承受最大弯距为:均布荷载的弯距M1ql2 /8与集中荷载的弯距M2Fa的叠加。(3)计算荷载：恒荷载：10槽钢自重为100N/m；20钢筋自重为24.7N/m集中荷载为：F=2R=21430.1=2860.2N其中：q=1.2(10024.760.834/2.8)=173N/ml=2.8mM1=ql2/81732.82/8169.5N.mM2=Fa，其中：a=0.933mM2=Fa=2860.20.933=2668.6N.m因此，10槽钢在跨中的弯距最大，即M=M1M2=169.52668.6=2838.1

18、N.m(4)强度验算：=M/Wj=2838.1103N.mm/(39.7103mm3)=71.5N/mm2 =205N/mm2强度满足要求(5)挠度验算：=(5ql4)/(384EI)(Fa)/(24EI)(3l2-4a2)=(517310-328004)/(384206103198.3104)(2860.2933)/(24206103198.3104)(328002-49332)=0.34mm5.45mm=5.79mm=l/250280025011.2mm 挠度满足要求。支座反力R=ql/2+F=1732.8/22860.2=3102.4N7.3 主梁I18工字钢的计算(1)I18工字钢有关

19、参数:净截面抵抗矩Wj =185103mm3 抗弯容许应力=205N/mm2 容许挠度= l/400 弹性模量E=206103N/mm2 惯性矩I=1660104mm4(2)本工程外边梁截面尺寸240500mm，为了减少卸料平台对外边梁产生的过大荷载，采用钢丝绳参与拉结受力作用的方法。为安全起见，本主梁计算时只考虑一道钢丝绳的作用。主梁承受的荷载有：次梁传来的集中荷载，主梁自重，主梁面上的防护栏杆、挡脚板及安全网传来的荷载，467mm宽平台传来的荷载。受力简图为:TRC1qqCRC251600BAF4F1F2F3RA83483283411502150根据平台-02#图钢丝绳与工字钢主梁之间的夹

20、角为：tan=(23000200)/(160011502500600)=1.247=51工字钢主梁承受的最大弯距为:均布荷载产生的弯距与集中荷载产生的弯距的叠加。(3)荷载：恒荷载：I18工字钢自重为241N/m；铺2mm厚钢板自重为780000.0020.467=72.9N/m；钢管栏杆、挡脚板及安全网等防护设施荷载：185.3N/m；施工荷载：堆载额重为200100.467=934.0N/m；3个操作人员重为30010(2.52.8)0.467=200.1N/m；集中力：F1= F2= F3= F4=R=3102.4 N；q=1.2(24172.9185.3)1.4(934.0200.1)

21、=599.01587.7=2186.7N/m 根据结构静力计算手册公式：1)、B点弯矩MB及剪力VB为：MB=-(ql2/2F1l)式中，l=0.6mMB=-(2186.70.62/23102.40.6)=-2255.0 N.mVB+=qlF1=2186.70.63102.4 = 4414.4 N2)、A、B段跨中正弯矩MAB及A点弯矩MA均布荷载q作用下产生的跨中弯矩Mq及A点弯矩MAq：Mq=9ql2/128，MAq=-ql2/8式中l=1.152.50.6 = 3.05mMq=92186.73.052/128 =1430.3 N.mMAq=-2186.73.052/8 = -2542.7

22、 N.mA、B点剪力VAq+及VBq-：VAq+=5ql/8=52186.73.05/8 = 4168.4 NVBq-=3ql/8=32186.73.05/8 = 2501.0 N跨中挠度q：q=0.00542ql4/EI=0.005422186.710-330504/(2061031660104)=0.30mm集中荷载作用下产生的跨中弯矩MF及A点弯矩MAF：MF=F2a2b22(3b2/l)/2l2F3a3b32(3b3/l)/2l2F4a4b42(3b4/l)/2l2，MAF=-F2a2b2(1a2/l)/2lF3a3b3(1a3/l)/2lF4a4b4(1a4/l)/2l式中l=3.0

23、5m,a2=0.8340.6=0.234m, b2=1.150.8340.832=2.816m,a3=0.2340.832=1.066m, b3=1.150.834=1.984m,a4=1.0660.834=1.9m, b4=1.15m, MF=3102.40.2342.8162(32.816/3.05)1.0661.9842(31.984/3.05)1.91.152(31.15/3.05)/(23.052) =3102.43.8549.8596.591/18.605 =3385.7N.m MAF=-3102.40.2342.816(10.234/3.05)1.0661.984(11.066/

24、3.05)1.91.15(11.9/3.05)/(23.05) =-3102.40.7092.8543.546/6.1 =-3615.6N.mA、B点剪力VAF+及VBF-：VAF+=F2a2(3a22/l2)/2lF3a3(3a32/l2)/2lF4a4(3a42/l2)/2l =3102.40.234(30.2342/3.052)1.066(31.0662/3.052) 1.9(31.92/3.052)/(23.05) =3102.40.7013.0684.963/6.1 =4441.0NVBF-=F2b22(3b2/l)/2l2F3b32(3b3/l)/2l2F4b42(3b4/l)/2

25、l2 =3102.42.8162(32.816/3.05)1.9842(31.984/3.05) 1.152(31.15/3.05)/(23.052) =3102.416.4689.2483.469/18.605 =4866.6N跨中挠度F：为了简化计算，把集中力F2、F3、F4转化成均布荷载后计算跨中挠度。qF=(F2F3F4)/l=(33102.4)/3.05=3051.5N/mF=0.00542ql4/EI =0.005423051.510-330504/(2061031273104)=0.55mmA、B段跨中正弯矩MAB及A点弯矩MA, A、B端点剪力VA+及VB-： MAB=MqMF

26、=1430.33385.7=4816.0 N.mMA=MAqMAF=-2542.7-3615.6=-6158.3 N.mVA+=VAq+VAF+=4168.4N4441.0N=8609.4 NVB-=VBq-VBF-=2501.0N4866.6N=7367.6 NA、B、C各支点的反力RA、RB、RC1及钢丝绳拉力T：RC1=RA-=MA/lAC=6158.3103N.mm/2150mm=2864.3 NRA=RA-RA+=2864.3N8609.4N=11473.7 NRB=RB-RB+=7367.6N4414.4N=11782.0 N由Tsin51=11782.0N，求得钢丝绳拉力T=15

27、160.6 N水平阻力RC2=Tcos51=15160.6N0.629=9536.0 N (4)强度验算：由于B端弯矩MB在AB段跨中产生的是负弯距，在A端产生的是正弯距，因此, 对I18工字钢进行最不利情况下的强度验算时，不考虑弯距MB的影响，取MAB及MA的绝对值最大值进行验算，即取M=MA=6158.3 N.m=M/Wj=6158.3103N.mm/(185.0103mm3)=33.3N/mm2 =205N/mm2强度满足要求(5)挠度验算：=qF=0.30mm0.55mm=0.85mm=l/40030504007.6mm挠度满足要求。7.4 钢丝绳验算为安全起见,钢平台每侧均设2道钢丝

28、绳拉结，其中以一道钢丝绳作为受力验算，另一道钢丝绳作为保险绳。已知钢丝绳拉力T=15160.6N根据建筑施工高处作业安全技术规范取钢丝绳的安全系数为K=10，钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对于619钢丝绳取=0.85；由公式:TmaxPg/K 知钢丝绳的破断拉力总和Pg满足于:PgKTmax/=1015160.6/0.85=178360N=178.36kN选用619、20.0的钢丝绳，其Pg234.0kN178.36kN所以钢丝绳的选用满足要求。查表知与20.0的钢丝绳配套的卡具为GD22号，其安全荷重:Qb=273.9kN178.36kN，所以卡具的选用满足要求。7.5 钢丝绳吊环强度验算(1

29、)抗剪强度验算:吊环拉力N=T=15160.6N，吊环受力的单肢抗剪强度，取=125N/mm2由公式: N/A 得吊环的受力面积AN/=15160.6/125=121.3mm2则吊环最小直径d2(A/)1/2=2(121.3/3.1416)1/2=12.4mm吊环取d=20mm，可满足要求。(2)节点验算:竖向力=Tsin51=11782.0N，水平力N=Tcos51=9536.0N吊环取d=20mm，焊缝高度he=8mm，焊缝长度Lw=50mm，则f=/(0.7heLw)=11782.0/0.782(50-10)=26.3N/mm21.22160=195N/mm2 安全f=N/(0.7heL

30、w)=9536.0/0.782(50-10)=21.3N/mm21.22160=195N/mm2 安全 7.6 梁内预埋件的验算本工程在梁内预埋件为20的光圆钢筋，其受拉强度设计值为210N/mm2，钢丝绳对预埋件的作用面积为钢筋的截面积，即AS=3.1416(20/2)2=314.16mm2，钢丝绳的拉力为T=15160.6N。因此，强度验算：=T/AS=210N/mm2，即=15160.6N/314.16=48.3N/mm2210N/mm2预埋件的受拉强度满足要求。7.7 梁板结构验算(1)梁受力验算：验算荷载采用全部荷载进行验算，根据上面的计算结果，I18工字钢在梁支座的反力RA=114

31、73.7N。对梁进行受剪、抗弯验算。梁截面为240500，砼等级C25，c=11.9N/mm2。抗剪验算：VC=0.07cbho=0.0711.9200465=77469NRA=11473.7N，配构造箍筋6300(2) 可满足要求。边梁抗弯验算：边梁跨度为L=3900，取最不利位置a=3900/2=1950mm，N=RA=11473.7N=11.474kNM=1/4Na=1/411.4741.95=5.59kN.m，查表得级钢筋面积AS=150mm2，上、下各配114钢筋可满足要求。(2)楼板受力验算：取工字钢在楼面支座的反力RC1=2864.3N=2.864kN。进行板结构验算。20钢筋抗

32、拉强度为：yAs=210N/mm2314mm2=65940N=65.94 kNRC1=2.864kN，满足要求。楼板厚h=100mm，h0=80mm，砼强度等级为C25，其抗拉强度设计值为t=1.27N/mm2，支座传给楼板面集中荷载取最大值N=RC1=2.864kN，则楼面受冲切承载力满足：N0.6tumho。um距局部荷载或集中反力作用面积周边ho/2处的周长；本方案20钢筋，ho/2=80/2=40mm，单边周长：um=4(20+402)=400mm。则0.6tumho=0.61.2740080=24384N=24.4kNN/2=1.43kN满足要求。(3) 20钢筋预埋件的锚固长度：有

33、关参数:钢筋直径d=20mm，光面钢筋=0.16 查规范表9.3.1 C30混凝土强度：t=1.27N/mm2 HPB235钢筋强度：y=210N/mm2锚固长度：la=dy/t=0.1620210/1.27=529mm，取550mm即，20钢筋预埋件每侧埋入梁板混凝土内550mm才能满足锚固要求。为防止楼板拉裂，板面无负筋的位置，在预埋20钢筋的上方每边各配58120双向、长1200mm钢筋作为抗拉裂负筋。卸料平台构造详见平台-01#、02#图。特别注意：本工程悬挑式卸料钢平台的堆料荷载限重为：200kg/m2(悬挑式钢平台总限重1400kg)。您好，欢迎您阅读我的文章，本WORD文档可编辑修改，也可以直接打印。阅读过后，希望您提出保贵的意见或建议。阅读和学习是一种非常好的习惯，坚持下去，让我们共同进步。