毕业设计CA6140床头箱I轴加工工艺及花键夹具刀具的设计

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1、.XXXX大学毕 业 设 计 说 明 书毕业设计题目: CA6140床头箱I轴加工工艺及花键夹具刀具设计院 系 机电工程系 专业班级 07机制3班 姓 名 学 号 指导教师 2010年4月8号毕业设计摘 要本次毕业设计的内容是设计CA6140床头箱主轴的加工工艺、夹具及铣刀的设计。轴是机器中的重要零件，有支持旋转等作用。而该轴也是CA6140中的重要零件之一，其的主要作用是通过皮带和带轮传递动力，该轴的主要工况是承受弯矩、扭矩和变形等，所以容易疲劳断裂，容易扭断、弯曲变形等。因此在设计工艺时需考虑到以上的工况情况，提高该轴的综合性能。因该轴的加工过程还需设计专用夹具，本次设计加工该轴的38g6

2、花键的夹具，在设计专用夹具时，不仅要考虑到加工花键的表面粗糙度和位置度的要求，还需要考虑到提高效率、降低成本、降低劳动强度等等。同时本次设计还有对加工38g6花键的精铣铣刀进行设计，在设计此铣刀时，主要考虑加工花键的制造精度、轴心线的径向跳动允许误差和不等分累积误差等。关键词：轴、工艺、夹具、花键铣刀。 Abstract The graduation design of the contents of the box design CA6140 spindle bed processing, milling and fixture design. - Axis machine is the i

3、mportant parts, such as a rotating support role. The shaft is the CA6140 one of the important parts, the main role is to pass a belt and pulley transmission power, The main axis of the state to bear moment, torque and deformation and, therefore, prone to fatigue fracture easily transtensional, bendi

4、ng deformation. So in the design process to be considered when the above conditions, enhance the performance of the shaft. As the axis machining process needed special fixture design, the design of the processing time of the Axis of 38g6 spent crucial fixture. in the design of special fixture, not o

5、nly to take into account the processing spline surface roughness and location of the request, it is also necessary to consider that increase efficiency and reduce cost, reduce labor intensity, and so on. In addition, the designs have to spend processing 38g6 bond precision milling cutter design, the

6、 design of this cutter, the main consideration processing spline manufacturing precision, the radial axis beating tolerances and ranges hours accumulated error. Keywords:Shaf； Crafts； Fixture； Spline milling 目 录摘 要I序 言1绪 论2第一章 加工工艺规程的制订31.1.课题简介31.2、零件的分析31.2.1零件的功用31.2.2计算生产纲领，确定生产类型31.2.3零件的工艺性分析和

7、零件图的审查31.3 零件工艺规程设计41.3.1确定零件生产类型41.3.2确定零件毛坯的制造形式41.3.3拟定零件的机械加工工艺路线41.3.4加工余量的确定71.3.5确定切削用量及基本工时8第 二 章 铣 刀 的 设 计542.1铣刀的尺寸和形状设计542.1.1确定铣刀宽度与齿形高度542.1.2确定容屑槽底形式542.1.3确定铣刀孔径542.1.4选铣刀外径542.1.5选铣刀齿数542.1.6确定铣刀后角及铲削量542.1.7确定容屑槽底半径552.1.8确定容屑槽角552.1.9确定容屑槽底形状和深度552.1.10校验铣刀刀体强度552.1.11校验铲磨齿形时砂轮是否和下

8、一个刀齿发生干涉552.1.12确定分屑槽尺寸562.1.13确定内孔空刀尺寸及键槽尺寸562.1.14确定铣刀的技术条件56第三章 夹 具 设 计573.1概述573.2.夹具的设计573.2.1定位基准的选择573.2.2切削力及夹紧力的计算573.3定位误差分析583.4夹具设计及操作的简要说明58第四章 结论60参考文献61致谢62序 言毕业设计是对我们学习完大学阶段的机械类基础和技术基础课以及专业课程之后的一个综合性的考查，它是将设计和制造知识有机的结合，并融合现阶段机械制造业的实际生产情况和较先进成熟的制造技术的应用，而进行的一次理论联系实际的训练，通过本次的训练，将有助于我们对所

9、学知识的理解，并为后续的课程学习以及今后的工作打下一定的基础。对于我本人来说，希望能通过本次毕业设计的学习，学会将所学理论知识和工艺课程实习所得的实践知识结合起来，并应用于解决实际问题之中，从而锻炼自己分析问题和解决问题的能力；同时，又希望能超越目前工厂的实际生产工艺，而将有利于加工质量和劳动生产率提高的新技术和新工艺应用到机器零件的制造中，为改善我国的机器制造业相对落后的局面探索可能的途径。由于所学知识和实践的时间以及深度有限，本设计中会有许多不足，希望各位老师能给予指正。.绪 论一、 机械制造业在国民经济中的地位制造业是将制造资源（物料、能源、设备、工具、技术、信息和人力）通过制造过程转化

10、为可供人们使用与利用的工业品和生活消费品的行业。机械制造业就是制造具有一之定形状和尺寸的零件或产品，并把它们装配成机械装备的行为。机械制造业的产品即可以直接供人们使用，也可以为其他行业的生产提供装备，这些行业的产品再被人们所使用。社会的各行务业使用的各式各样的机器、机械、仪器和工具等都是机械制造业的产品。我们的日常生活中，从身上穿的，戴的、到吃的、用的都不开机械制造业。因此，机械制造业在国民经济中占有重要的地位，是一个国家和地区发展的重要基础及有力支柱，特别是在发达国家，它创造了1/41/3的国民收入。在我国，工业（主体是制造业）占国民经济比重的45%，是我国经济的战略重点。从某种意义上讲，机

11、械制造水平的高低是衡量一个国家国民经济综合实力和科学技术水平的重要指标。二、机械制造技术状况自20世纪80年代发展到90年代末到21世纪，制造技术，特别是自动化制造技术向着柔性化、集成化、智能化方向发展；在超精加工技术方面，其加工精度已进入纳米级，表面粗糙度已成功地小于0.0005Um;在切削速度方面，国外车削钢最高已达915m/min；对于不断出现的难加工材料、型腔以及微小深孔，通过特种加工方法得以解决。 我国的机械制造业经过50多年，特别是近20年的发展，已形成了品种繁多、门类齐、布局合理的机械制造工业体系。许多科研院所、大专院校和企业研制出了一大批成套技术装备和多种高精尖产品，有些已接近

12、或达到国际先进水平。通过对这些产品的研发，我国已建立起了自己的人才培养和软件控制技术开发基地以及高精加工设备生产基地，从而使我国的国民经济综合实力和科学技术水平迅速提高，国防尖端武器的生产、“神六号”的成功发射与回收、人们生活用品的质量提高，有力地说明了我国机械制造业的发展状况。毕业设计.第一章 加工工艺规程的制订1.1.课题简介本课题是CA6140床头箱轴的机械加工工艺规程的编制及工艺装备的设计，该轴是CA6140上必不可少的传动部件，它有着传递动力作用，因此在加工时，零件的配合部分需要精加工，保证其配合准确，提高CA6140的综合性能，又因为被加工零件的结构比较复杂加工难度大，需进行专用刀

13、具、夹具的设计与装配。 1.2、零件的分析1.2.1零件的功用 题目所给零件是CA6140床头箱轴，它位于动力输入的前端。其主要作用是通过皮带及带轮输入动力，控制主轴正、反转（通过双向多片式摩擦离合器）和进行第一级边速（通过双联齿轮Z56，Z51），还有通过双向多片式摩擦离合器切断动力源。1.2.2计算生产纲领，确定生产类型零件如图纸所示，每台机器仅有一件该零件，其中该零件备品率1%，机械加工废品率2%由此可知该零件属于机体类小零件，因此可以确定其生产类型为大批量生产。1.2.3零件的工艺性分析和零件图的审查 CA6140床头箱轴的主要加工表面有40j6两外圆表面和50f7,38g6两花键两组

14、。1这组表面包括：两个40j6，38g6，50f7及切槽倒角等。这组外圆要对40js6的径向跳动允差在0.02mm2，38g6，50f7的两花键及8d9键槽的加工，这两个花键均有一定的位置要要求，主要是：（1）两个花键对定心直径中心线的不平行度允差为0.03/100.（2）两个花键不等分累积误差对定心直径中心线的偏移允差为0.03mm，8d9键槽对定心直径中心线的不对称度允差为0.05 mm。由以上分析可知， 这两组表面最好先加工第一组表面，然后以外圆表面的中心线为基准加工另外的表面，以保证它们之间的位置精度要求。1.3 零件工艺规程设计1.3.1确定零件生产类型由年生产纲领可知为大批量生产1

15、.3.2确定零件毛坯的制造形式零件材料为45钢,考虑到该轴在机床运行中经常正、反转及变速，零件在工作过程中经常承受弯、扭（易疲劳断裂），承受过载和冲击载荷（易扭断、弯曲变形、折断、轴颈和滑移部分易磨损），由于零件年产量为大批量生产，而且零件的轮廓尺寸不大，生产纲领已达到成批生产的水平，所以可采用模锻成型，这对于提高生产率、减少切削加工的劳动量保证加工精度都是有利的。1.3.3拟定零件的机械加工工艺路线制订工艺路线的出发点，应当是使零件的几何形状，尺寸精度及位置精度等技术要求能得到合理的保证，在一产纲领已确定为成批生产的条件下，可以考虑采用万能性机床配以专用夹具，并尽量使用工序集中的原则来提高生

16、产效率，除此之外，应该考虑经济效果，以便使生产成本尽量下降。一 定位基准面的选择定位基面的选择是拟定零件的机械加工路线，确定加工方案首先要做的工作，基面选择得正确、合理与否，将直接影响加工质量和生产率。在选择定位面时需要同时考虑以下三下问题： 以哪一个表面作为加工时的精基面或统一基准，才能保证加工精度，使整个机械加工工艺过程顺利地进行。 为加工上述精基面或统一基准应该采用哪一个表面作为粗基准。是否有个别工序为了特殊的加工要求，需要采用统一基准以外的精基面，精基面的选择根据精基面的选择原则，首先应该考虑基准重合的问题，即在可能的情况下，应尽量选择加工表面的设计基准为定位基准根据工件的特点和加工要

17、求，选择花键孔和端面作为精基面，加工各档外圆表面，各斜端面、齿轮时以花键孔左端面作为定位基面，加工花键孔时以外圆表面定位。（1）粗基准的选择：因为对于一般的轴类一零件而言，以外圆作为粗基准是合理的，所以选择外圆表面作为粗基面。（2）精基准的选择：主要应该考虑基准重合的问题当设计基准与定位基准不重合时，应进行尺寸换算，这在以后还在专门计算，此处不重复。因本零件是一般的轴类零件，所以精基准选择轴的中心线，而对于本轴，应选择外圆表面粗糙度较高的40js6，38g6，50f7的中心线。.二.制定工艺路线制定工艺路线的出发点，应当是使零件的几何形状，尺寸精度及位置精度等技术要求能得到合理的保证。在生产纲

18、领已确定为大批量生产的条件下，可以考虑采用万能性机床以专用夹具，并尽量使工序集中来提高生产率。除此之外，还应当考虑经济效果，以便使生产成本尽量降下来。现制定制定工艺路线如下：工序号工序名工 序 内 容定位基准1下料2锻造模锻造并退火检查3正火处理调质4粗车 粗车两端面，钻中心孔。车47至39.8，47至41.8，57至51.8，47至41.8，47至31.5毛坯外圆及本次加工的外圆5热处理调质6精车车39.8至38.3，41.8至40.3，51.8至50.3，41.8至40.2，31.5至30，切槽31（29），30.5（37.5），30.5（39.5），30.5（44d6），2-31.25（

19、37.5）(表面6.3)，倒角，车螺纹M301.5，攻M1041.8两外圆及本次加工的38.3，50.37钻孔23两端支承轴颈8热处理回火9粗磨外圆38.2至38.1，41.3至40.1，51.3至50.1，41.3至40.1，41.2至40d11，41.3至39.538.3, 50.3, 及本次加工的两40.110精磨外圆38.1至38g6，40.1至40js6, 40.1至40js6,50.1至50f7，40d11, 50.1,及本次加工的两40js611铰锥孔10.5至14.9两40js6，顶尖12粗铣共花键38g6，50f7两40js6，顶尖13精铣花键38g6，花键50f7，槽8d9

20、，通槽 2410，键槽128614钻孔8，6两40js6，顶尖15检按图纸要求检验专用夹具1.3.4加工余量的确定机械加工余量对工艺过程有一定的影响，余量不够，不能保证零件的中的质量，余量过大，不但增加机械加工劳动蜈，而且增加了材料、刀具，能源的消耗。从而增加了成本，所以必须合理地安排加工余量。根据零件毛坯条件，CA6140床头箱轴材料为45号钢，毛坯重约为8Kg，生产类型为大批量采用在锻模上得到毛坯。根据上述原始资料及加工工艺，列举确定部分加工表面的机械加工余量，工序尺寸及， 毛坯尺寸如下：1外圆表面38g6毛坯为锻件，其尺寸为472根据书机械制造工艺金属切削机床设计指导表1.22，1.23

21、确定工序的尺寸及余量为： 38g6 精磨后 38g6精磨后 38+0.138.1半精车后 38.1+0.238.3粗车后 38.3+1.539.8毛坯 38.3+8.7472外圆表面40js6毛坯为锻件，其尺寸为472根据书9表1.22，1.23确定工序的尺寸及余量为：40js6 精磨后 40js6精磨后 40+0.140.1半精车后 40.1+0.240.3粗车后 40.3+1.541.8毛坯 41.8+5.2471.3.5确定切削用量及基本工时一.加工条件：工件材料45钢 锻造加工要求：粗车、半精车、精车，外圆及端面，使其达到零件图上所给的尺寸公差要求。机床：C6203卧式车床刀具:刀片材

22、料YT15，刀杆尺寸1625mm, 刀尖圆弧半径,=0.8mm，90 15 12 0.5mm二.计算切削用量1 粗车M301.5端面4721)已知毛坯径向的加工余量为472，则毛坯径向方向的最大加工余量为24.5mm，故可以3次走刀切除, =8mm。2）进给量 根据机械加工工艺手册（北京出版社）查表2.44选用f=0.5mm/r3）计算切削速度 见机械加工工艺手册表8-4-8（寿命选T=60min）Vc= Vc= Kv 其中T60，0.15，0.35, m=0.2.机械加工工艺手册（北京出版社）表2.4171819 Cv=235 ,kv=0.42 将其代入 Kv= =0.690.870.7 =

23、0.42Vc=1.7m/s=100.9(m/min)确定主轴转速： = =683.7r/min 按机床手册选取n=800r/min, 根据机械加工工艺手册表3.1-18所以实际切削速度：V=122(m/min) 切削工时 查表2.5-3t= Error! No bookmark name given.其中 L=+, d=47 =2mm, =4mm, =0, i=3t=3=0.221min2.粗车40d11端面同上(1)。3钻两中心孔机床：选取Z35A摇臂钻床刀具：根据机械加工工艺手册（北京出版社）表4.32选取B型中心钻 d=3.15 =11.2 =6.7 =60 =3.9-4.9选取=4型具

24、134(2404d表3根据机械加工工艺设计实用手册（航空工业出版社）表1539选取进给量： =0.075mm/r切削速度： =18m/min =1770(r/min)根据机械加工工艺手册（北京出版社）表3.1-31选取=2000r/min。所以实际切削速度：V=19.8 (r/min)切削工时：根据机械加工工艺手册表2.5-7 =其中：=10mm =5.32 =0 =0.081(min)4. 粗车30 从472到31.5切削深度 单边余量Z=15.51,可分两次切除,第一次=8mm第二次=7.5mm。2）进给量 根据机械加工工艺手册（北京出版社）表2.4-4 选用f=0.5mm/r3）计算切削

25、速度 见机械加工工艺手册卷1（航空工业出版社）表8-4-8Vc= 其中Cv=242 T=60 =0.15 =0.35 m=0.2 Vc= =90(m/min) 确定主轴转速： = =610(r/min)根据机械加工工艺手册（北京出版社）表3.1-18选取n=800r/min所以实际切削速度：V=118 (r/min)检验机床功率，主切削力按机械加工工艺手册卷1表8.410所示公式计算=其中2650 1.0 =0.75 =-0.15=0.94=0.89=265080.940.89=1341(N) 切削时消耗功率为Pc按机械工工艺手册表2.421Pc =2.64(kw)由机械加工工艺手册（北京出版

26、社）表3.117可知C620-3车床主电机功率为7.5Kw，所以可以正常加工。检验机床进给系统强度，已知主切削力Fz1341N。径向切削力=其中：=1950 0.9 =0.6 =0.897=0.5将以上数把代入试式 = =19500.8970.5=969(N)而轴向力 = 其中：=2880 1.0 =0.5 =0.923 =1.17将以上数把代入试式 = 288080.9231.17=2609（N）取机床导轨与床鞍之间的摩擦系数=0.1则切削力在纵向进给方向对进给机构的作用力 F=+(+) =2609+0.1(1341+969) =2840（N）查切削手册表1.3,故机床进给系统可正常工作.切

27、削工时 查（北京出版社）表2.5-3 t= Error! No bookmark name given.其中 L=+, =15 =2(=90), =4mm, =0, i=2t=2=0.105(min)5. 粗车38g6 从472到39.81）切削深度 单边余量Z=3.61,可一次切除。2）进给量 根据机械加工工艺手册（北京出版社）表2.4-4 选用f=0.5mm/r3）计算切削速度 见机械加工工艺手册卷1（航空工业出版社）表8-4-8Vc= 其中Cv=242 T=60 =0.15 =0.35 m=0.2 Vc= = =112(m/min)4)确定主轴转速： = =759(r/min)根据机械加

28、工工艺手册（北京出版社）表3.1-18选取n=800r/min所以实际切削速度：V=118 (r/min)5)检验机床功率，主切削力按机械加工工艺手册卷1（航空工业出版社）表8.410所示公式计算=其中2650 1.0 =0.75 = =0.94=0.89=26503.60.940.89=2444(N) 切削时消耗功率为Pc按机械工工艺手册表2.421Pc = =1.24 (kw)由机械加工工艺手册（北京出版社）表3.117可知C620-3车床主电机功率为7.5Kw，所以可以正常加工。6)检验机床进给系统强度，已知主切削力Fz=454.7N。径向切削力=其中：=1950 0.9 =0.6 =0

29、.897=0.5将以上数把代入试式 = =19500.8970.5=444(N)而轴向力 = 其中：=2880 1.0 =0.5 =0.923 =1.17将以上数把代入试式 = 28803.60.9231.17=1199（N）取机床导轨与床鞍之间的摩擦系数=0.1则切削力在纵向进给方向对进给机构的作用力 F=+(+) =1199+0.1(2444+444) =1488（N）查切削手册表1.3,故机床进给系统可正常工作.切削工时 查（北京出版社）表2.5-3 t= Error! No bookmark name given.其中 L=+, l=112mm =2(=90), =4, =0, i=1

30、t=1=0.1475(min)6. 粗车40js6 从472到41.81）切削深度 单边余量Z=2.61,可一次切除。2）进给量 根据机械加工工艺手册（北京出版社）表2.4-4 选用f=0.5mm/r3）计算切削速度 见机械加工工艺手册卷1（航空工业出版社）表8-4-8Vc= 其中Cv=242 T=60 =0.15 =0.35 m=0.2Vc= = =118(m/min) 确定主轴转速： = =799.5(r/min)根据机械加工工艺手册（北京出版社）表3.1-18选取n=800r/min所以实际切削速度：V=118 (r/min) 检验机床功率，主切削力按机械加工工艺手册卷1（航空工业出版社

31、）表8.410所示公式计算=其中2650 1.0 =0.75 =-0.15=0.94=0.89=26502.60.940.89=1675(N) 切削时消耗功率为Pc按机械工工艺手册表2.421Pc =3.29(kw)由机械加工工艺手册（北京出版社）表3.117可知C620-3车床主电机功率为7.5Kw，所以可以正常加工。检验机床进给系统强度，已知主切削力Fz1675N。径向切削力按机械加工工艺手册卷1（航空工业出版社）表8.410所示公式计算=其中：=1950 0.9 =0.6 =0.897=0.5将以上数把代入试式 = =19500.8970.5=313(N)而轴向力按机械加工工艺手册卷1（

32、航空工业出版社）表8.410所示公式计算= 其中：=2880 1.0 =0.5 =0.923 =1.17将以上数把代入试式 = 28802.60.9231.17=824（N）取机床导轨与床鞍之间的摩擦系数=0.1则切削力在纵向进给方向对进给机构的作用力 F=+(+) =824+0.1(1675+313) =1030（N）查切削手册表1.3,故机床进给系统可正常工作.7)切削工时 查（北京出版社）表2.5-3t= Error! No bookmark name given.其中 L=+, =100+62.2=162.2 =2(=90), =4, =0, i=1t=1=0.425(min)7. 粗

33、车50f7 从572到50.31）切削深度 单边余量Z=3.351mm,可一次切除。2）进给量 根据机械加工工艺手册（北京出版社）表2.4-4 选用f=0.5mm/r3）计算切削速度 见机械加工工艺手册卷1（航空工业出版社）表8-4-8 Vc= 其中Cv=242 T=60 =0.15 =0.35 m=0.2Vc= = =113(m/min)4)确定主轴转速： = =631(r/min)根据机械加工工艺手册（北京出版社）表3.1-18选取n800r/min所以实际切削速度：V=143(r/min)5)检验机床功率，主切削力按机械加工工艺手册卷1（航空工业出版社）表8.410所示公式计算=其中26

34、50 1.0 =0.75 =-0.15=0.94=0.89 =26503.350.940.89=42073(N) 切削时消耗功率为Pc按机械工工艺手册表2.421Pc =4.9(kw)由机械加工工艺手册（北京出版社）表3.117可知C620-3车床主电机功率为7.5Kw，所以可以正常加工。6)检验机床进给系统强度，已知主切削力Fz2073N。径向切削力=其中：=1950 0.9 =0.6 =0.897=0.5 = =19500.8970.5=373(N)而轴向力 = 其中：=2880 1.0 =0.5 =0.923 =1.17 = 28803.350.9231.17=1012（N）取机床导轨与

35、床鞍之间的摩擦系数=0.1则切削力在纵向进给方向对进给机构的作用力 F=+(+) =1012+0.1(2073+373) =1257（N）查切削手册表1.3,故机床进给系统可正常工作.7)切削工时 查（北京出版社）表2.5-3t= Error! No bookmark name given.其中 L=+, =110 =2(=90), =4, =0, i=1t=1=0.29(min)8粗车40d11 从472到41.81）切削深度 单边余量Z=2.61,可一次切除。2）进给量 根据机械加工工艺手册（北京出版社）表2.4-4 选用f=0.5mm/r3）计算切削速度 见机械加工工艺手册卷1（航空工业

36、出版社）表8-4-8Vc= 其中Cv=242 T=60 =0.15 =0.35 m=0.2Vc= = =118(m/min) 确定主轴转速： = =799.5(r/min)根据机械加工工艺手册（北京出版社）表3.1-18选取n=800r/min所以实际切削速度：V=118 (r/min) 检验机床功率，主切削力按机械加工工艺手册卷1（航空工业出版社）表8.410所示公式计算=其中2650 1.0 =0.75 =-0.15=0.94=0.89=26502.60.940.89=883(N) 切削时消耗功率为Pc按机械工工艺手册表2.421Pc =2.1(kw)由机械加工工艺手册（北京出版社）表3.

37、117可知C620-3车床主电机功率为7.5Kw，所以可以正常加工。检验机床进给系统强度，已知主切削力Fz1675N。径向切削力按机械加工工艺手册卷1（航空工业出版社）表8.410所示公式计算=其中：=1950 0.9 =0.6 =0.897=0.5将以上数把代入试式 = =19500.8970.5=315(N)而轴向力按机械加工工艺手册卷1（航空工业出版社）表8.410所示公式计算= 其中：=2880 1.0 =0.5 =0.923 =1.17将以上数把代入试式 = 28802.60.9231.17=866（N）取机床导轨与床鞍之间的摩擦系数=0.1则切削力在纵向进给方向对进给机构的作用力

38、F=+(+) =866+0.1(883+315) =956（N）查切削手册表1.3,故机床进给系统可正常工作.7)切削工时 查（北京出版社）表2.5-3t= Error! No bookmark name given.其中 L=+, =100+62.2=162.2 =2(=90), =4, =0, i=1t=1=0.287(min)9. 半精车38g6 从39.8到381）切削深度 单边余量Z=1.5,可一次切除。2）进给量 根据机械加工工艺手册（北京出版社）表2.4-4 选用f=0.5mm/r3）计算切削速度 见机械加工工艺手册卷1（航空工业出版社）表8-4-8Vc= 其中Cv=242 T=

39、60 =0.15 =0.35 m=0.2 Vc= = =116(m/min)4)确定主轴转速： = =935(r/min)根据机械加工工艺手册（北京出版社）表3.1-18选取n=1000r/min所以实际切削速度：V=125(r/min)5)检验机床功率，主切削力按机械加工工艺手册卷1（航空工业出版社）表8.410所示公式计算=其中2650 1.0 =0.75 = =0.94=0.89=26501.50.940.89=518(N) 切削时消耗功率为Pc按机械工工艺手册表2.421Pc = =1.08(kw)由机械加工工艺手册（北京出版社）表3.117可知C620-3车床主电机功率为7.5Kw，

40、所以可以正常加工。6)检验机床进给系统强度，已知主切削力Fz=454.7N。径向切削力=其中：=1950 0.9 =0.6 =0.897=0.5将以上数把代入试式 = =19500.8970.5=195(N)而轴向力 = 其中：=2880 1.0 =0.5 =0.923 =1.17将以上数把代入试式 = 28801.50.9231.17=480（N）取机床导轨与床鞍之间的摩擦系数=0.1则切削力在纵向进给方向对进给机构的作用力 F=+(+) =480+0.1(518+195) =551（N）查切削手册表1.3,故机床进给系统可正常工作.切削工时 查（北京出版社）表2.5-3t= Error!

41、No bookmark name given.其中 L=+, l=112mm =2(=90), =4, =0, i=1t=1=0.266(min)10. 半精车40js6 从41.8到40.31）切削深度 单边余量Z=0.75,可一次切除。2）进给量 根据机械加工工艺手册（北京出版社）表2.4-4 选用f=0.5mm/r3）计算切削速度 见机械加工工艺手册卷1（航空工业出版社）表8-4-8 Vc= 其中Cv=242 T=60 =0.15 =0.35 m=0.2Vc= = =142(m/min)4)确定主轴转速： = =1080(r/min)根据机械加工工艺手册（北京出版社）表3.1-18选取n

42、=1250r/min所以实际切削速度：V=164(r/min)5)检验机床功率，主切削力按机械加工工艺手册卷1（航空工业出版社）表8.410所示公式计算=其中2650 1.0 =0.75 =-0.15=0.94=0.89=26500.750.940.89=454.7(N) 切削时消耗功率为Pc按机械工工艺手册表2.421Pc =3.29(kw)由机械加工工艺手册（北京出版社）表3.117可知C620-3车床主电机功率为7.5Kw，所以可以正常加工。6)检验机床进给系统强度，已知主切削力Fz1341N。径向切削力=其中：=1950 0.9 =0.6 =0.897=0.5将以上数把代入试式 = =

43、19500.8970.5=313(N)而轴向力 = 其中：=2880 1.0 =0.5 =0.923 =1.17 = 28800.750.9231.17=214（N）取机床导轨与床鞍之间的摩擦系数=0.1则切削力在纵向进给方向对进给机构的作用力 F=+(+) =214+0.1(454.7+96) =269（N）查切削手册表1.3,故机床进给系统可正常工作.切削工时 查（北京出版社）表2.5-3 t= Error! No bookmark name given.其中 L=+, =100+62.2=162.2 =2(=90), =4, =0, i=1t=1=0.269(min)11. 半精车50f

44、7 从51.8到50.31）切削深度 单边余量Z=0.75mm,可一次切除。2）进给量 根据机械加工工艺手册（北京出版社）表2.4-4 选用f=0.5mm/r3）计算切削速度 见机械加工工艺手册卷1（航空工业出版社）表8-4-8 Vc= 其中Cv=242 T=60 =0.15 =0.35 m=0.2Vc= = =142(m/min)4)确定主轴转速： = =873 (r/min)根据机械加工工艺手册（北京出版社）表3.1-18选取n=1000r/min所以实际切削速度：V=1632(r/min)5)检验机床功率，主切削力按机械加工工艺手册卷1（航空工业出版社）表8.410所示公式计算=其中26

45、50 1.0 =0.75 =-0.15=0.94=0.89 =26500.750.940.89=455(N) 切削时消耗功率为Pc按机械工工艺手册表2.421Pc =1.24(kw)由机械加工工艺手册（北京出版社）表3.117可知C620-3车床主电机功率为7.5Kw，所以可以正常加工。6)检验机床进给系统强度，已知主切削力Fz455N。径向切削力=其中：=1950 0.9 =0.6 =0.897=0.5 = =19500.8970.5=96(N)而轴向力 = 其中：=2880 1.0 =0.5 =0.923 =1.17 = 28800.750.9231.17=214（N）取机床导轨与床鞍之间

46、的摩擦系数=0.1则切削力在纵向进给方向对进给机构的作用力 F=+(+) =214+0.1(455+96) =269（N）查切削手册表1.3,故机床进给系统可正常工作.7)切削工时 查（北京出版社）表2.5-3t= Error! No bookmark name given.其中 L=+, =110 =2(=90), =4, =0, i=1t=1=0.232(min)12. 半精车40d11 从41.8到40.21）切削深度 单边余量Z=0.8mm,可一次切除。2）进给量 根据机械加工工艺手册（北京出版社）表2.4-4 选用f=0.5mm/r3）计算切削速度 见机械加工工艺手册卷1（航空工业出

47、版社）表8-4-8 Vc= 其中Cv=242 T=60 =0.15 =0.35 m=0.2Vc= = =142(m/min)4)确定主轴转速： = =1082 (r/min)根据机械加工工艺手册（北京出版社）表3.1-18选取n=1250r/min所以实际切削速度：V=164(r/min)5)检验机床功率，主切削力按机械加工工艺手册卷1（航空工业出版社）表8.410所示公式计算=其中2650 1.0 =0.75 =-0.15=0.94=0.89 =26500.80.940.89=485(N) 切削时消耗功率为Pc按机械工工艺手册表2.421Pc =1.32(kw)由机械加工工艺手册（北京出版社

48、）表3.117可知C620-3车床主电机功率为7.5Kw，所以可以正常加工。6)检验机床进给系统强度，已知主切削力Fz455N。径向切削力=其中：=1950 0.9 =0.6 =0.897=0.5 = =19500.8970.5=102(N)而轴向力 = 其中：=2880 1.0 =0.5 =0.923 =1.17 = 28800.80.9231.17=228（N）取机床导轨与床鞍之间的摩擦系数=0.1则切削力在纵向进给方向对进给机构的作用力 F=+(+) =228+0.1(485+102) =287（N）查切削手册表1.3,故机床进给系统可正常工作.7)切削工时 查（北京出版社）表2.5-3

49、 t= Error! No bookmark name given.其中 L=+, =100.8 =2(=90), =4, =0, i=1t=1=0.17(min)13. 半精车切槽29（31） 从30到291）切削深度 单边余量Z=0.5,可一次切除。2）进给量 根据机械加工工艺手册（北京出版社）表2.4-4 选用f=0.5mm/r3）计算切削速度 见机械加工工艺手册卷1（航空工业出版社）表8-4-8 Vc= 其中Cv=242 T=60 =0.15 =0.35 m=0.2Vc= = =151(m/min)4)确定主轴转速： = =1603 (r/min)根据机械加工工艺手册（北京出版社）表3

50、.1-18选取n=2000r/min所以实际切削速度：V=1890(r/min)5)检验机床功率，主切削力按机械加工工艺手册卷1（航空工业出版社）表8.410所示公式计算=其中2650 1.0 =0.75 =-0.15=0.94=0.89 =26500.50.940.89=307(N) 切削时消耗功率为Pc按机械工工艺手册表2.421Pc =0.77(kw)由机械加工工艺手册（北京出版社）表3.117可知C620-3车床主电机功率为7.5Kw，所以可以正常加工。6)检验机床进给系统强度，已知主切削力Fz307N。径向切削力=其中：=1950 0.9 =0.6 =0.897=0.5 = =195

51、00.8970.5=69(N)而轴向力 = 其中：=2880 1.0 =0.5 =0.923 =1.17 = 28800.50.9231.17=148（N）取机床导轨与床鞍之间的摩擦系数=0.1则切削力在纵向进给方向对进给机构的作用力 F=+(+) =148+0.1(307+69) =186（N）查切削手册表1.3,故机床进给系统可正常工作.7)切削工时 查（北京出版社）表2.5-3t= Error! No bookmark name given.其中 L=+, d=30 =29 =4 =0(是切槽) i=1t=1=0.0045（min)14. 半精车切槽37.5（30.5） 从38到37.51）切削深度 单边余量Z=0.25,可一次切除。2）进给量 根据机械加工工艺手册（北京出版社）表2.4-4 选用