甬台温客运专线木周岭特大桥下承自行式移动模架原位整孔现浇32m简支箱梁施工技术方案.docx

《甬台温客运专线木周岭特大桥下承自行式移动模架原位整孔现浇32m简支箱梁施工技术方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《甬台温客运专线木周岭特大桥下承自行式移动模架原位整孔现浇32m简支箱梁施工技术方案.docx（35页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、甬台温客运专线木周岭特大桥下承自行式移动模架原位整孔现浇32m简支箱梁施工技术方案2007-09-02 20:59:56|分类：|标签：|字号大中小订阅一、工程概况甬台温铁路客运专线木周岭特大桥起讫桩号为DK38+471.06DK40+401.24,中心里程为DK39+436.15,全长 1930.18m,桥型布置为：(62+2x112+62) m 连续梁+1-32 简支箱梁+(48+80+48)m 连续梁+9-32m简支箱梁+(40+64+40)m连续梁+28-32m简支箱梁。简支箱梁长为32.6m,世算跨径为31m,跨中部分梁高为2.8m,支点部分梁高为3.0m,横桥向支 座中心距4.7m

2、。梁顶宽13m,底宽5.74m,建筑总宽13.4m,挡酒墙内侧净宽为9m，桥上人行道栏杆内侧净宽12.8m。梁体C50碇为316m3/孔,钢筋66t/孔,钢绞线12.4U孔、27束/孔。木周岭特商 8#17#墩的9孔32m和20二35#墩的15孔32m简支箱梁采用移动模架法原位 整孔现浇施工，4#5#墩和35#墩48*台13孔32m筒支箱梁采用满堂支架法现浇施工。本工程共 投入2台郑州大方产DXZ32/900下承自行式移动模架，施工顺序为第9孔一第16孔第21孔-第35孔二、编制依据1、有踏轨道后张法预应力混凝上简支箱梁(双线)(通桥(2006)2221-V):2、铁路桥涵施工技术规范(TB1

3、0203-2002)3、铁路混凝土工程施工质量验收补充标准4、铁路桥涵工程施工质虽验收标准(TB10415-2003)5、铁路混凝土及砌体工程施工质量验收标准(TB10424-2003)6、客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准7、客运专线铁路桥涵工程施工技术指南(TZ213-2005)8、铁路混凝土工程施工技术指南(TZ210-2005)9、铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范(TB10002.3-2005)三、移动模架简介图1 DXZ32/900移动模架总装图DXZ32/900卜行自行式移动模架系针对铁路客运专线双线整孔桥梁施工而设计，为卜行式结而7祖 够自行倒装主支腿。主要由主

4、框架总成、外模系统、内模系统、主支腿及立柱、前辅助支腿、中辅助支腿、 后轴助支腿、电气液压系统及辅助设施等部分组成，总图主框架中心距11米。其主要技术参数如卜一：DXZ32/900移动模架主要技术参数表预拱度的设置74个支座顶面相对高差2mm8同一端两支座纵向 中线间的距离误差与桥梁设计中心线对称+30, -10误差与桥梁设计中心线不对称+ 15, -10（1）预拱度数值：移动模架的预拱度应为箱梁设计预拱度22.5mm与移动模架弹性变形（试验测得）之代数和，按二次抛物线过渡。（2）移动模架弹性变形：根据预压变形测量结果绘制沉降曲线，另外在第1、2孔箱梁施工别在浇注 混凝土前后测定，记录模架变形

5、，以便于在第厂3孔微调模架预拱度，来消除模拟状态和实际状态不同而带来的预拱度偏差。（3）预拱度调整：通过模架横梁上的机械螺旋系统调整底模高度来实现。模板调整和预埋件安装对模板调整校验，安装箱梁通风孔（在结构两侧腹板占设置直径为100mm的通风孔，通风孔距梁底 距离为190cm,间距2m若通风孔与预由力筋相碰，忌适当移动其位置，语保证与预应力筋的保护层无 于1倍管道直径在通风孔处应增设直径170mm的螺旋筋）、泄水孔（箱梁底板沿纵向设置间距不大于4m、 外径为90mm的泄水管）、检查孔（在梁端底板设置0.2515m的糟口，在槽口宜角处设置半径为25cm的 倒角）、防落梁（通桥（2006）2221

6、-V-28）、支座上钢板（通桥（2006）2221-V 17）等预留孔或预埋 件。绑扎钢筋及安装内模（1）钢筋在加工场集中加工，吊运至梁位进行安装：梁体钢筋最小保护层除顶板为30mm外，其余 均为35mm，且绑扎铁丝的尾段不应伸入保护层内，梁体侧面和底面的钢筋保护层垫块不少于4个/m2 施工时先进行底板、腹板钢筋绑扎，再安装内模，内模安装调试完成后，绑扎顶板和翼缘板钢筋，顶面钢筋根据桥面坡度斜置。并预埋挡硝墙和竖墙钢筋，以及接触网立柱及拉线预埋件。（2）钢筋接头设置在承受应力较小处，并应分散布置。配置在“同一截面”内受力钢筋接头的截面面 积占受力钢筋总截面面积的50%以内。钢筋的交义点用铁丝绑

7、扎结实，必要时点焊牢固。（3）金属波纹管安装和梁端综合接地钢筋安装与钢筋绑扎同时进行，然后将长33m、外径略小丁波 纹管内径的硬质塑料管穿在波纹管内，波纹管的固定间距为：直线处80cm-道，曲线处50cm道。钢筋加工及安装允许偏差表4混凝七浇筑和养生序号项目允许偏差（mm）1受力钢筋全长102弯起钢筋的弯折位置203箍筋内净尺寸34桥面主筋间距及位置偏差155底板钢筋间距及位置偏差86箍筋间距及位置偏差157腹板箍筋的不垂宜度（偏离垂直位置）158保护层厚度与设计偏W+ 5, 09其它钢筋偏移最 检测纵移是否有障碍一两组模架基本同步向前移动到位一 整机纵移到位-两组模架基本同步向内横移到位一连

8、接底模横梁及模板一调整侧模及底模T检测T扎钢筋I移佟之前可在目制梁上分片扎好）、布管T内模板安装T检测、调整模板、补缝一扎顶板钢筋一浇注混凝土一养生一脱开端模及二至三节内模板T施加预息力、底浆-检测T进入下一操作循环。7.1步骤1：移动模架拼装就彳必 施壬标准跨混凝土梁，此时移动模架支承在前、后主支腿上：绑扎底板、腹板 钢筋、立内模、绑北顶板钢筋、浇注混凝十.。混凝土达到强度后，解除内模撑杆，张拉完毕：图12 移动模架作业流程一7.2步骤2：桥面铺设后辅助支腿的走行钢轨：点动前主支腿、后主支腿的承重汕缸，解除机械锁紧螺母，前主 支腿、后主支腿的承重油缸少量回收，依靠设备自重脱模；后辅助支腿在桥

9、面支撑，中辅助支腿、前辅助 支腿在墩顶支撑：前主支腿、后主支腿承重油缸竞全回收：解除前主支腿、房主支腿的对拉高强精轧螺纹 钢筋：吊挂油缸回收，将主支腿提高，安装吊挂机构；解除吊挂油缸的连接，主支腿吊挂在走道上：HE 13 移动模架作业流程二7.3步骤3：利用纵移油缸顶推前主支腿、后主支腿前进至下一桥墩就位；安装吊挂油缸，吊挂油缸回收，吊挂 机构平移开：吊挂油缸伸出，主支腿支承在承台上：张拉主支腿的对拉高强精轧螺纹钢筋；图14 移动模架作业流程三7.4步骤4：解除中辅助支腿、前辅助支腿支撑；后辅助支腿、后主支腿、前主支腿的油缸回收使移动模架主梁 底部的轨道落放在支撑滑道上。图15 移动模架作业流

10、程四7.5步骤5：解除底模桁架、底模、前、中辅助支腿中部的连接螺栓：后辅助支腿、后主支腿、前主支腿的横移 油缸循环伸缩使两侧移动模架向外横移开启至底模让开桥墩。图16 移动模架作业流程五同时启动后主支腿上的纵移油缸，循环伸缩使模架前移一跨。图17 移动模架作业流程六7.7步骤7：模架横移合拢就位，底模桁架、底模、前辅助支腿连接：主支腿承重油缸顶升就位并机械锁定：模板调整；绑扎成腹板钢筋;内模就位;绑扎顶板钢筋；混凝土浇注。序号项H技术规格及特性1设备型号DXZ32/900下承自行式移动模架2施工使用工法逐跨整孔原位现浇3总体方案桥面下支撑，两根纵向主梁支撑模板系统4适用桥跨跨度32.7m,梁重

11、小于900t/的简支或先简支后连续预应 力混凝土双线整孔箱梁5适应桥墩高23.5 米6适应纵坡3.0%7适应曲线半径1500m8环境风压要求移位时风压Wl50N/m2 （瞬时风速Wl6m/s）浇注风压5800 N/ m2 （瞬时风速536 m/s）9自动化方式竖向顶落用大吨位分离式千斤顶实现 纵向移位用液压油缸完成 模架横向开、合采用液压油缸完成 支腿自动前行倒装10前主支腿最大支点反力2*377吨11后主支腿最大支点反力2*322 吨12前辅助支腿最大支点反力2*40 吨13中辅助支腿最大支点反力2*140 吨14后辅助支腿最大支点反力210 吨15整机使用总功率约 65 kW16动力条件4

12、AC、380V. 50Hz17液压系统压力31.5MPa18移位速度01.0m/min19主梁挠度小于U700 （仅考虑混凝土荷载和内模自重）20过孔稳定系数K1.521运输条件最大单件重小于S21t,最大单件尺寸小于12.5mx2.8mx1.72m,满足铁路、公路运输限界箱梁预压方 案及脚手架 计算（检算）支架预压支架搭设完成，在玲箱梁施工前，对支架进行相当于1.2倍箱梁自重的荷 载预压，以检查支架的承载能力，减少和消除支架体系的非弹性变形及地基的 沉降。支架压重材料采用相应重量的砂袋（或钢材），并按箱梁结构形式合理 布置砂袋数量（见压重布置图）。待消除支架非弹性变形量及压缩稳定后测出 弹性

13、变形量，即完成支架压重施工。撤除压重砂袋后，设置支架施工预留拱度 ,调整支架底模高程，并开始箱梁施工。根据本工程桥跨数量多、线路长、支架情况及工期要求，我部拟仅对第四 联右幅其中17#墩一18#墩跨和第六联右幅22#墩一23#墩跨进行压重施工的 方案，即作业一队和二队各压重施工一跨，作业一队为贝雷梁支架施工，作业 二队为钢管支架施工；其余各跨箱梁可据此二跨压重情况及理论计算相结合的 形式，进行支架施工预留拱度的设置。具体考虑如下： 如对每联进行压重，则压重材料需求大、箱梁施工周期长；仅第四联右 幅就须压重2600T,且加载、卸载时间长，投入机具设备多。 支架压重情况分析a、支架基座在承台和路面

14、时，其承载力好，沉降量极小；其余支架役基 座设置在原状土（亚粘土）上，其承载力较好，沉降量较小，旦可较准确计算 出其沉降量，贝雷支架跨中基座沉陷经计算取1.5cmo且经一次压重后可测出 沉陷经验值以方便设置支架预拱度。b、贝雷梁支架和钢管脚手架均为使用较成熟的支架形式，其压缩及挠度 值可通过计算得出，以27m跨靠梁高较高跨为例（支架图附后），贝雷梁最大 挠度为2. Ocmoc、非弹性变形主要表现在底模抄垫上，但其高度设计较低，木楔及方木 间接触面少，其变形值较小，且可通过经验公式推算和一次压重情况进行确 定。以标准跨计算，其非弹性变形为1.5cmd、此两种支架结构形式均比较简单，且我部在其它工

15、程巳有压重施工的 经验。综上所述，在地基及支架结构形式一样的情况下，全桥上构每种支架采 取一跨压重的方式应可以满足现浇箱梁施工需要。 预拱度设置：a、集美立交箱梁支架预拱度理论计算与设置序项目计算及取值备注J-支架卸载后由上部构造HF以田所+除提1自重及活载一半产生的竖向 挠度flUitj tX v 1 IvUIaE供2支架在荷载作用下的弹f2通过计算纵梁挠度性压缩和立柱压缩值得出3支架在荷裁作用下的非f3=12mm主要据底模抄垫情弹性压缩况得出4支架基底在荷载作用下 的非弹性沉陷f4=15mm以桥位地质及地基 受力情况计算5预拱度f=fl+f2+f3+f46预拱度值设置fx=4f*x* (L

16、-x)/L2按二次抛物线法分配b、集美立交箱梁支架压重后预拱度设置序号1蓿普卸我后由上部构造 自重资福载一半产生的竖向供算及测量值也可以由设计院提 供挠度PS2支架在荷载作用下的弹 性压缩f2压重卸载后底模测 量值与压重时测量值之 差3支架在荷载作用下的非 弹性压缩f3压重卸载后支架高 程测量值与压重前测量 值之差，扣除基底沉陷 值4支架基底在荷载作用下 的非弹性沉陷f4基座压重前后高差5预拱度f=fl+f2+f3+f46预拱度值设置fx=4f*x* (L-x) /L2按二次抛物线法分配柳州胜利路立交A标段主线桥现浇梁支架施工方案一、工程概况1、概述本标段胜利路互通式立交桥主线桥全长462m,

17、共四联22跨，跨径组合为(17. 5m+5X22m+17. 5m) + (17. 5m+2X22m+25m+19m) + (2X 19m+22m+25m+17. 5m) + (17. 5m+3X22m+17. 5m)；桥宽为变宽22. 5m43. 16m,桥形采用单箱多室，桥 标准梁形单箱三室，翼缘板宽2. 5m,梁体为等高1.4m。梁体为部分预应力A类构 件，设置钢筋役防撞栏，上设栏杆扶手，伸缩缝采用浅埋式Em-80型伸缩缝， 桥面铺装采用钢纤维防水俭和沥青面层。根据既有地面标高和桥梁设计标高计 算主线桥支架用量约为7万空间立方米。主线桥第二联S9S10上跨既有湘桂线 铁路，需采用4)400

18、mm钢管架空(贝雷架)预留湘桂铁路单线限界通道。本工程工 期短，合同工期为8个月，由于前期施工受施工现场地下管线和高压电线影 响，工期己滞后约一个半月，为保证合同工期，我部拟一次性投入四联的模板、 支架材料。2、材料选用和质量要求1) 本工程脚手架为连续箱梁承重用，选用落地扣件式多排钢管脚手架，现 浇梁外模采用122X244X 12优质竹胶板。2) 钢管规格为648X3. 5mm,且有产品合格证。钢管的端部切口应平整， 禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。钢管应涂刷防锈漆作防腐处 理，并定期复涂以保持其完好。3) 扣件应按现行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831)的规定选用，且 与钢管

19、管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。新扣件应有出厂 合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时,应按现行国家标准钢管脚手架扣件MGB15831)的规定抽样检测。旧扣件使 用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须 更换。二、脚手架基础处理：脚手架搭设支架前，必须对既有地基进行处理，以满足箱梁施工过程中承 载力的要求。对于桩帽系梁和桥台基坑附近开挖过的地面，采取分层回填分层 压实予以加固，其上浇筑1015cmC10位。箱梁翼缘板和箱梁主体与其相对应地 基承载力不同，翼缘板位置地基承载力15Kpa,箱梁主体一般本段地基承载力 要求30

20、Kpa,梁端隐形盖梁处地基承载力要求70Kpa；故根据现场实际情况 地基处理范围分两种：绿化带和承台等开挖过的部位作硬化处理；其他原地面 利用既有沥青路面不作处理，在钢管支架底部用枕木抄垫，枕木用砂浆满包找 平加固。在地面硬化以后，应该加强箱梁施工内的排水工作，在场地两侧开挖30X 30cm排水沟，并设置引水槽，严禁在施工场地内形成积水，造成地基不均匀沉 降，引起支架失稳，出现安全隐患和事故。三、现浇梁支架形式本工程现浇梁支架在一般地段采用满堂式脚手架，S9S10采用1）400mm钢 管架空（贝雷架）预留湘桂铁路单线限界通道。S9S10跨架空支架和一般地段梁 体满堂脚手架如下图所示。般地段满堂

21、式脚手架示意图四、支架检算1）扣件式钢管脚手架检算根据建筑施工扣件式脚手架安全技术规范，模板支架主要检算立杆稳定 性。支架步距及纵距、横距均按1米检算。1、支架荷载计算a）梁体钢筋混凝土自重取2. 5t/m2b）模板自重取0. 15t/m2c）支架自重二0. 04KN/mX8m=0. 32KNd）施工人员及机具重量二0. 33t/m25、混凝土灌注振捣=0. 2t/m2将以上（1项+2项）XI. 2+ （4项+5项）XI.4简化为均布荷载：(2. 5+0. 15) XI. 2+ (0. 33+0. 2) XI. 4=3. 922t/m；第3项支架自重直接作用于立杆轴线，按三跨连续梁计算，简图如

22、下：Rmax=43. 46KN2、立杆计算长度Lo二步距+2a=l. 6m定一模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点长度，取0. 3m03、钢管截面特性外直径中48顾,壁厚3. 5mm,截面积A=4. 89cm2,惯性矩1=12. 19cm4,回转 半径 r=l. 58cm。4、立杆稳定性计算长细比X=Lo/r= 160/1. 58=101. 27,查表知折减系数40. 523N/4)A= (43. 46X103 ) / (0. 523X4. 89*102 ) =169. 9MPa f=170MPa 结论：立杆稳定性满足2) 隐形盖梁处扣件式钢管脚手架检算根据建筑施工扣件式脚手架安全技术

23、规范，模板支架主要检算立杆稳定 性。支架步距仍按1米检算，纵距、横距按0. 6米计算。1、支架荷载计算e) 梁体钢筋混凝土自重取3. 5t/m2f) 模板自重取0. 15t/m2g) 支架自重二0. 04KN/mX8m=0. 32KNh) 施工人员及机具重量=0. 33t/m25、混凝土灌注振捣=0. 2t/m2将以上(1项+2项)XI. 2+ (4项+5项)XI.4简化为均布荷载:(3.5+0.15) XI. 2+ (0. 33+0.2) XI. 4=5. 122t/m20第3项支架自重直接作用于立杆轴线，按三跨连续梁计算，简图如下：Rmax=34. 11KN2、立杆计算长度Lo二步距+2a

24、=l. 6m模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点长度，取0. 3mo3、钢管截面特性外直径中48mm,壁厚3.5mm,截面积A=4. 89cm2,惯性矩1=12. 19cm4,回转 半径 r=l. 58cm04、立杆稳定性计算长细比X=Lo/r=160/l. 58=101. 27,查表知折减系数6=0.523N/6A 二(34.11X 103 ) / (0.523X4.89*102 ) =133. 4MPa f=170MPa结论：立杆稳定性满足3) 跨铁路门架结构检算资料一.荷载计算1) 梁体钢筋混凝土自重二272/ (8X22. 5) =1. 51t/m2,考虑梁体翼板等不均 匀因素

25、取2. 5t/m2 ；2) 模板自重=0. 15t/m23) 施工人员及机具重量=0. 25t/m24) 混凝土灌注振捣=0. 2t/m2荷载合计：3. 1 t/m横梁强度计算按分布荷载3. lt/m2 X8m=24. 8t/m计算横梁载荷，简图如下：Rmax=351. 53KN贝雷架自重280kg/片，自重均布载荷为0. 93KN/m则横梁最大均布荷载为351. 53/8+0. 93=44. 87KN/m横梁按简支计算剪力弯矩图如下：Mmax =(qX82)/8=(44. 87X82)/8=35. 9t.m M =78.82 t. mQmax =17. 95t2827 cm 3。许用剪力=4

26、50X 13. 5X2X85=1032750N=103. 3 t 44. 6t,符合要求。四. 钢管立柱强度及稳定性计算由上式计算Rmax=84. lit,拟采用中400 mm X 88钢管。I=ji (D4-d4) /64=u (4004-3844) /64=18922 X 104 mm 4A=ji (D2-d2) /4=Ji (4002-3842)/4=98. 52 X 102 mm 2i=138.6X=L/i=7000/138. 6=50. 51取 4=0. 88o = (84. 11X104)/ (9852 X 0. 88) =97. 02 MPao =160 MPa结论：钢管强度及稳

27、定性满足要求。五、支架的预压为保证箱梁校结构的质量，钢管脚手架支撑搭设完毕铺设底模板后必须进 行预压处理，以消除支架、支撑方木和模板的非弹性变形和地基的压缩沉降影 响，同时取得支架弹性变形的实际数值，作为梁体立模的抛高预拱值数据设置 的参考。在施工箱梁前需进行支架预压和地基压缩试验。预压方法依据箱梁佐重量分布情况，在搭好的支架上的堆放与梁跨荷裁等 重的砂袋或水箱等(梁跨荷载统一考虑安全系数为1.2),预压时间视支架地面 沉降量定，支架日沉降量不得大于2.0毫米(不含测量误差)，一般梁跨预压 时间为三天。六、钢管脚手架施工方案：1、测量放样平面测量：首先在硬化地面测设出桥梁各跨的纵轴线和桥墩横轴

28、线，放出设计箱梁中心线。按支架平面布置图及梁底标高测设支架高度，搭设支架， 采用测设四角点标高，拉线法调节支架顶托。支架底模铺设后，测放箱梁底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。底 模标高二设计梁底+支架的变位+ (土前期施工误差的调整量)，来控制底模立 模。底模标高和线形调整结束，经监理检查合格后，立侧模和翼板底模，测设 翼板的平面位置和模底标高(底模立模标高计算及确定方式类同箱梁底板)。桥跨堆载予压前，在桥跨底板上布置沉降观测点，按每箱室测设三个横断 面；沉降观测点于底板同断面按每2.0m间距布置、翼板底上共布置四点。在堆 载予压前测设断面底模标高和支架底部标高，等载予压的第一天进行两次

29、观测，以后每天观测一次，直至日沉降小于2mm为止，测定地基沉降和支架、模板 变形，同时确定地基卸载后的回弹量。根据数据调整底模标高及支架高度。连续梁 的线形以梁底标高为控制标准。2、构架尺寸：1）一般地段立杆的纵横距均采用1.0m；隐形盖梁处支架立杆纵距采用0.6 米，横距采用1.0米。2）扫地杆距原地面0.2米，大横杆的步距均为1.0m；3）小横杆设置在大横杆之上，防止扣件质量问题造成小横杆脱落；4）剪刀撑的设置：支架纵横剪刀撑每5排立杆设一排。3、搭设顺序及搭设方法：1）在混凝土（或沥青路面）脚手架地基上弹线，按设计的构架尺寸定出脚 手架立杆位置，并在需设立杆的垫层面铺枕木及5厘米厚通长木

30、垫板，宜顺架 体纵向铺设。2）本工程架体搭设随主体墩身施工后进行，从桥台一端开始搭设，以桥台 台帽外缘10厘米为第一排立杆。立好立杆后，及时设置扫地杆和第一步大小横 杆，扫地杆距垫层方木25厘米，脚手架未交圈前应随搭设随设置抛撑作临时固 定。主线桥隐形盖梁处沿承托外缘10厘米应按支架排距增设立杆。3）架体与主体结构拉结牢靠后，随着架体升高，剪刀撑应同步设置。4）安全网在剪刀撑等设置完毕后设置。5）为了便于拆除桥台与墩顶处的模板，可在支座安装完成后，在支座四周 铺设一层泡沫塑料，顶面标高比支座上平面高出23顾。在拆除底模板时将墩 顶处的泡沫塑料剔除，施工时严禁用气焊方法剔除泡沫以免伤及支座。4、

31、技术要求：1、立杆升高采用对接扣件连接，相邻立杆接头应错开布置在不同 的步距内，与相邻大横杆的距离不宜大于步距的三分之一；2、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜杆 等用的直角扣件、旋转扣件中心点的相互距离不宜大于15厘米；3、对接扣件的开口应朝上或朝内;各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm；立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗立杆的垂直偏差应不大于架高的1 / 300；立杆的垂直偏差应不大于架高的1 / 300；7、相连立杆的上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与 距离不大于纵距的三分之一；8、不大于该片脚手大横杆布置在立杆的里侧，同一排

32、大横杆的水平偏差 架总长度1/250且不大于50mmo9、丝把网眼与杆件绑牢。9、丝把网眼与杆件绑牢。安全网应满挂在外排杆件内侧大横杆下方，用26#铁扣件安装应符合下列规定:1）、扣件规格必须与钢管外径相同；2）、螺栓拧紧力矩不应小于50KN.M；11、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主 节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。5、脚手架使用规定：1、严禁上架人员在架面上奔跑、退行。2、严禁在架上戏闹或坐在栏杆上等不安全处休息；3、严禁攀援脚手架上下，发现异常情况时，架上人员应立即撤脚手架上垃圾应及时清除，以减轻自重。脚手架使用中应定期检查下列项目:1）、扣件螺

33、栓是否松动;2）、立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求;3）、安全防护措施是否符合要求;4）、是否超载。序号项H技术规格及特性22单台总重量约520t （不含支座处散模）23设计施工周期12天/跨（按每天工作24小时计）3.1主框架总成图2 主框架总成主框架部分由并列的2组纵梁组成，主要承托底模支撑梁、模板系统等设备重量及钢筋、混凝土等结构材料重量。每组纵梁由3节承重钢箱梁（12.25m+12m+11.25m）+3节导梁（8m+12m+12.75m）组成，全长68.25m。根据使用桥梁的桥墩形式，确定相邻两组纵中心距为11米。钢箱梁长1152.5米，高2.8米，翼缘板宽1.65.72米，腹板中

34、心距1.5米：钢箱梁接头采用螺栓节点板联结。导梁桁架式结构，接头为螺栓节点板连接。3.2底模支撑梁及外模系统底模支撑梁及外模系统由底模支撑梁、底模、腹模、.翼模、可调支撑系，底模通过可调支撑系支撑在底模支撑梁上，底模支撑梁从中部剖分，每侧均与主梁相联。腹模、翼模通过可调支撑系支撑在承重钢箱梁上。模板由面板及骨架组焊而成，其而板厚为：底模8mm，腹模及翼模6mm；每块模板在横向和纵向都有螺栓连接。墩柱处的底模现场使用散模组立并固定牢靠。外模板起拱，起拱度按造桥机主梁承受的由实际混凝土荷载（包括钢筋）+内模自重产生的曲线特征值进行，以使成桥后桥梁曲线与设计值吻合。模架就位后，调整底模标高（侧模、翼

35、模随底模-起起拱且必须是同一线型同一拱星），使其与所提供（或修正后）的预拱曲线特征值吻合。可调支撑系是用来支撑模板和调节模板，把模板承受的力通过底模支撑梁传给主框架结构。图3外模系统3.3内模系统（具体见图4）内模系统采用拆装式模板。拆装式模板的拆立模均采用人工拼装方式。图4 内模系统3.4主支腿6、拆除规定：1、拆除顺序：护栏一脚手板一剪刀撑一小横杆一大 横杆一立杆件；2、拆除前应先拆除脚手架上杂物及地面障碍物；3、拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同 时作业；4、拆除过程中，凡已松开连接的杆、配件应及时 拆除运走，避免误扶、误靠；5、拆下的杆件应以安全方式吊走或运出，严禁向下抛掷。7、

36、脚手架安全措施：1、禁止任意改变构架结构及其尺寸；2、禁止架体倾斜或连接点松驰；3、禁止不按规定的程序和要求进行搭设和拆除作业；4、搭拆作业中应采取安全防护措施，设置防护和使用防护 用品；5、禁止随意增加上架的人员和材料，引起超载；6、禁止在架面上任意采取加高措施，增加荷载或加高部分 无可靠固定，防护设施也未相应加高；7、不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管等固定在 脚手架上，严禁悬挂起重设备；8、不得在架上搬运重物；9、不得在六级以上大风、雷雨和雪天下继续施工；10、脚手架长期搁置以后未作检查的情况下不得重新使用；11、在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；12、搭拆脚手

37、架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严 禁非操作人员入内；13、脚手架搭拆时应制止和杜绝违章指挥、违章作业；14、拆下的杆件以安全方式运下，集中堆码整齐。8、钢管脚手架的防电、避雷措施：(1) 防电措施：1、钢管脚手架在架设的使用期间要严防与带电体接触，否则应在架设 和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取可靠的绝缘措施。2、钢管脚手架应作接地处理，每隔25m左右设一接地极，接地极入土 深度为22. 5m。3、夜间施工照明线通过钢管时，电线应与钢管隔离，有条件时应使用 低压照明。(2) 避雷措施:1、避雷针：设在架体四角的钢管脚手立杆上，高度不小于吊，可采用 直径为2532nmi

38、,壁厚不小于3mm的镀锌钢管。2、接地极：按脚手架连续长度不超过50m设置一 处，埋入地下最高点应在地面以下不浅于50cm,埋接地极时，应将新填土夯 实，接地极不得埋在干燥土层中。垂直接地极可用长度为1.52.5in,直径为25 50mm的钢管，壁厚不小于2. 5mm。3、接地线：优先采用直径8mm以上的圆钢或厚度不 小于4mm的扁钢，接地线之间采用搭接焊或螺栓连接，搭接长度N5d,应保证接 触可靠。接地线与接地极的连接宜采用焊接，焊接点长度应为接地线直径的6 倍或扁钢宽度的2倍以上。4、接地线装置宜布置在人们不易走到的地方，同时 应注意与其它金属物体或电缆之间保持一定的距离。5、接地装置安设完毕后应及时用电阻表测定是否 符合要求。6、雷雨天气，钢管脚手架上的操作人员应立即离 开。9、钢管脚手架的维护与管理：1、钢管脚手使用完毕后要及时回收构件、零件，并分类堆放，堆放地点要求场地平坦，排水良好，下设支垫。宜堆放在室内，露 天堆放应加以覆盖。2、钢管要定期防腐，