脚手架施工方案

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1、- 合肥市中级人民法院综合审判楼 施工方案目 录一、工程概况二、悬挑式双排钢管脚手架施工三、悬挑式双排钢管脚手架结构与验算1、荷载取值2、计算简图3、槽钢挑梁的承载验算4、锚卡的锚固强度验算四、 双排钢管脚手架计算一、工程概况1、合肥市中级人民法院综合审判楼工程，位于合肥市政务区，为框架结构，地下一层，地上十三层，建筑面积为33390M2，总高57.4米，局部顶标高58.2米。该工程由福建建筑设计研究院设计，由安徽省监理公司监理，由安徽建工集团有限公司承建。外架采用悬挑式双排钢管架,由安徽广建架业有限公司承建。2、材料的选用与材质的要求钢管选用国标直缝电焊钢管，（GBT13793）质量符合国家

2、碳素结构钢（GBT700）Q235-A级钢要求。钢管尺寸选用483.5mm，钢管弯曲变形：各种杆件钢管的端部弯曲，L1.5m，外表面锈蚀深度允许偏差0.5mm。b、立杆钢管弯曲变形，（1）当3mL4m时，允许偏差12mm。（2）当4mL6.5m时，允许偏差20mm，当水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m时，允许偏差30mm。钢管上严禁钻孔。扣件采用可锻铸铁的制作，其材质符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，并应作防锈处理，且当螺栓扭紧力矩达65Nm，不得发生破坏，出现滑丝螺栓的应更换，连墙件的材质应符合现行标准碳素结构钢（GBT700）中

3、Q235-A级钢的规定。竹笆脚手板应采用毛竹制作。二、悬挑式双排钢管脚手架施工1、此工程采用三次悬挑外架，第一次悬挑处在正一层顶处,悬挑高度为19.2米,第二次悬挑在五层顶处，悬挑高度为16.4米,第三次悬挑在九层顶处, 悬挑高度为17.9米。悬挑主梁选 14a 1500;悬挑槽钢每根长3m，外挑最大部位1.2m,锚固端长1.8m。外挑槽钢梁上置两道12.6槽钢连系梁,槽口向上,便于外架立杆放置其中，悬挑端用钢丝绳拉吊于上层（垂直高度5.4米）梁处。2、槽钢端部予埋216钢筋锚卡，最大力臂1.8m。予埋锚卡处必须是双层配筋，配筋量不小于双向8150,见图一,两道锚卡间距200,便于楔木固定,为

4、稳定挑梁的位置,在挑梁支点处(即楼板封口梁处)再予埋一根16锚卡,见图一。3、悬挑联系梁上搭设双排钢管脚手架，立杆横向间距0.9 m,纵向间距1.5 m,步距1.8 m, 见图一。纵向水平杆在立杆内侧，其长度不小于3跨。接长采用对接构件连接，两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步、同跨内，不同步、不同跨两个相邻接头在水平方向应错开500mm，各接头中心至最近主节点的距离不大于600mm，纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，上铺设竹笆脚手板，并250mm等净距设置填芯杆。横向水平杆两端应用直角扣件固定在立杆上。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。架体铺设时竹笆脚手板的

5、主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，四个角用14#的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上，并按二步一设进行铺设，铺设层应铺满竹笆。立杆各层各部接头必须采用对接扣件连接，接头要交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆两个相邻接头在高度方向错开的距离应大于500mm，接头中心至主节点的距离不小于600mm。立杆顶端应高出檐口1.5m。连墙件布置应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，连墙件与建筑物采用刚性连接，在周边梁上预埋钢管，钢管与外架采用双扣件连接，二步三跨设置，脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件二步以上。每搭完一步脚手架后，应按规范要求校正步距

6、、纵距、横距及立杆的垂直度。双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，每道剪刀撑跨越立杆的根数所成夹角的度数为60，立杆不少于5根，45时立杆不多于7根，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜为4560之间，剪刀撑的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。脚手架临近接料平台处沿脚手架小横杆平面，在步距之间增设斜杆，沿脚手架横向平面的高度，呈之字型连续布置,中间应每隔6跨设置一道横向斜撑。4、架子搭好检查合格后再满挂安全网，规格ML-6X1.8m，经公司安全部门检查验收合格后，方可使用。 5、每层楼每隔4.5 m在封口梁上口予埋短钢管

7、,高出地面30,作为水平拉结外挑钢管架的连结件。6、临边与洞口的防护防护栏必须自下而上用安全网封闭，栏杆的下边必须设置严密固定的高度不低于18cm的挡脚板或40cm的挡脚笆。除防护栏杆外，敞口立面必须采取满挂安全网和搭设防护棚作全封闭处理。接料平台两侧的栏杆，必须自上而下张挂安全网或满铺竹笆。洞口应根据具体情况采取相应的防护栏杆、加盖件、张挂安全网等措施。7、安全生产措施及操作要求（一）安全生产措施（1）参与编制、审核、搭拆的作业人员必须持证挂牌上岗。（2）架子工在搭、拆脚手架必须戴好安全帽与系好安全带。（3）架子工搭设前应由施工员进行书面技术、安全交底，并由班长签字后方可进行搭设。（4）架子

8、工在搭设过程中，对于弯曲、锈蚀严重的钢管应剔除。（5）搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看护，严禁非操作人员入内。(6)做好现场临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施（7）做好脚手架的防火措施。（二）操作要求（1）所有操作人员必须熟知和遵守安全规定和本岗位安全技术操作规程，正确使用个人防护用品，严禁酒后上班。（2）戴好安全帽，衣着灵便，系好安全带，穿软底防滑鞋。（3）操作时不得上下抛掷物件，不得在未固定的杆件上行走，不得在外架上躺坐、休息。（4）严禁攀爬外架上下，不得在操作面上嘻笑打闹。（5）操作前必须学习技术交底并进行岗位安全检查，下班时应收集好工具及材料，消除不安全因素。（6

9、）工作完毕后，应做到工完料尽场地清。8、脚手架的检查与验收脚手架及其基础应在下列阶段进行检查与验收：1、基础完工后或脚手架搭设前。2、作业层上施加荷载前。3、每搭设10-13米高度后。4、达到设计高度后。脚手架搭设完成后，先由班组自验合格，再由项目验收合格后提请公司有关部门进行验收，对验收中出现的一些问题立即进行整改，当验收合格且责任人签字方可进行投入使用。主要检查是：杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否松动；安全防护措施是否符合要求；立杆的沉降与垂直度偏差是否符合规范要求；是否超载；达到设计高度后、遇有六级大风和大雪后、停用超过一个月等，均应履行检查验收手续。脚手架要保证纵成

10、线，横成方，立杆杆身垂直。搭接交替错开，纵向水平杆平直，横向水平杆平齐，立杆间距、步距、纵距、横距等符合规范要求，架子剪刀撑连续设置绑牢，架子与建筑物连接牢固，保持架子整体牢固、稳定、安全、适用、美观。9、脚手架的拆除方法及安全要求（1）工程施工完毕经全面检查，确认不再需要脚手架时，由工程负责人签字后，方可进行拆除。安全员和技术员要向拆除脚手架的作业人员进行书面技术交底工作，并要有交底接受人签字。（2）拆除脚手架，应设置警戒区，并设有醒目标志，同时要有专人负责监护。（3）拆除脚手架前应将存留在脚手架上的材料、杂物等清除干净，以防落物伤人。（4）拆除顺序应自上而下，按后装构件先拆，先装后拆，一步

11、一清原则，依次进行，不得上下同时拆除作业。严禁采用踏步式、分段、分立面拆除法。若因装饰等特殊需要保留某立面脚手架时，应在该立面脚手架开口两端随着其他立面脚手架进度（不超过二步架）及时设置与建筑物拉结牢固的横向支撑。拆下的杆件、竹笆板、安全网等应用竖直运输设备运送地面，严禁从高处向下抛掷。运到地面的杆件、物品等应及时按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。（5）剪刀撑、拉杆不准一次性全部拆除，要求拆到哪一层，剪刀撑、拉杆拆到哪一层。在搭拆过程中，中途不得换人，如果在途中更换操作人员，应及时对更换人员作详细交底，方可操作。（6）参加搭设的所有人员，一律不准酒后作业，必须思想集中，保持严肃，不准擅自离开工

12、作岗位。同时严禁违章作业，野蛮施工。三、扣件式双排钢管脚手架结构与验算根据承力顺序，验算构件依次为：荷载取值 画出受力图 槽钢挑梁强度验算 锚卡的锚固强度验算 钢管架稳定性计算。1、荷载取值:外架搭设高度19.2米,计11步;外架钢管自重荷载： 根据JGJ130-2001规范中附录A. 表A-1 gK=0.1337KN/m(1)单根立杆承受结构自重 NG1K=0.133719.2=2.567KN (2) 单根立杆承受构配件自重竹笆取0.06KN/,木脚手板取0.35KN/,6(1.50.90.06+1.50.20.35)2=0.558kN 栏杆及脚手架挡板取0.14KN/m;1. 50.146

13、2=0.63KN 安全网取0.003 KN/,1.519.20.003=0.0864KN NG2K=0.558+0.63+0.0864=1.274KN 考虑二步外架同时处于施工状态,活荷载为: 单根立杆所受施工荷载NQK=1.5(0.9+0.2)222=3.3 KN考虑荷载分项系数,设计施工荷载为: N=1.2(NG1KNG2K ) 1.4NQK =1.2(2.5671.274) 1.43.3=9.229KN 2、计算简图 14a A B C 1800 900 3、 槽钢挑梁的承载验算查表得：14a WX=80.53,=205N/2,rx=1.05M=0M=9.2292009.2291100=

14、11.998 KNm槽钢弯曲强度MD/rxWX=11.998106/1.0580.51032=70.97N/2=205N/2故满足要求。4、悬挑槽钢挑梁挠度的验算yMAX=31/2Pb(L2-B2)3/2/27LEI=31/29.2291030.9(1.82 0.92) 3/2104/271.82105563.71042=0.49故满足要求。5、锚卡的锚固强度验算采用16钢筋锚卡： MB=01.8 RA =9.2290.29.2291.1RA =6.665KN只计入砼钢筋长度，偏于安全; F=dhTbd锚筋直径h锚筋锚固深度Tb砼粘接强度，取2.5N/2则:F= 3.14164302.5=54

15、.01 KN6.665KN 故满足要求。四、外架计算A、沿纵向取1.5米长,计算一步架的荷载,共计11步架,每隔一步架铺竹笆隔离层,竹笆用铁丝与大横杆扎牢。脚手架自重荷载以计算:N=9.229KNB、立杆稳定性计算验算单根立杆应力N/a=LO/i=1.1551.51.8100/1.58=197查表得: =0.186N/a=9.229103/0.186489=101.52N/2205 N/2不考虑风荷载时,立杆的稳定性满足要求.C、考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算公式:N/aM/Wf 计算轴力N产生的应力N/a N=1.2MGK0.851.4NQK=1.2(2.5671.274) 0.851.4

16、3.3=8.536KNN/a=8536/0.186489=93.85N/2 计算风荷载产生的应力MW/W: WK=0.71.30.40.800.34=0.099 N/m2MW=0.851.40.0991.81.81.8/10=0.0687 KNmMW/W=68700/5080=13.52N/2立杆轴力与风荷载叠加:N/aMW =93.8513.52=107.37 N/2205 N/2D、验算连墙杆连墙件的轴向力计算值应按照下式计算: Nl= NlwNONlw=1.4WKAW (AW-每个连墙件负责的面积)NO - 连墙杆约束脚手架平面变形所产生的轴向力,双排架取5 Nl= NlwNO=1.40

17、.09921.531.85=7.25 KN连墙件的轴向力设计值Nf =Af:Nf =Af=0.92748920500=92.927 KNNf Nl连墙件的设计值满足要求。E、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面铺竹笆和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0384 KN/m脚手架板的荷载标准值 P2=0.250.900/3=0.075 KN/m 活荷载标准值 Q=3.000.900/3=0.900 KN/m静荷载计算值q1=1.20.03841.20.075=0.136 KN/m活荷载计

18、算值 q2=1.40.900=1.260 KN/m强度计算 最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式:M1MAX=0.08 q1l20.10 q2l2跨中最大弯矩 M1MAX =( 0.080.1360.101.260)1.52=0.308KNm 支座最大弯矩计算公式: M2MAX=0.10 q1l20.117 q2l2支座最大弯矩M2MAX=(0.100.1360.1171.260 ) 1.52 =0.363KNm现选择支座和跨中弯矩的最大值进行强度验算: =MW/W =0.363103/5.08=71.46N/2大横杆的计算强度小于205 N/2, 满足要求。 挠度计

19、算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式: VMAX =( 0.677 q1l40.990 q2l4)/100EIVMAX =(0.6770.1360.9901.260) 15004/(1002.0610512.19104=2.65 大横杆的最大挠度小于l/150 , 满足要求。F、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。大横杆的自重标准值 P1=0.03841.8=0.0691 KN/m脚手板的荷载标准P2=0.250.9001.8/3=0.135 KN/m活荷载标准值

20、Q=3.000.9001.8/3=1.62 KN/m静荷载计算值q1=1.20.06911.20.135=0.245 KN/m活荷载计算值 q2=1.41.62=2.268 KN/m强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式:Mqmax=ql2/8集中荷载最大弯矩计算公式: Mpmax=PL/3Mmax =1.20.03840.9002/8(0.2452.268) 0.900/3=0.759 KN/m = Mmax /W=0.759103/5.08=149.41小横杆的计算强度小于205 N/2, 满足要求。挠度计算最大挠度考虑为小横杆自

21、重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式:VqMAX=5ql4/384EI集中荷载最大挠度计算公式: VpMAX=Pl(3l24l2/9)/72EIVqMAX =50.03849004/3842.0610512.9104=0.126VqMAX=2513900(3900249002/9)722.0610512.9104=2.45小横杆的最大挠度小于l/150 , 满足要求。10、接料平台的搭设方案（1）基础要求：按规范要求，自地面以下0.5米深用3：7灰土夯实，再浇20cm砼；地基应有排水措施，禁止积水浸泡。（2）搭设要求：料台的立杆采用钢管立杆，立杆必须垂直，立杆必须

22、支撑在槽钢底座或垫块上，立杆纵、横方向应设置扫地杆，立杆的纵向间距等于吊盘宽度增加4080cm（每边比吊盘超出2040cm），料台的横向宽度（垂直于墙面方向）必须大于1.0m，不得把吊盘设在紧靠墙面位置，以确保视线清楚。料台立杆的横向间距不大于50cm。（3）料台的层高与建筑物的层高相一致，大横杆与填芯杆应搭在小横杆上面，小横杆间距与立杆的纵向间距相同，大横杆间距与立杆的横向间距相同，并在其间设12根填芯杆件。在料台的正面必须设置“八”字撑，侧面设“之”字撑，以加强料台的刚度。（4）料台应用5cm厚木板铺设，板与板之间不得留有间隙，木板应按纵向沿墙铺设，铺板应用木条连结钉牢，使铺板成为整块，料

23、台铺板应里低外高，坡度约为5为宜，吊盘与料台、料台与建筑物间隙均不大于10cm。（5）每原料台两侧必须设置二道防护栏杆，栏杆高度距铺板面分别为5060cm和100120cm，必要时应加设防护竹笆或围网防护，料台正面应设置能开启自如的封闭牢固门栏。（6）料台与建筑物必须进行连结，不得与外架连结，连结点每步料台不少于5点（即底部大横杆设3点，两侧立杆栏杆绑扎处各设1点），在整个施工过程中，严禁随意拆除连结点，如确需拆除，应有料台加固措施，以确保料台的稳固性。（7）当外架拆除，单留料台施工时，必须采取加固措施，料台在拆除过程中不得将料台与建筑物的连结点一拆到底，必须做到由上而下依次拆除，现场还应由专

24、人监护，指挥。（8）料台在搭设过程中，企业安全部门必须对料台进行分段验收，验收合格方能使用，料台在使用过程中应按标准经常检查，以确保安全使用。按公式KN/Pg计算钢丝绳的设计强度MB =02. 7Ty=10.7591.8+10.7592.7Ty =17.932KN T=17.9322/1.732=20.706KNKN/=320.70620.85=36.541 KN选用9.3的2619的钢丝绳允许承受拉力为90.2 KN。90.2 KN36.541 KN能满足要求。4、钢丝绳吊环强度钢丝绳上端拉在钢筋吊环上，根据混凝土结构设计规范（GBJ10-89）第7.9.8条规定,吊环采用I级钢筋制作,吊环

25、埋入深度不应小于30d,并应焊接或绑扎钩住结构主筋。每个吊环可按两个截面计算，吊环拉应力不应大于50N/2。吊环所受拉力T=36.541KN吊环允许承受拉力T=3.14925022=50.87KNT=36.541KNT =50.87KN能满足要求。3、钢丝绳强度验算:悬挑架的 14.a槽钢端部斜拉钢丝绳后,计算简图只考虑槽钢挑梁BC段为简支梁,不考虑AB段的有利影响,现选用2根9.3的21619的钢丝绳,钢丝绳斜度600,钢丝绳的安全系数K取3.0,钢丝绳的破断拉力换算系数为0.85, 9.229T9.229T TyB C TX第二次悬挑: 查表得：12.6a WX=62.1373,=205N

26、/2,rx=1.05MC=02.7RB=8.6890.9 RB=2.896KNMD=2.8961.8=5.213 KNm槽钢弯曲强度MD/rxWX=5.213106/1.0562.1371032=39.95N/2=205N/2故满足要求。8、纵向槽钢联系梁的验算为简便,取单跨验算,偏于安全.WMAX=10.759300=3227.7KNW=WMAX/a=3227.7/210=15.373 因选用12.6a, WY=10.242315.373考虑如下因素12.6a,仍满足要求。A、 取单跨简支计算简图忽略了多跨荷载弯距的反向叠力的有利影响，也忽略了支座的实际竖向变化，故按本计算所得弯距值偏大，计算结果偏于安全。B、 按此计算简图槽钢梁的最大挠度为：MMAX=F a(3l24a2)/24EI=10.759350(32500243502)/24210537.4104=2.89满足要求。C、所查允许钢度值系钢材在弹性状态下，而实际的结构是施工临时结构，允许进入弹性状态，近7的钢梁变形施工是可以接受的,实践也证明了这一点。19安徽广建架业有限责任公司