毕业设计（论文）-枣园地铁站深基坑开挖及边坡支护

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1、枣园地铁站深基坑开挖及边坡支护土木工程毕业设计（论文）摘摘 要要 边坡工程是指在地表以下开挖的一个地下空间及其配套的支护体系。而边坡支护就是为保证边坡开挖，基础施工的顺利进行及边坡周边环境的安全，对边坡侧壁以及周边环境采用的支挡，加固与保护措施。边坡支护体系是临时结构，安全储备较小，具有较大风险，边坡工程具有很强的区域性。不同水文，工程地质环境条件下边坡工程的差异很大。边坡工程环境效应复杂，边坡开挖不仅要保证边坡本身的安全稳定，而且要有效的控制边坡周边地层移动以及保护周围环境。本文先介绍了枣园站的工程概况，包括水文地质和周围环境，然后通过结合对现有边坡开挖支护工法和车站实际情况的比较选择出了适

2、合本站的开挖支护方案。下来通过土压力的计算、结构内力的计算，配筋、验算、支撑设计、变形估算等对边坡的开挖支护作了理论上的数据分析，最后通过施工组织说明了各个工序施工的工法和应注意的问题。关键词：关键词：支护方案，地下连续墙，支撑，施工组织设计边坡开挖支护设计AbstractFoundation Pit is the excavation of an underground space below the surface and a coordinated support system. Bracing of foundation pit is to ensure that excavation

3、 and foundation construction for the smooth and safe environment Foundation Pit and used the pit retaining wall reinforcement and protection.Bracing of Foundation Pit structure is the structural safety of temporary reserves are smaller, more risk. Foundation pit structure has a strong regional. Exca

4、vation works under different hydrological environmental and geological conditions are vastly. Effects complex excavation, excavation pit is not only necessary to ensure their own safety，but also to effectively control the pit surrounding strata.First，the paper introduces the general engineering situ

5、ation of Zaoyuan Station，Including hydrological geology and the environment，Then，based on the existing foundation pit excavation method and station actual situation select the suitable for the station of the excavation and support scheme。And then， through the soil pressure calculation, structure cal

6、culation, reinforcement, checking, support design, deformation estimation ，then made a theoretical analysis of the data for the excavation of foundation pit supporting。Finally ， through the construction organization describes the construction process of the method and the problem which should be not

7、ed.KEY WORDS: Supporting scheme, the Underground continuous wall, Support, Construction organization design土木工程毕业设计（论文）目录目录第一章第一章 工程概况工程概况 .1 11.1 工程简介.11.2 工程地质与水文地质条件.11.2.1 车站工程地质层分布与特征描述.11.2.2 水文地质条件.21.2.3 特殊地质条件.3第二章第二章 支护方案的选择与比较支护方案的选择与比较 .4 42.1 边坡支护的类型及其特点和适用范围.42.1.1 深层搅拌水泥土围护墙.42.1.2 土钉

8、墙.42.1.3 排桩支护.52.1.4 槽钢钢板桩.52.1.5 钻孔灌注桩.52.1.6 钢板桩.62.1.7 SMW 工法 .62.1.8 地下连续墙.62.2 方案的比较及确定.72.2.1 边坡的特点.72.2.2 支护方案的选择.8第三章第三章 土压力计算土压力计算 .10103.1 地面荷载的确定.103.2 按分层土计算土压力.103.3 土层力学参数平均值.13第四章第四章 结构内力计算结构内力计算 .15154.1 计算理论的确定.15边坡开挖支护设计4.2 结构内力计算及配筋.154.2.1 土压力计算.154.2.2 用等值梁法计算弯矩.184.3 地下连续墙的配筋计算

9、.254.3.1 纵筋配置.254.3.2 水平筋配置.28第五章第五章 边坡稳定性分析边坡稳定性分析 .29295.1 边坡的整体稳定性验算.295.2 边坡的抗隆起稳定验算.295.3 边坡的抗渗流稳定性验算.31第六章第六章 支撑设计支撑设计 .32326.1 方案比较.326.2 围檩设计.326.3 支撑设计.34第七章第七章 边坡变形估算及控制边坡变形估算及控制 .36367.1 概述.367.2 边坡的变形估算.367.2.1 水平位移估算.367.2.2 边坡隆起估算.367.2.3 地表沉降估算.37第八章第八章 施工组织设计施工组织设计 .38388.1 施工场地的布置.3

10、88.2 地下连续墙的施工.388.2.1 导墙施工 .388.2.2 槽段开挖.408.2.3 地下墙接头形式.438.2.4 钢筋笼整幅吊装措施.44土木工程毕业设计（论文）8.2.5 泥浆系统 .448.3 工程质量的保证.488.4 文明施工措施.488.5 环境保护措施.49结论结论 .5050致谢致谢 .5151参考文献参考文献 .5252附录附录 .5454边坡开挖支护设计前前 言言边坡工程是我国当前地基基础领域一个重要的研究方向。边坡工程在二十世纪八十年代末才开始全面、深入地研究与工程实践，但随着我国建设事业的发展，城市的高层建筑大量涌现，极大的推动了深边坡工程设计理论和施工技

11、术的不断发展，同时也产生了大量的深边坡支护设计与施工问题。国内外大量工程实践表明，许多工程的最危险阶段不一定是在正常使用阶段，而是在建造阶段和老化阶段。对许多工程事故常常发生在施工阶段而言，其原因除了施工质量没有保证、施工方法发生了不合理的改变、人为错误等原因以外，重要原因之一是由于对环境、地质、荷载等因素认识不足而导致设计和施工中的某种失误和疏忽所致。深边坡工程是与众多因素相关的综合技术，是一个系统的工程问题，必须具有结构力学、土力学、地基基础、地基处理、原位测试等多种学科知识，同时具有丰富的施工经验，并结合拟建场地的土质和周围环境情况，才能制定出因地制宜的支护结构方案和实施办法。它与场地工

12、程勘察、支护结构设计、施工开挖、边坡稳定、降水、施工管理、现场监测、相邻场地施工相互影响等密切相关。边坡设计与施工涉及地质条件、岩土性质、场地环境、工程要求、气候变化、地下水动态、施工程序和方法等许多相关的复杂问题，是理论上尚待完善、成熟和发展的综合技术学科。如何根据场地工程性质、水文地质、环境条件制定合理的设计方案；如何在保证稳定性的前提条件下，设计最经济的方案，也是边坡比较重要的问题。因此在边坡工程设计与施工中，需要严谨、周密的分析与计算。本设计主要包括了四个大的方面：1、工程概况的论述及支护方案的比选，2、围护结构设计与计算，3、边坡的降排水 4、施工组织设计。根据边坡的工程概况及其特点

13、，在考虑边坡的安全性和经济性的前提下选择了地下地下连续墙加四道纲支撑作为支护方案，采用郎肯理论计算水土压力，通过结构荷载法计算墙体内力、弯矩和嵌固深度。5、根据深边坡施工组织规范详细的叙述了地下连续墙的施工工艺流程和施工要点。边坡开挖支护设计0第一章第一章 工程概况工程概况1 1.1.1 工程工程简介简介枣园站位于枣园西路与枣园北路交叉路口西侧，枣园西路北侧的规划绿化带内，与枣园西路平行布置，周边的现状与规划均以居住为主，车站西北侧为建设中的万国地产万国城，东北侧为大马路村的建设用地，规划为高层商住楼，西南侧为西安骊山汽车厂的三四零二社区，东南侧为丰盛园小区和爱菊佳园等住宅小区。枣园西路为西安

14、市城区至咸阳的主干道，道路交通繁忙，车流量较大，规划道路宽度 60 米，双向八车道，道路北侧规划绿地宽度 30m，道路南侧规划绿地宽度 20m。1.21.2 工程地质与水文地质条件工程地质与水文地质条件1.2.11.2.1 车站工程地质层分布与特征描述车站工程地质层分布与特征描述根据本次钻探揭露，拟建场地地基土的组成自上而下为：人工填土；第四系上更新统风积新黄土、残积古土壤；上更新统及中更新统冲积粉质粘土及砂类土等。现将各层地基土按层序分述如下：1-1 杂填土 Q4ml： 黄褐深褐色，局部为杂色。土质不均，上部以建筑垃圾为主，局部含较多灰渣、灰土等。该层顶面普遍分布 1030cm 厚的混凝土或

15、沥青面层。1-2 素填土 Q4ml： 黄褐深褐色。顶部分布有 1520cm 的混凝土或沥青路面，土质不均，成分以粘性土为主，局部含少量灰渣及砖瓦碎块等，局部含少量粉细砂。硬塑。局部具轻微中等湿陷性。属中等偏高压缩性土，局部具高压缩性。3-1 新黄土 Q3eol：褐黄色。土质均匀，针状孔隙发育，含微量氧化铁、钙质条纹及零星蜗牛壳碎片。可塑（液性指数平均值 IL=0.30） ，个别土样软塑。上部土样具轻微中等湿陷性，局部具自重湿陷性。属中等压缩性土木工程毕业设计（论文）1土，个别土样具高压缩性。3-2 古土壤 Q3el：棕黄浅棕红。土质较均匀，具块状结构，含多量钙质条纹及钙质结核，底部钙质结核较为

16、富集，局部富积成薄层。可塑（液性指数平均值 IL=0.43） 。属中等压缩性土。3-4 粉质粘土 Q3al： 褐黄浅灰黄色，局部灰白色。土质不匀，可见少量氧化铁、黑色锰质斑点，底部局部含砂颗粒，该层中部局部含中砂透镜体。可塑（液性指数平均值 IL=0.33-0.51） 。属中等压缩性土。3-6 粉细砂 Q3al：黄褐色，部分地段呈灰黄色。成份以石英、长石为主，云母片及暗色矿物次之，局部下部夹中砂透镜体或含较多中砂颗粒，含泥量少。级配较差。密实（标准贯入试验击数平均值 N36.5-61.0） 。湿度部分稍湿，部分饱和。3-7 中砂 Q3al：黄褐灰黄色。成份以石英、长石为主，云母片及暗色矿物次之

17、，局部顶部夹粉细砂透镜体。级配差。密实（标准贯入试验击数平均值 N33.3-49.3） 。湿度稍湿或饱和。1.2.21.2.2 水文地质条件水文地质条件（1）地下水位：枣园站浅部主要地层为第四系晚更新统风积、残积层和冲积层。本次勘察期间测得地下水水位埋深为 24.7026.80m，地下水位高程为366.91369.00m。自西向东地下水位逐渐抬升。地下水位与季节、气候、地下水赋存、补给及排泄有密切的关系。丰水期（10 月3 月）间，地下水位会有所上升；旱季期间，地下水位会有所下降，水位年变化幅度为约2.00m。受西郊水源地抽取地下水影响，致使近年来该区域地下水位下降较多。（2）地下水类型、赋存

18、方式、补给及流向：拟建场地地下水主要为第四系孔隙潜水。主要赋存于冲、洪积砂层中，预测水量较大。本段第四系孔隙水含水层主要有中砂层 3-7-3 等。冲积粉质粘土为相对隔水层。根据区域地质资料，本区潜水含水层底板约在7080m。边坡开挖支护设计2（3）地下水水质特征及水、土腐蚀性：场区地下水对混凝土结构无腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋在干湿交替条件下具弱腐蚀性，对钢结构具弱腐蚀性。地基土对混凝土结构均无腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋及钢结构具弱腐蚀性。（4）车站抗浮、抗渗设计水位：根据陕西省工程勘察研究院提供的地铁一号线抗浮水位（2008.7.16）结果，拟建枣园站抗浮、抗渗设计水位高程分别为

19、 391.00m 和 389.00m1.2.31.2.3 特殊地质特殊地质条件条件（1） 拟建场地可能分布废弃枯井，枯井中可能充填有块石，施工中还可能遇到未查明的地下构造物等硬物，应及时处理。（2）填土：该层土组成物质复杂，颗粒粒度极不均匀，土性差异大，结构松散，开挖易坍塌，引起地面变形。（3） 湿陷性黄土：根据本次勘察探井（本次共完成 7 个探井）土试样室内土工试验结果，湿陷性黄土分布深度 6.5011.50m，对于车站主体、风亭、风井及通道平直段，可不考虑黄土湿陷性问题。土木工程毕业设计（论文）3第二章第二章 支护方案的选择与比较支护方案的选择与比较2.12.1 边坡支护的类型及其特点和适

20、用范围边坡支护的类型及其特点和适用范围2.1.12.1.1 深层搅拌水泥土围护墙深层搅拌水泥土围护墙深层搅拌水泥土围护墙是采用深层搅拌机就地将土和输入的水泥浆强行搅拌,形成连续搭接的水泥土柱状加固体挡墙。水泥土围护墙优点:由于一般坑内无支撑,便于机械化快速挖土;具有挡土、止水的双重功能;一般情况下较经济;施工中无振动、无噪音、污染少、挤土轻微,因此在闹市区内施工更显出优越性。水泥土围护墙的缺点:首先是位移相对较大,尤其在边坡长度大时,为此可采取中间加墩、起拱等措施以限制过大的位移;其次是厚度较大,只有在红线位置和周围环境允许时才能采用,而且在水泥土搅拌桩施工时要注意防止影响周围环境。2.1.2

21、2.1.2 土钉墙土钉墙土钉墙是一种边坡稳定式的支护，其作用与被动的具备挡土作用的围护墙不同,它是起主动嵌固作用,增加边坡的稳定性,使边坡开挖后坡面保持稳定。土钉墙主要用于土质较好地区,我国华北和华东北部一带应用较多,目前我国南方地区亦有应用,有的已用于坑深 10m 以上的边坡,稳定可靠、施工简便且工期短、效果较好、经济性好、在土质较好地区应积极推广。采用土钉墙的一般要求，土钉墙可适用于塑，不塑或坚硬的粘性土；在有地下水的土层中，土钉支护应该在充分降排水的前提下采用；土钉墙容易引起土体位移，采用土钉墙支护应慎重考虑，墙体变形对周围环境的影响。 边坡开挖支护设计42.1.32.1.3 排桩支护排

22、桩支护边坡开挖时，对不能放坡或由于场地限制不能采用搅拌桩支护，开挖深度在 610m 左右时，即可采用排桩围护。排桩可采用钻孔灌注桩、人工挖孔桩、预制钢筋混凝土板桩或钢板桩等。当边坡开挖深度较大时，可设置多道支撑，以减少内力,采用冲钻孔桩能够穿越条石、旧基础。在护壁桩间做旋喷帷幕达到止水的效果，但由于边坡开挖深度大护壁不可能采用锚拉或内支撑，锚杆无法施工，也无法采用锚拉，南北两侧亦无法对称采用排桩，在设立支护时没有合适的支护方式。2.1.42.1.4 槽钢钢板桩槽钢钢板桩这是一种简易的钢板桩围护墙,由槽钢正反扣搭接或并排组成。槽钢长610m,型号由计算确定。其特点为：槽钢具有良好的耐久性,边坡施

23、工完毕回填土后可将槽钢拔出回收再次使用;施工方便,工期短;不能挡水和土中的细小颗粒，在地下水位高的地区需采取隔水或降水措施；抗弯能力较弱,多用于深度小于 4m 的较浅边坡或沟槽,顶部宜设置一道支撑或拉锚;支护刚度小,开挖后变形较大。2.1.52.1.5 钻孔灌注桩钻孔灌注桩钻孔灌注桩围护墙是排桩式中应用最多的一种,在我国得到广泛的应用。其多用于坑深 710m 的边坡工程,在我国北方土质较好地区已有 89m 的臂桩围护墙。钻孔灌注桩支护墙体的特点有:施工时无振动、无噪音等环境公害,无挤土现象,对周围环境影响小;墙身强度高,刚度大,支护稳定性好,变形小;当工程桩也为灌注桩时,可以同步施工，从而施工

24、有利于组织、方便、工期短;桩间缝隙易造成水土流失,特别时在高水位软粘土质地区,需根据工程条件采取注浆、水泥搅拌桩、旋喷桩等施工措施以解决挡水问题;适用于软粘土质和砂土地区,但是在砂砾层和卵石中施工困难应该慎用;桩与桩之间主要通过桩顶冠梁和围檩连成整体,因而相对整体性较差,当在重要地区,特殊工程及开挖深度很大的边坡中应用时需要特别慎重。土木工程毕业设计（论文）52.1.62.1.6 钢板桩钢板桩采用钢板桩支护针对本边坡为临时支护的特点，施工方便，工期短，在边坡施工完毕回填土后将槽钢拔出，重新利用，可以将支护费用降到最低。但采用钢板桩支护有一致命的弱点，即不能挡水和土中的细小颗粒，且在地下水位高时

25、还要求降水或隔水，这与本工程地下水位高，地水丰富的地质条件极不相称。另钢板桩支护抗弯能力较弱，开挖挠曲变形较大，一般适用深度不超过 4m。很显然本边坡软弱含水的地质条件 10m 的开挖深度，以及地处城市建筑密集区对挠曲位移的严格要求等均不适宜采用钢板桩支护，一经采用必将造成严重后果。2.1.72.1.7 SMWSMW 工法工法型钢等(多数为 H 型钢,亦有插入拉森式钢板桩、钢管等) ,将承受荷载与防 SMW 工法亦称劲性水泥土搅拌桩法,即在水泥土桩内插入 H 渗挡水结合起来,使之成为同时具有受力与抗渗两种功能的支护结构的围护墙。SMW 支护结构的支护特点主要为:施工时基本无噪音,对周围环境影响

26、小;结构强度可靠,凡是适合应用水泥土搅拌桩的场合都可使用,特别适合于以粘土和粉细砂为主的松软地层;挡水防渗性能好,不必另设挡水帷幕;可以配合多道支撑应用于较深的边坡;此工法在一定条件下可代替作为地下围护的地下连续墙,在费用上如果能够采取一定施工措施成功回收 H 型钢等受拉材料;则大大低于地下连续墙,因而具有较大发展前景。2.1.82.1.8 地下连续墙地下连续墙通常连续墙的厚度为 600mm、800mm、1000mm，也有厚达 1200mm的。地下连续墙刚度大，止水效果好，是支护结构中最强的支护型式，适用于地质条件差和复杂，边坡深度大，周边环境要求较高的边坡，但是造价较高，施工要求专用设备优点

27、：施工时振动小，噪音低，非常适合本边坡的开挖支护设计；墙体刚度大，特别适合本边坡复杂的地质条件，尤其是对松散填土及软边坡开挖支护设计6塑淤泥质粉质粘土的支挡效果明显，边坡安全性能够得到保证；防渗性能好，地下连续墙现今工艺已成熟，在墙体结头和施工方法上都得到改进，墙体几乎不透水。占地少，本工程地处城市建筑密集区，空间狭小，采用地下连续墙可以充分利用建筑红线以内有限的地面和空间，能够充分发挥其经济效益，在施工过程中，不会引起地面沉降，因此对周围建筑没有丝毫影响；工效高，工期短，质量可靠，经济效益高。采用地下连续墙是真正的优质高效，符合现代都市的竞争理念，业主容易接受。缺点：对废泥浆处理，不但会增加

28、工程费用，如泥水分离不完善或处理不当，造成新的环境污染；槽壁坍塌问题。如地下水位急剧上升，护壁泥浆液面急剧下降，土层中有软弱的砂性砂层，泥浆的性质不当或已变质，施工管理不当等均可能引起壁槽壁坍塌，引起地面沉降，危害邻近工程结构和地下管理的安全。同时也可能使墙体混凝土体积超方，墙面粗躁结构尺寸超出允许界限；采用地下连续墙费用要相对较高，但为保证安全稳定及效率，费用仿高 5-10%的预算之内，同时采用连续墙施工，工序简单，变更较少，费用易于控制。2.22.2 方案的比较及确定方案的比较及确定2.2.12.2.1 边坡的特点边坡的特点综合分析本工程的地理位置、土质条件、边坡开挖深度及周围环境的影响，

29、有以下的特点：（1）边坡开挖面积较大，下方市政管线较多。（2）边坡开挖深度范围内的土层的工程性较差。开挖层包含较多层不同性质土层。（3）边坡周围存在高层建筑及待建高层，对沉降要求较高，且可能牵扯到文物的保护，环境条件复杂。（4）开挖深度超过 17.4 米，属一级边坡。（5）边坡所在地地下水在 24 米以下，而开挖深度在 17.4 米，所以无需作降水处理.土木工程毕业设计（论文）72.2.22.2.2 支护方案的选择支护方案的选择根据本工程的特点，设计时此边坡有可能采用的几种支护形式从技术上和经济上进行了分析比较。1采用钻孔灌注桩作为挡土结构、深层水泥搅拌桩为止水帷幕及结合三道钢管内支撑的支护体

30、式。优点：钻孔灌注桩施工容易、造价较低，目前此种技术比较成熟。另深层水泥搅拌桩为止水帷幕时有好的效果防水。钢管内支撑具有拼装方便、施工速度快并可以多次重复使用等优点，并可施加预应力。此时支护结构有一定的安全性和经济性。缺点：主体结构深度太大，地下水位较高，施工难度较大。2主体采用地下连续墙及钢支撑优点：施工振动小，噪音低，非常适于城市施工；墙体刚度大，防渗性能好，可以贴近施工；适用于多种地基条件，可以作为刚性基础；占地少，可以充分利用建筑红线以内有限的地面和空间；工效高，工期短，质量可靠，经济效益高。本方案充分考虑了边坡上层土层滞水，面积大（在交通干线旁），高度大等特点。主体采用地下连续墙强度

31、高又可以止水，并成为基础的结构部分，与后浇的内衬共同组成永久性结构的侧墙。机械化程度高，能保证工期，是比较安全可靠的施工方法。交通层高度不大，采用人工挖孔桩是安全有效的，并在一定程度上降低了工程造价。缺点：地下连续墙作为挡土结构时造价比较高；在一些特殊地质条件下施工难度大；还须有泥浆处理条件，对废泥浆的处理会造成环境污染。施工中如出现槽壁坍塌问题会引起邻近地面沉降，墙体混凝土超方。由于枣园站周围都是高层住宅或是规划中的高层，所以对整个车站建设过程的要求都比较高。根据西安市环境保护局的规定，邻近市民居住群的建筑施工在晚上 22 时 30 分以后必须停止施工，这样对本站的建设工期提出了严峻的考验，

32、为了应对这一问题，地下连续墙工法是有绝对优势的，它不但在降低噪音要求可以不用考虑对周围居民的影响，而且这种工法在施工工期问题上也有一定的优势，它的整个施工过程机械化程度高，使施工效率大大推高，可以减少按预定工期完成建设的压力。其次，枣园站南边坡开挖支护设计8面毗邻交通主干道，其余周围都是已建成的住宅小区，周边的现状与规划均以居住为主，车站西北侧为建设中的万国地产万国城，东北侧为大马路村的建设用地，规划为高层商住楼，西南侧为西安骊山汽车厂的三四零二社区，东南侧为丰盛园小区和爱菊佳园等住宅小区。施工场地占用空间有限，工作展开比较困难，而连续墙它可以充分利用建筑红线以内有限的地面和空间，能够充分发挥

33、其经济效益，在施工过程中，不会引起地面沉降，因此对周围建筑没有丝毫影响的优点，在这一问题的解决上有绝对的优势。再者，地下连续墙作为本边坡的开挖支护方案，它在访渗性能好反面也有相当的作用，根据地质勘查报告，3-7 中砂层存在上层滞水，而连续墙作为开挖支护方案对中砂层的滞水有很好的防渗能力，也对建成后的车站有防水防渗方面的保护。地下连续墙工法在诸多方面都满足周围环境的要求，所以通过综合比较选择第二种开挖支护方案，也就是采用地下连续墙工法作为本边坡的开挖支护方案。土木工程毕业设计（论文）9第三章第三章 土压力计算土压力计算3.13.1 地面荷载的确定地面荷载的确定枣园站周边的现状与规划均以居住为主,

34、车站西北侧为建设中的万国地产万国城,东北侧为大马路村的建设用地,规划为高层商住楼,西南侧为西安骊山汽车厂的三四零二社区,东南侧为丰盛园小区和爱菊佳园等住宅小区。枣园西路为西安市城区至咸阳的主干道,道路交通繁忙,车流量较大。因此取上部荷载为 20kpa。由于枣园站开挖深度在 17.4m 以内，而地下水水位埋深为24.7026.80m，地下水对边坡的开挖和支护影响不大，故选择水土分算的原则计算。3.23.2 按分层土计算土压力按分层土计算土压力 本工程场地平坦，土体上部底面超载 20kPa，在影响范围内无建筑物产生的侧向荷载，且不考虑施工荷载及邻近基础工程施工的影响，假定支护墙面垂直光滑，故采用郎

35、肯土压力理论计算。边坡开挖支护设计10表 3.1 土体物理学参数（1） 计算方法：按朗肯理论计算主动与被动土压力强度，其公式如下： (3.1)aaiiaKcKhqP2 (3.2)PPiipKcKhqP2式中 、 朗肯主动与被动土压力强度，；aPpPakP 地面均匀荷载，；qakP 第 层土的重度，；ii3/mkN 第 层土的厚度，；ihim、 朗肯主动与被动土压力系数；aKpK (3.3)245tan2aK (3.4)245tan2pK式中 、 计算点土的抗剪强度指标c土木工程毕业设计（论文）11图 3.1 开挖土层图示边坡开挖深度 17.4m， OA 为杂填土层，；35 .17mkNkpac

36、510mh1 AB 为素填土层，；31 .17mkNkpac1012mh3 BC 为新黄土，为不透34 .16mkNkpac3626mh5 . 6水层； CD 为古土壤，为不37 .18mkNkpac396 .25mh3 . 3透水层； DE 为粉质粘土层，；319mkNkpac3726mh7 . 4 EF 粉质粘土.，；33 .19mkNkpac3927mh1 . 83.33.3 土层力学参数土层力学参数平均值平均值（1）参数加权平均数边坡开挖支护设计12由于各土层物理力学参数相差不大，故采用加权平均法计算土压力，各加权平均参数计算为：平均容重：iiihh6 .261 . 83 .197 .

37、 40 .193 . 37 .185 . 64 .160 . 31 .1715 .17 31 .18mkn迎土区：iiihh6 .261 . 80 .277 . 40 .263 . 36 .255 . 6260 . 3121101 .24iiihhcc6 .261 . 8397 . 4373 . 3395 . 6360 . 31015kpa4 .33（2）土压力计算土压力系数：主动土压力系数：420. 0)245(2tgKa648. 0aK被动土压力系数：380. 2)245(2tgKp543. 1pK主动土压力：土木工程毕业设计（论文）13地面均布超载： ；kpaq20墙顶：mh0KaCKa

38、hqea2)(0648. 04 .33242. 0)01 .1820(0886.34kPa取 kpaea00坑底：mh4 .17KaCKahqeaj2)(648. 04 .33242. 0)4 .171 .1820(kpa388.97被动土压力：KpCep20543. 14 .332kpa072.103边坡开挖支护设计14第四章第四章 结构内力计算结构内力计算4.14.1 计算理论的确定计算理论的确定本工程地质条件较为均匀，但开挖深度较深，为了减少支护桩的弯矩可以设置多层支撑。在进行结构内力计算时，按照分段等值梁法来计算挡土结构的弯矩和支撑力，并计算出桩墙的入土深度。分段等值梁法即对每一段开挖

39、，将该段桩的上部支点和插入段土压力零点之间的桩作为简支梁进行计算，上一次算出的支点假定不变，作为外力计算下一段梁中的支点反力。这种方法考虑了施工时的实际情况。4.24.2 结构内力计算及配筋结构内力计算及配筋4.2.14.2.1 土压力计算土压力计算（1）确定临界深度，由得：0z02)(0aakckrzqe （4.1）mrKqKKczaaa89. 520 （2） 各支点及坑底处的土压力：O 点： aaaoKCKrhqe2)( 648. 04 .33242. 020 kpa886.34A A 点： aaaAKCKrhqe2)(648. 04 .33242. 0) 11 .1820(土木工程毕业设

40、计（论文）15kpa284.27B B 点： aaaBKCKrhqe2)(648. 04 .33242. 0)41 .1820(kpa96. 3C C 点： aaaCKCKrhqe2)( 648. 04 .33242. 0)5 .101 .1820(kpa935.44D D 点： aaaDKCKrhqe2)(648. 04 .33242. 0)8 .131 .1820(kpa021.70E E 点： aaaEKCKrhqe2)( 648. 04 .33242. 0)4 .171 .1820( kpa388.97（3）土力零点 土压力零点距离边坡底的距离，可根据净土压力零点处墙前被动土压力强度与

41、墙后主动土压力强度相等的关系求得。 (4.2)amaDpmuKreuKr (4.3)mKKreuaPaD86. 2)42. 0380. 2(4 .17388.97)(（4）边坡支护简图边坡开挖支护设计16 边坡支护结构简图如图 4-1 所示，将点近似看作为弯矩 0 点，O看做地下支点无弯矩。20kN/mGOAEEaT1-17.4m+0BCDT2T3T45.89m1m3m6.5m3.3m3.6m2.86m 图 4.1 边坡支护结构计算简图先将边坡支护图画成为一连续梁，其荷载为水土压力及地面荷载，如图 4.2 所示：O-34.886-27.284-3.9644.93570.02197.388 图

42、4.2 连续梁结构计算简图 土木工程毕业设计（论文）174.2.24.2.2 用等值梁法计算弯矩用等值梁法计算弯矩 等值梁法的基本思想：找到边坡底面下连续墙弯矩为零的某一点，以该点假想为一个铰，以假想较为板桩入土面点。一旦假想较的位置确定，即可将梁划分为两段，上段相当于多跨连续梁，下段为一次超定静梁。(1) 分段计算固端弯矩1）连续梁 AO 段悬臂部分弯矩，计算简图如 4.3 所示： 301222lqqlMAO301284.27886.34121284.2722mkN 0 . 2201222lqqlMOA 201284.27886.34121284.2722 mkN 654. 2-34.886

43、-27.284OA1m 图 4.3 AB 段计算简图2）连续墙 AB 段弯矩，计算简图如 4.4 所示：边坡开挖支护设计18301222lqqlMBA30396. 3284.2712396. 322mkN 4201222lqqlMAB 20396. 3284.2712396. 322 mkN 466.13 -27.284-3.96AB3m 图 4.4 AB 段计算简图3） 连续墙 BC 段弯矩，计算简图如 4.5 所示：mkNMCB16.15961. 4312161. 4935.44土木工程毕业设计（论文）19CB9.5m4.16m-3.9644.935 图 4.5 BC 段计算简图4）连续墙

44、 CD 段弯矩，计算简图如 4.6 所示： 215822CBDCMlqqlM 216.159153 . 3935.44021.7083 . 3935.4422 mkN 2 . 03.3m159.1644.93570.021DC 图 4.6 CD 段计算简图5）连续墙 DEG 段弯矩，计算简图如 4.7 所示，其中 G 点为零弯矩点：边坡开挖支护设计20232222215316512982428lbbqlalaaqlaaqMDG 2222)46. 66 . 3(51246. 66 . 398246 . 3367.27)46. 66 . 32(86 . 3021.70 2)46. 686. 2(5

45、31686. 2388.97 962.40128.5581.314 mkN 976.328 图 4.7 DEG 段计算简图（2）弯矩分配计算固端弯矩不平衡，需用弯矩分配法平衡支点 A、B 弯矩。分配系数 A 点：0AO1ABB 点：685. 05 . 635 . 6BA315. 05 . 633BCC 点：土木工程毕业设计（论文）21337. 05 . 63 . 33 . 3CB663. 05 . 63 . 35 . 6CDD 点（远端固定时为，远端铰支时为）：i 4i 3592. 06 . 3133 . 3143 . 314DC408. 06 . 3133 . 3146 . 313DG通过力

46、矩分配，得到各支点的弯矩为： mkNMA06. 4mkNMB38.74mkNMC 50 mkNMD05.2070GM边坡开挖支护设计22图 4.8 弯矩、剪力图（3）支座反力和轴力计算：根据边坡工程（2008，4，1，哈尔滨工业大学出版社）有：OA 段梁：kNR0 . 9106. 4132284.27121ABC 段梁：2 . 443.7706. 432 . 422 . 4)18.134 .53(22 . 42 . 418.13 BRkN4 .36kNRRRBBB4 .45 2 . 443.7706. 42 . 43222 . 4)18.134 .53(22 . 42 . 418.13CR k

47、N37.103CD 段梁：5 . 35043.7735 . 325 . 3)4 .5369.87(25 . 35 . 34 .53C R kN04.77kNRRRCCC41.180 土木工程毕业设计（论文）235 . 35043.775 . 33225 . 3)4 .5369.87(25 . 35 . 34 .53DR kN6 .253段梁点弯矩为零）：EOO(17. 531 . 3301 . 32117. 521 . 31 . 365.118ER27. 805.20727. 8/ 17. 53265.14817. 521 kN520kNRRRDEE6 .773 17. 5321 . 3301

48、 . 32121 . 31 . 365.118ORkN45.30427. 8/)317. 51 . 3(65.14821反力核算：土压力及地面荷载总计： 21)89. 586. 24 .17(388.97ae kN7 .699支点反力： OEDCBRRRRRR kN91.1545（4）嵌固深度计算根据建筑边坡支护技术规程 JGJ120-99，对于均质粘性土，及地下水位以上的粉土或砂类土，嵌固深度可按下式来计算：0hhnh00式中为嵌固深度系数，当取 1.3 时，可根据三轴试验，（当有可靠经0nk验时，可采取直接剪切试验）确定土层固结不排水（快）剪内摩擦角及k粘聚力系数查表 A.0.2；粘聚力系

49、数可按本规程 A.0.3（确)hck边坡开挖支护设计24定。根据枣园站个土层物力、力学建议值，取定取，07. 006. 0查表 A.2.0 得5 .22k36. 00n可得嵌固深度：mhnh264. 64 .1736. 0004.34.3 地下连续墙的配筋计算地下连续墙的配筋计算4.3.14.3.1 纵筋配置纵筋配置 根据简明深边坡设计施工手册及地下连续墙设计与施工，用于边坡支护连续墙厚度一般为，故初拟连续墙厚度mm800600 ；以为单元长度进行配筋。同时本边坡支护墙体作为mmb800mm1000永久性支护结构，所以保护层厚度（深边坡工程设计施工手册表11.3-2），采用混凝土（大于），边坡

50、安全等级为一mmas7035C20C级，主筋采用 HRB335（II 级），其安全等级系数。1 . 10 背土侧： max025. 1MM设计05.2071 . 125. 1mkN 625.284查表得：，2/7 .16mmNfc0 . 11mml1000mmb800，335HRB2/300mmNfy558. 0b%24. 0min有效高度： sbh0 70800 mm730土木工程毕业设计（论文）25 2010lhfMc设计 2673010007 .160 . 110625.2841 . 1 035. 0查表 17混凝土结构上册：201P 558. 0025. 0b所以： ycsflhfA0

51、1 300035. 073010007 .160 . 1 228.1422mm 0lhAs 730100028.1422 %24. 0%19. 0min所以 22593%24. 07301000mmAs选配筋：15025)3272A2mms（迎土侧： max025. 1MM设计 1 .1321 . 125. 1 mkN 6 .181 2010lhfMc设计边坡开挖支护设计26 2673010007 .160 . 1106 .1811 . 1 020. 0查表 17混凝土结构上册，得201P558. 0023. 0b ycsflhfA01 300020. 073010007 .160 . 1 7

52、3.812 0lhAs 730100073.812 %24. 0%11. 0min所以 %24. 07301000sA 22593mm选配筋：15025)3272A2mms（土木工程毕业设计（论文）27图 4.9 单元槽段配筋4.3.24.3.2 水平筋配置水平筋配置按构造配筋： 水平筋筋最小率要求：当%1 . 030027. 124. 024. 0ytyfff时，间距采用，则mmh800mms2002565mmAsv 故选择的水平配筋。 20012 拉结钢筋：当跨度为 4 到 6 米时，拉结筋直径不小于 6mm。故拉结筋选1006配筋图见图 02.选筋类型级别钢筋实配计算面积 实配值(mm2

53、/m)边坡内侧纵筋HRB335D2515032722593边坡外侧纵筋HRB335D2515032722593水平筋HRB335D12200565拉结筋HPB235d6100283边坡开挖支护设计28第五章第五章 边坡稳定性分析边坡稳定性分析在边坡开挖时，由于坑内土体挖出后，使地基的应力场和形变场发生变化，可能导致边坡的失稳。例如边坡整体或局部滑坡，边坡底隆起及管涌等，从而引发工程事故。所以在进行边坡支护设计时，需要验算边坡稳定性，必要时应该采取适当的加强防范措施，使边坡的稳定性具有一定的安全度。保证边坡开挖整个过程安全。边坡的稳定性验算主要是指对支护结构进行抗倾覆，抗滑移，及各种内力计算外，

54、还应进行边坡底隆起，抗渗流稳定性，管涌等各种稳定性验算。边坡稳定性分析的目的在于边坡侧壁支护结构在给定条件设计出合理的嵌固深度或验算已拟定支护结构的设计是否稳定和合理。5.15.1 边坡的整体稳定性验算边坡的整体稳定性验算采用圆弧滑动法验算支护结构和地基的整体稳定抗滑动稳定性，应该注意支护结构一般有内支撑或外土锚拉结构，墙面垂直的特点。不同于边坡稳定验算的圆弧滑动，滑动面的圆心一般在挡土上方，边坡内侧附近。通过试算稳定最危险的滑动面和最小安全系数。考虑支撑作用时，通常不会发生整体稳定破坏，因此对支护结构，当设置多道支撑时可不做边坡的整体稳定性验算。5.25.2 边坡的抗隆起稳定验算边坡的抗隆起

55、稳定验算采用同时考虑值的抗隆起法，以求得地下墙的入土深度。（边坡, c工程手册 P130）基本假定：将墙底面作为求极限承载力的基准面，滑移线形状见计算简图，参照 Prandtl 的地基承载力公式。不考虑边坡尺寸的影响。计算分析简图：土木工程毕业设计（论文）29HDBABDq 5.1 计算分析简图 qDHcNDNKc)(1q2式中： 墙体入土深度（m）；D 边坡开挖深度（m）；H墙体外侧及坑底土体重度（kN/）；21,3m 底面超载（kN/）；q3m地基承载力的系数。qcNN ,用 Prandtl 公式，分别为：qcNN , tgNNetgNqctgq) 1()245(02边坡开挖支护设计30用

56、本法验算抗隆起安全系数时，要求，注：安全系数取自20. 110. 1sK建筑边坡工程技术规范YB 9258-97(冶金部)。计算过程： mH4 .17mD9 .11kPaC4 .3301 .24 01 .2402)21 .2445(tgqetgN 61. 9 01 .241tgNNqc 25.19用本法验算抗隆起安全系数时，由于图 5.1 中 AB 面上的抗剪强度抵抗隆起作用，假定墙体外侧及坑底土体重。kPa3021解得 2 . 11 . 148. 4K满足要求。实践证明，本法基本上可适用于各类土质条件。5.35.3 边坡的抗渗流稳定性验算边坡的抗渗流稳定性验算由于本工程勘察期间测得地下水水位

57、埋深为 24.7026.80m，地下水位高程为 366.91369.00m。拟建车站边坡深度在 18m 以内，故可以不进行抗渗流验算。土木工程毕业设计（论文）31第六章第六章 支撑设计支撑设计6.16.1 方案比较方案比较 在深边坡支护结构中，常用的支护系统按材料可以分为钢管支撑，型钢支撑，钢筋混凝土支撑以及钢筋混凝土钢管混合支撑等。其中，钢筋混凝土支撑，结构整体性好，刚度好，变形小，安全可靠，但施工制作时间长于钢支撑，拆除工作繁重，材料回收率低；钢支撑，便于安装和拆除，材料的消耗量小，并且可以施加预紧力，合理控制边坡变形，同时，钢支撑的架设速度快，节约时间，可以很有效的提高施工效率，另外，钢

58、支撑的回收率高，能减少大量浪费。从长远利益及能源角度考虑，现今建筑行业积极推广钢支撑的运用。本边坡在主干道侧，边坡工程对环境及变形沉降都有较高要求，同时考虑经济效益的要求，本工程拟采用钢管支撑（见图 03)。6.26.2 围檩设计围檩设计（1）计算围檩初拟采用 H 型钢，由于八字撑与支撑及围檩连接的整体性不易做好，故围檩的计算跨度取相邻支撑与八字撑间距的平均值：4l围檩最大弯矩：82RlM 86 .7730 . 42 kPa2 .1547围檩最大剪力：边坡开挖支护设计32 2RlQ 246 .773 kN2 .1547初拟选用，345)(171230060021QHttBA型钢ABt2t1 图

59、 1.1 工字钢其相关参数查表：钢结构P323 表 1.1表 1.1 工字钢参数表xy单位重量)/(mkg310截面面积)(2cm1 .395回转半径)(cm82.3941. 6截面惯性矩)(4m4106 .624103 .16截面模量)(3cm125281084（2）验算钢，查钢结构P322 附表 1.1 有：345Q土木工程毕业设计（论文）33强度设计值：抗弯，压，拉 ： 33/10295mkN抗剪： 33/10170mkN bIyhbhHBQx2)4(8)(222 kPakPa33101701052.74 xyIM kPakPa3102950 .247满足6.36.3 支撑设计支撑设计本

60、边坡按照国内通常做法，采用钢管，同时根据建筑边坡技术600设计规范YB9258-97 对支撑的相关规定，合理布置支撑，如总图 1，平面支撑规范跨度为 5-6m，竖向距离不超过 5m，本站根据实际工程情况，横向跨度最小取值 4.5m，最大 6m；竖向设 4 层支撑，竖向深度分别为1m、4m、10.5m、及 13.8m，至上而下距离有所减小，已适应侧向土体压力的增大和边坡实际情况。其计算跨度为安全起见，取较长的为准，即取，钢管壁厚，m5 .19L 600mm1221. 0L边坡开挖支护设计34756 .4721. 05 .19 867. 04)(212ddA202249. 0m每根支撑的最大轴力为

61、（支撑的水平距离为 4m）：LNNmax 46 .773 kN4 .3094则：钢管支撑的应力：AN 867. 002249. 04 .3094 3310170101 .158满足稳定系数（一般为 0.60.9 之间，此处取 0.742）支撑的最大轴力： 31017002249. 0867. 0N 根/3314kN土木工程毕业设计（论文）35第七章第七章 边坡变形估算及控制边坡变形估算及控制7.17.1 概述概述深边坡开挖不仅要保证边坡自身的安全与稳定，而且要有效控制边坡周围地层位移，保证周围环境。本边坡周围交通繁忙，且地质条件较差，故需对边坡变形做严格控制，即作好变形估算及变形控制。7.27

62、.2 边坡的变形估算边坡的变形估算边坡的开挖深度为 17.4 。m7.2.17.2.1 水平位移估算水平位移估算 DBLH102 8 . 08 . 09 .1110604 .172 mm65.152；基坑开挖深度H；连续墙厚度B；挡土墙入土深度D；分段开挖的坑底长度L8 . 0续墙取位移经验系数，地下连7.2.27.2.2 边坡隆起估算边坡隆起估算根据实际情况，采用同济大学提出的模拟试验经验公式：边坡开挖支护设计36 54. 004. 05 . 03 . 55 .12167. 017.29tgcHDH PHH地下连续墙设计施工与应用 边坡隆起量；H边坡开挖深度；P边坡底面超载；土的粘聚力、内摩

63、擦角、容重；, cD连续墙入土深度。54. 186. 01 .183 . 521. 15 .12181 .18167. 017.29mm43.617.2.37.2.3 地表沉降估算地表沉降估算 HK110修正系数，对于连续强，属板桩支护，取 1.0 ；1K1KH边坡开挖深度； 底层的沉降量与边坡开挖深度之比%，黄土地区取 1.0地下连续墙设计施工与应用mm1744 .170 . 10 . 110依据地铁规范和结合枣园站周边环境的实际情况，地表沉降满足要求。土木工程毕业设计（论文）37第八章第八章 施工组织设计施工组织设计8.18.1 施工场地的布置施工场地的布置结合枣园站场地和周边环境的实际情

64、况，为保证施工的文明和效率，对施工队伍和机械进入场地前的各项准备工作做出合理的安排： 1、场地的生活和办公用房区域与施工区有严格的界限，保证生活和施工互不影响，2、场地内的交通道路作合理的规划，确保施工机械的畅通以及工作人员的安全；3、施工必须建设布局与施工的合理性，保证施工的便捷；4、根据现场施工进展情况，督促、检查总平面布置执行情况和因工序变化而对总平面进行的调整工作，合理解决平面和空间的安排，确保工程顺序、均衡地施工5、由于枣园站占道施工，故场地周边的围挡设施要有明显颜色警戒。 具体场地平面布置见附图 01。8.28.2 地下连续墙的施工地下连续墙的施工8.2.18.2.1 导墙施工导墙

65、施工导墙起到了挡土，测量基准，承重物支撑，存蓄泥浆等其他一系列作用。A、导墙测量放样（1）根据设计图纸提供的坐标计算出地下连续墙中心线角点坐标，用全站仪实地放出地下连续墙角点，放样误差5 mm，并作好护桩。（2）为确保后期边坡结构的净空符合要求，导墙中心轴线应外放 a,边坡开挖支护设计38即结构总体扩大 2a。B、导墙形式的确定导墙采用“”型现浇钢筋砼，导墙的净距按照设计要求大于地下连续墙的设计宽度 50mm。标准导墙的断面图如下：C、导墙沟槽开挖（1）导墙分段施工，分段长度根据模板长度和规范要求，一般控制在 2030m，深度宜为 1.22.0m，并使墙址落在原状土上。 （2）导墙沟槽开挖采用

66、反铲挖掘机开挖，侧面人工进行修直，坍方或开挖过宽的地方做 240 砖墙外模。（3）为及时排除坑底积水，在坑底中央设置一排水沟，在一定距离设置集水坑，用抽水泵外排。（4）在开挖导墙时，若有废弃管线等障碍物进行清除，并严密封堵废弃管线断口，防止其成为泥浆泄漏通道，导墙要座于原状土上。土木工程毕业设计（论文）39 （5）导墙沟槽开挖结束，将中轴线引入沟槽底部，控制模板施工。D、导墙钢筋施工导墙钢筋按设计图纸施工，搭接接头长度不小于 45d，连接区段内接头面积百分率不大于 25。单面搭接焊不小于 10d，连接区段内接头面积百分率不大于 50(导墙结构图见图 04)。E、导墙模板施工模板按地连墙中轴线支立，左右偏差不大于 5，各道支撑牢固，模板表面平整，接缝严密，不得有缝隙、错台现象。F、导墙混凝土浇注导墙混凝土必须符合设计要求，灌注时两侧均匀布料，50振捣一次，以表面泛浆，混凝土面不下沉为准。每次打灰留试件一组。G、导墙的施工允许偏差（1）内墙面与地下连续墙纵轴平行度为10mm（2）内外导墙间距为10mm（3）导墙内墙面垂直度为 5（4）导墙内墙面平整度为 3mm（5）导墙顶面平整度为 5mm