锚杆的锚固长度设计计算

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1、锚杆（索）1锚杆（索）的作用机理立柱在荷载的作用下，有绕着基地转动的趋势，此时可以利用灌浆锚杆（索）的抗拔 作用力来进行抵抗。灌浆锚杆（索）指用水泥砂浆（或水泥浆、化学浆液等）将一组钢拉杆（粗 钢筋或钢丝束、钢轨、小钢筋笼等）锚固在伸向地层内部的钻孔中，并承受拉力的柱状锚 固体。它的中心受拉部分是拉杆。其受拉杆件有粗钢筋，高强钢丝束，和钢绞线等三种 不同类型。而且施工工艺有简易灌浆、预压灌浆以及化学灌浆。锚固的形式应根据锚固 段所处的岩土层类型、工程特征、锚杆（索）承载力大小、锚杆（索）材料和长度、施工 工艺等条件，按表1-1进行具体选择。同时，为了更好地对锚杆（索）进行设计，以下将对锚杆（索

2、）的抗拔作用力机理进行介 绍。锚杆（索）的抗拔作用力又称锚杆（索）的锚固力，是指锚杆（索）的锚固体与岩土 体紧密结合后抵抗外力的能力，或称抗拔力，它除了跟锚固体与孔壁的粘结力、摩擦 角、挤压力等因素有关外，还与地层岩土的结构、强度、应力状态和含水情况以及锚固 体的强度、外形、补偿能力和耐腐蚀能力有关。许多资料表明，锚杆（索）孔壁周边的抗剪强度由于地层土质不同，埋深不同以及灌 桨方法不同而有很大的变化和差异。对于锚杆（索）抗拔的作用机理可从其受力状态进行 分析，由图1-1表示一个灌浆锚杆（索）中的砂浆锚固段，如将锚固段的砂浆作为自由体， 其作用力受力机理为：锚杆选型表1-1当锚固段受力时，拉力T

3、。首先通过钢拉杆周边的握固力（u）传递到砂浆中，然后再通 过锚固段钻孔周边的地层摩阻力（T传递到锚固的地层中。因此，钢拉杆如受到拉力作用， 除了钢筋本身需要有足够的截面积（A）承受拉力外，锚杆（索）的抗拔作用还必须同时满足 以下三个条件： 锚固段的砂浆对于钢拉杆的握固力需能承受极限拉力； 锚固段地层对于砂浆的摩擦力需能承受极限拉力； 锚固土体在最不利的条件下仍能保持整体稳定性。以上第、个条件是影响灌浆锚杆（索）抗拔力的主要因素。图1-1灌浆锚杆（索）锚固段的受力状态2锚杆（索）的设计计算锚杆（索）的设计原则（1）锚杆（索）设计前应进行充分调查，综合分析其安全性、经济性与可操作性，避免其 对路堤

4、周围构筑物和埋设物产生不利影响。（2）设计锚杆（索）时应考虑竣工后荷载作用对路堤的影响，要保证它们在载荷作用下不 产生有害变形。（3）设计锚杆（索）时，应对各种设计条件和参数进行充分的计算和试验来确定，只有少 数有成熟的试验资料及工程经验的可以借用。锚杆（索）的设计要素：锚杆（索）的设计要素包括：锚杆（索）长度、锚固长度、相邻结构物的影响、锚杆 （索）的倾角和锚固体设置间距、锚杆（索）的抗拔力计算等等。这些都是通过计算和试 验得来的。进行锚杆（索）设计时，选择的材料必须进行材性试验，锚杆（索）施工完毕后必须 对锚杆（索）进行抗拔试验，验证锚杆（索）是否达到设计承载力的要求。锚杆（索）型 式选择

5、应根据锚固段所处的地层类型、工程特征、锚杆（索）承载力的大小、锚杆（索） 材料、长度、施工工艺等条件综合考虑进行选择。表2-1给出了土层、岩层中的预应力和非预应力常用锚杆（索）类型的有关参数。表2-1常用锚杆（索）型式锚杆（ 索） 类 别锚筋选料承载力（kN）锚杆长度应力状态浆式 注方锚固体形式适用条件土层 锚 杆筋m) 钢n级 /V45010m预应力压力灌浆二次高压灌浆连续球型、扩孔型土层锚固性较差；边坡允许变形值较 小。钢绞线600160010m预应力同上同上同上岩层 锚 杆筋m) 钢n级/V45010m预应力常压灌浆压力灌浆圆柱型边坡稳定性较差钢绞线600200010m预应力常压灌浆压力

6、灌浆圆柱型同上2.1锚杆（索）锚筋的截面设计假设锚杆（索）轴向设计荷载为N，则可由下式初步计算出锚杆（索）要达到设计荷载N所需的锚筋截面：式中,Ag为由N计算出的锚筋截面；k为安全系数，对于临时锚杆（索）取1.61.8对 于永久性锚杆（索）取2.22.4;彳亦为锚筋（钢丝、钢绞线、钢筋）抗拉强度设计值。（2）锚筋的选用：根据锚筋截面计算值Ag，对锚杆（索）进行锚筋的配置，要求实际的锚筋配置截面 Ag -Ag。配筋的选材应根据锚固工程的作用、锚杆（索）承载力、锚杆（索）的长度、 数量以及现场提供的施加应力和锁定设备等因数综合考虑。对于采用棒式锚杆（索），都采用钢筋做锚筋。如果是普通非预应力锚杆（

7、索），由于 设计轴向力一般小于450kN,长度最长不超过20米，因此锚筋一般选用普通级热轧 钢筋；如果是预应力锚杆（索）可选用级冷拉热轧钢筋或其他等级的高强精轧螺纹 钢筋。钢筋的直径一般选用2232。对于长度较长、锚固力较大的预应力锚杆（索）应优先选用钢绞线、高强钢丝，这样 不但可以降低锚杆（索）的用钢量，最大限度地减少钻孔和施加预应力的工作量，而且可 以减少预应力的损失。因为钢绞线的屈服应力一般是普通钢筋的近7倍，如果假定钢材的弹性模量相同（1.9X 105Mpa），它们达到屈服点的延伸率钢绞线是钢筋的7倍，反过来讲，在同等地层徐变量的条件下，采用钢绞线的锚杆（索）的预应力损失仅为普通钢筋的

8、1/7。在选用钢绞线时应当符合国标（GB/T5223-95、GB/T5224-95）要求，7丝标准型钢绞线参 数如表2-3所示。除此之外，也可选用美国标准（ASTM A416-90a、英国标准（BS5896:80、 日本标准（JIS G3536-88的钢绞线，表2-4所示为ASTM A416-90a 7丝标准型钢绞线（270 级）参数。为了便于选用，表 2-5给出了按国标计算的出的不同锚杆（索）设计拉力值所 需的钢绞线根数。表2-3国标7丝标准型钢绞线参数表公称公称每1000m强度破坏屈服伸长70液断荷直径面积理论重级别荷载荷载率载(mnn)(N/mml(kN)(kN)（mr）i量(kg)(%

9、)1000h低松弛(%)9.5054.8432186010286.63.52.511.1074.258018601381173.525.12.70:98.77741860184r 1563.52.5 15.20139.0110118602592203.52.5表2-4 ASTM A416-90a 7丝标准型钢绞线参数表公称公称每1000m强度破坏屈服伸长70%破断荷直径面积理论重级别荷载荷载率载(mrh(mni)量(kg)(N/mn2 )(kN)(kN)(%)1000h低松弛(%)9.5354.844321860102.3r 92.13.52.511.1174.195821860137.912

10、4.13.525.12.7098.717751860183.7165.33.52.515.24140.0011021860260.7234.63.52.5表2-5锚杆（索）设计轴向力与钢绞线使用根数对照表锚杆（索）设计轴向力（kN）250 300 350 400 450 500 550 600 650 700 750 800 850 900950 100074钢绞 线 （根）临时性3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10永久性4 4 5 5 6 7 7 8 9 9 10 10 11 1213 137旳钢绞 线 （根）临时性2 2 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6

11、 6 77 7永久性3 3 4 4 4 5 5 6 6 7 7 7 8 89 92.2锚杆（索）受力分析的理论解锚杆（索）深入岩石中，其端部承受拉拔力，假设水泥浆材与岩体为性质相同的弹性材料，锚杆（索）所作用的岩体可视为半空间，深度z处作用一集中力，如图2-1所示，在任 意点C（x,y,z）处的垂直位移分量W可由Mindlin位移解确定：Q(1 u)8二 E(1 - u)(1)3 -4u * 8(1 -u)2 - (3 - 4u) * (z- h)2 1尺R2R；丄(3 -4u)(z + h)2 - 2hz 丄 6hz(z + h)2R23Rf一图2-1 Mindlin解的计算简图式中:E,卩

12、分别为岩体的弹性模量和泊松比在孔口处,x=y=z=0,则式 可简化为Q(1 U) (一3 血)2兀hE假设埋入岩体中的 锚杆（索）为半无限长，锚杆（索）、水泥浆体与岩体之间处于弹性状 态,满足变形协调条件，则孔口处,岩体的位移与锚杆（索）体的总伸长量相等，从而可以建立以下方程:dz zoa.(-0z亠dzdz ) dz(3)通过简化，式（3）可化为二阶变系数齐次常微分方程(4)az 2a = 0式,（4）中:r为锚杆（索）体半径Ec为锚杆（索）体的弹性模量,A为锚杆（索）体的截面积,G为岩体的剪切模量t为锚植索）所受的剪应力式（4）通过变换，并利用边界条件zx T0最后，可得锚杆（索）所受的剪

13、应力沿杆体分布为亞占22二 r(5)式中：k二1 - E 1 (1 + u )(3- 2u )r 2 E c .,P为锚杆（索）受的拉拔力对式（5）进行积分，可得锚杆（索）轴力沿锚杆（索）杆体分布为-1 kz 2CT0PeEcA(6)2.3锚杆（索）的锚固长度计算及影响因素预应力锚杆（索）有效锚固长度的确定由式、（6）可得锚杆（索）体剪应力及轴向应力分布示意图，如图2-2、2-3所示, 从图中可以看出，从锚固段始端零点至曲线拐点（t =0, c =0）的锚杆（索）体长度范围 内承担了绝大部分的剪应力和轴向应力，可将该段长度称为 锚杆（索）体的有效锚固长度。图2-2锚杆（索）剪应力分布曲线示意图

14、图2-3锚杆（索）轴向应力分布曲线示意图ff=0,代入式（5）得la3Ec(1u)(3 - 2u)r 23Ec（32小2（ 7）2G式中la为有效锚固长度在有效锚固长度以外的锚杆（索）体承受的剪力为dxPkze2 二 rkz2(8)将式（7）代入式（8）得iae2(9)该段剪力与锚杆（索）体承受的总剪力的比值 也就是说，假定锚固长度为无穷大时，有效锚固长度的锚杆（索）体承担的剪力占总剪力的77.7%。可见，有效锚固长度的锚杆（索）体承担了绝大部分剪力。由公式（5）可知,有效锚 固长度与锚杆（索）的极限拉拔力而只与 锚杆（索）体的弹性模量、岩体的弹性模量、泊 松比以及锚杆（索）体直径等参数有关。

15、（1）锚杆（索）与岩体的弹性模量的比值 Ec/E锚杆（索）与岩体的弹模之比越小，即岩体越硬，锚杆（索）所受的剪应力峰值越大， 剪应力、轴向应力分布范围越小，应力集中程度越大，则锚杆（索）的有效锚固长度就越小。Ec/E比值越大，即岩体越软，锚杆（索）所受的剪应力峰值越小，剪应力、轴向应力的分布 范围越大、越均匀，则锚杆（索）的有效锚固长度也就越大，因此，从某种意义上说，用预应 力锚杆（索）加固软岩的效果比加固硬岩的效果更好。（2）锚杆（索）体直径从公式上可以看出，锚杆（索）的有效锚固长度与锚杆（索）体直径成正比，经分析可知,锚杆（索）体随其直径的减小，其剪应力峰值迅速增大，剪应力分布范围越小、越

16、集中 则有效锚杆（索）长度就越小，锚杆（索）体直径越大，其所受的剪应力峰值越小，剪应力 分布范围越大、越均匀，则有效锚固长度就越大。因此，在工程应用中，锚杆（索）体直径 存在一个最优值。（3）水泥浆体的水灰比低水灰比砂浆的单轴抗压强度和弹性模量都较高，抗径向开裂的能力较强，在锚杆（索） 拉拔力作用下，其剪应力、轴向应力峰值较高，分布范围较小，则锚杆（索）的有效锚固长 度较小。此外,注浆压力、岩体的松弛深度范围、反复张拉荷载作用7等因素都对有效锚固长度有明显的影响。2.4锚杆（索）的抗拔力计算锚杆（索）的极限拉拔力取决于 锚杆（索）锚固体的破坏形式。锚杆（索）锚固 体的破坏形式有三种，在锚杆（索

17、）张拉过程中，锚杆（索）突出的肋挤压肋间水泥浆材， 肋的斜向挤压力产生楔的作用，其径向分力使外围浆材环向受拉。当围岩径向刚度较小，水泥浆材强度较低时，环向拉应力达到浆材的抗拉强度时，开始产生径向裂缝，从而造成径 向压应力降低，摩阻力也随之降低，锚杆（索）体被拔出，破坏面为水泥浆体，破坏的主要原 因是径向开裂，破裂面平行于锚杆（索）轴线。这是第一种破坏形式，如图2-4.a所示。当 围岩径向刚度较大，且水泥浆材强度也较高时，径向开裂被抑制，摩檫阻力进一步提高，当 拉拔力增大时，破坏主要出现在浆材与岩石交界面，甚至于岩体中，破坏的主要原因是水平 剪切,破裂面沿最大剪应力作用面。这是第二种破坏形式。如

18、图2-4.b所示。Macdonald（1963）认为浅埋锚杆（索）破裂面为抛物线型,且破裂面在地表处与水平面成 （45 - /2）夹角,茜平一等人（1992）也证实,在地表处,无论砂土还是粘质砂土 ,破裂面在 地表处的水平夹角接近（45 - /2）。多数情况下，锚杆（索）体的破坏是以上两种形式的 叠加，即既有浆材径向劈裂，又有浆材的水平剪切。如图2-4.C所示图2-4三种破坏形式的破裂面示意图第一种破坏（浆材和接触面强度小于岩石强度情况）的极限抗拔承载力在这种情况下，由于浆材环向抗拉强度较低，已部分径向开裂，裂缝的存在引起浆材内 的应力重分布。在开裂区，环向应力为零。而在浆材的未开裂区由于应力

19、重分布导致应力 增加,文献把整个砂浆柱体分为开裂区和未开裂区，分别按完全开裂状态和弹性状态的有关公式处理。在开裂区，得到开裂/未开裂界面的环向应力（7 B表示的锚杆（索）/浆材界面在裂缝扩展处的压应力 P1CP1 cp式中rc开裂区半径riri(10)在裂缝开始发生不稳定扩展时的裂缝长度和相应的界面压应力由式（10）的最大值确定，可得rc = r25 - 2 = 0.486 r2(ii)采用最大拉应力准则，c=0（TgTg为浆材抗拉强度 将式（11代入式（10）,可得P1 = 0 . 3 Tg r 2 / r 1（ 12）锚杆（索）极限抗拔力发生在裂缝不稳定扩展的峰值点，因此锚杆（索）极限抗拔

20、力可表 示为：Pmt 二 tanP Dl（ 13）式中冷为浆材的内摩擦角；D为锚孔直径。第二种破坏（浆材和接触面强度大于岩石强度情况下）的极限抗拔承载力这种破坏发生在锚固长度较小的情况。由于径向约束较大，径向开裂被抑制，剪切应力进一步增大，随着荷载的增加，沿最大剪应力作用面方向形成一锥形破裂面，当荷载继续增 加时，锥形破裂面随锚杆（索）一起滑移，最终锥形破裂面从岩体中拔出，丧失承载力。此破坏机理为岩石在复合应力状态下的剪切破坏，其极限承载力可由静力平衡条件及Mohr-Coulomb条件推导出：Pult =cos 45式中:c为浆材的粘聚强度243第三种破坏的极限抗拔承载力这种破坏是以上两种破坏

21、的结合兀 12cQtg ：452tg 45 -2 2 一tg J（14），则极限抗拔承载力亦为前两种极限承载力的叠加(1 - x)2cDtg 45 -Pt 二 tan R 二 Dx-cos 45叮0tg _45tg将上式对x求导数，即dPultdx=O,从而可得锚杆（索）对应的最小拉拔力。3锚杆（索）的构造设计3.1锚杆（索）的主要结构具体细件锚杆（索）的主要结构包括：锚头、自由段、锚固段和锚杆（索）配件包括台座、锚具、承压扳、支挡结构、钻孔、自由隔离层、钢筋、注浆体、自由段、 锚固段等。工程上常按如下方法归类：（1）按应用对象划分，有岩石 锚杆（索）、土层锚杆（索）；（2）按是否预先施加应力

22、划分，有预应力 锚杆（索）、非预应力锚杆（索）； 按锚固机理划分，有粘结式 锚杆（索）、摩擦式锚杆（索）、端头锚固式锚杆（索）和混合式锚杆（索）；（4）按锚固体传力方式划分，有压力式 锚杆（索）、拉力式锚杆（索）和剪力式锚杆（索）；（5）按锚固体形态划分，有圆柱型 锚杆（索）、端部扩大型锚杆（索）和连续球型锚杆（索）如下图（图3-1、3-2、3-3）所示图3-1圆柱型锚固体锚杆1锚具；2承压板；3台座；4-支档结构；5 钻孔；6 -二次注浆防腐处理；7 -预应力筋；8圆柱型锚固体；L1 自由长度；L2 锚固段长度图3-2端部扩大头型锚杆1锚具；2 -承压板；3台座；4支档结构；5钻孔；6二次注

23、浆防腐处理；7 预应力筋；8圆柱型锚固体；9-端部扩头体；L1自由长度；L2锚固段长度图3-3连续球体型锚杆1锚具；2 -承压板；3台座；4支档结构；5钻孔；6塑料套管；7止浆密封装置； 8预应力筋；9-注浆套管；10连续球体型锚固体；Lf 自由长度；La锚固段长度端部扩大头型锚杆（索）在锚固段最底端设置扩大头的锚杆（索），它能大大提高锚 杆（索）的承载力，这种锚杆（索）较适用于粘土等软弱土层的情况，它可采用爆破或叶 片切削方法进行施工。连续球型锚杆（索）是利用设于自由段与锚固段交界处的密封袋和 带许多环圈的套管（可以进行高压灌浆，其压力足以破坏具有一定强度5.0MPa的灌浆体），对锚固段进行

24、二次或多次灌浆处理，使锚固段形成一连串球状体，从而提高锚固体与周围 土体之间的锚固强度；这种锚杆（索）一般适用于淤泥、淤泥质粘土等极软土层或对锚固 力有较高要求的土层锚杆（索）。对于高填方路堤由于填筑料较为复杂，适合采用端部扩 大头型和连续球型锚杆（索）3.2锚杆（索）的防腐等级和要求腐蚀环境中永久性锚杆（索）应采用I级双层防护保护构造；腐蚀环境中的临时性锚杆 （索）和非腐蚀环境中的永久性锚杆（索）可采用 II级简单的防腐保护构造。锚杆（索） 的I、II级防护构造应符合表3-1的要求（图3-4、图3-5）。表3-1锚杆I、II级防腐保护要求图3-4锚杆I级防腐构造图3-5锚杆（索）II级防腐构

25、造4.锚杆（索）的施工工艺常见土层锚杆（索）的施工包括以下几个工序：钻孔、安放拉杆、灌注、养护、肋柱 及挡板钢筋绑扎、锚头固定、支模、混凝土浇筑、养护、拆模。对于后期需施加预应力的 锚杆（索），还要根据具体的设计要求安排张拉的准确时间。4.1施工前的准备施工前的准备包括施工前的调查和施工组织设计。施工前调查包括：收集场地岩土报 告，锚杆（索）支护设计方案；分析地下水性质、埋深，预测降水效果及对锚杆（索）施 工的影响；地下障碍物的核实；了解作业限制、环保规则、地方法规；了解施工空间、各 种设备、工程道路情况，了解现场各工种配合要求。施工组织设计，也就是开工前，详细制定施工组织设计，确定施工方法、

26、施工程序、 使用机械设备、工程进度、质量控制和安全管理等事项、内容包括：工程概况：工程名称、 地点、工期要求、工程量、目的；岩土勘察报告中地层、地下水位简介；锚杆（索）设计 简介；施工机械设备，临时设施，施工材料；作业程序，各工种人员配备；施工管理，质 量、进度控制，施工适用的规范、标准；安全、文明施工措施；应支付的工程验收技术资 料。4.2钻孔钻孔前的准备工作包括：首先是钻孔机具的选择必须满足土层锚杆 （索）的钻孔要求, 坚硬粘土和不易塌孔的土层，可以选用地质钻机、螺旋钻机和土锚专用机；饱和粘性土与 易塌孔的土层，宜选用带护壁套管的土锚杆（索）专用钻机。其次钻孔前，还要正确定出 孔位，其水平

27、向误差10 0 mm，垂直向误差5 0 mm，倾角误差值为2.0 ;最后安 放杆体前，湿式钻孔应用水冲洗，直至孔口留出清水为止。钻孔的施工方法有两种，一是清水循环钻进成孔法。这种方法在实际工程中运用最广，软硬土层都能适用，但需要有配套的排水循环系统。有些施工单位为了方便，在现场只设置排水系统，没有设置重复利用水系统装置。在 软黏土成孔时，如果不用跟管钻进，应在钻孔孔口处放入lm-2m的护壁套管，以保证孔口处土层不坍塌。二是螺旋钻孔干作业法。该法适用于无地 下水条件的黏土、粉质黏土、密实性和稳定性都较好的砂土等地层。4.3安放拉体土层锚杆（索）用的拉杆，常用的有粗钢筋、钢丝束和钢绞线，也有采用无

28、缝钢管作 为拉杆的。承载能力要求较小时，多用粗钢筋；承载能力要求较大时，多用钢绞线。女口 果是使用级钢筋作杆体时，组装要求如下：钢筋应平直，除油、除锈；接头采用 焊接，长度为3 0d，但不小于5 0 0 mm，并排钢筋也要采用焊接；杆体轴向间隔 l.0-2.0m设置一个对中支架，注浆管、排气管与杆体绑扎牢固；杆体自由段用 塑料管或塑料布包裹，并在与锚固段连接处用铅丝绑牢固；杆体应按防腐要求进行防腐处理。防腐保护层取决于使用年限及周围介质对 杆体腐蚀的影响程度，一般来说，临时锚杆（索）可简单的采用涂抹黄油作为防腐保护层 或不做，永久性锚杆（索）必须有严格的防腐保护。如果使用钢绞线作杆体时，组装的

29、要求如下：杆体除油、除锈，按设计尺寸下料， 每股长度误差不超过5 0 0 mm ;杆体平直排列，轴向间隔1.0 l.5m设置一个 隔离架，杆体保护层不应小于2 0mm。预应力筋、排气管绑扎牢固、并不得用镀锌材 料；自由段用塑料管包裹，与描固段相交处的管口 应密封，并用铅丝绑紧；按防腐要求作防腐处理。4.4灌浆灌浆是土层锚杆（索）施工过程中重要的工序。灌浆的浆液为水泥砂浆或水泥净浆。首先是材料准备，优先选用4 2 5号普通硅酸盐水泥，标号不得低于3 2 5号；采用坚 硬耐久的中粗砂，细度模数宜大于2.5，含水率控制在5%-7%，含泥量不得大于2%;采用强度较高的碎石或卵石，抗压强度大于5 0MP

30、a，粒径不宜大于15m m;选用符合要求的外加剂；灰砂比为1:1 1:0.5，砂率宜为45%55%，水灰比宜为0 .4 0.5。灌浆的方法分为一次灌浆和二次灌浆。一次灌浆只 用一根注浆管，一般采用3 0mm的胶皮管，一端与压浆泵相连，另一端与拉杆同时送 入钻孔内，距孔底5 0cm即可。在确定钻孔内的浆液是否灌满时，可根据从孔口流出 来的浆液浓度与搅拌的浆液浓度是否相同来判断。对于压力灌浆锚杆（索），待浆液流出 孔口时，将孔口用黏土封堵，严密捣实，再用2MPa 4Mpa的压力进行补灌，稳压 数分钟后再停止。二次灌浆法适用于压力灌浆锚杆（索），要用两根注浆管，其管端距离 锚杆（索）末端5 0cm左

31、右，管端出口需用胶布塞住，以防止土进入管中。4.5张拉与锁定灌注完成后，须养护7d 8d，当砂浆的强度能达到70%80%时，才可以进 行张拉。另外只能对有预应力要求的锚杆（索）才能进行张拉。张拉应力一般为设计锚固 力的 7 5%80%。（1）张拉宜采用“跳张法，即隔二拉一；（2）锚杆（索）正式张拉前，应取设计拉力的1 0%2 0%，对锚杆（索）预张拉1 次-2次，使各部位接触紧密；（3）正式张拉应分级加载，每级加载后维持3 mm，并记录伸长值，直到设计锚固力的8 0% ;最后一级荷载应维持5mi n,并记录伸长值；（4）锚杆（索）预应力没有明显损失时，可锁住锚杆（索）；如果锁定后发现有明显应 力损失，应重新进行张拉。（5）锚杆（索）应采用符合标准和设计要求的锚具。表4-1锚杆张拉时注浆体和混凝土台座搞压强度值（6）锚杆（索）张拉到1.05-1.10Nt时，对岩层、砂性土层保持10min,对粘性土层保持15min, 然后卸荷到锁定荷载设计值进行锁定。锚杆（索）张拉荷载的分级和位移观测时间应遵守 表8的规定。表4-2锚杆张拉荷载分级和位移观测时间