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1、精选优质文档-倾情为你奉上K40+922石河大桥盖梁模板支架计算书 待浇注盖梁传力柱H型钢大梁地面已施工立柱方木加强支架 本支架设计遵守公路桥梁施工技术规范（JTJ041-2000）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（GJl30-2001）的要求，施工组织设计拟采用“墩柱事先预留孔自身承重法，方木配合型钢（40cm20cm）大梁” 支撑盖梁底模，底模板采用组合钢模板，钢模板下采用106方木；因该桥梁盖梁重量不一致，以最大的2号墩盖梁为例。盖梁自重：P1= 26 KN/m3*74 m3 /43.5 (最重的盖梁) = 1924 KN /43.5=44.2Kpa模板体系荷载按规范规定：P2=0
2、.75Kpa； 砼施工倾倒荷载按规范规定：P3=4.0Kpa； 砼施工振捣荷载按规范规定：P4=2.0Kpa； 施工机具人员荷载按规范规定：P5=2.5Kpa。其它可能产生的荷载按规范规定：P5=2.5Kpa。2.1 )、支架强度计算强度的计算的最不利的荷载通常由：模板、支架自重；新浇筑砼、钢筋砼或其他圬工结构物的重力；施工人员和施工材料，机具行走运输堆放的荷载；振捣砼时产生的荷载；其它可能产生的荷载，如风荷载、雪荷载、冬季保温设施荷载等。将上述荷载按不同的分项系数予以组合。当结构重力产生的效应与可变荷载产生的效应同号时，恒载分项系数为1.2，基本可变荷载为1.4。即： Sd(rgG;rqQ)
3、=1.2SG+1.4SQ 式中：SQ：基本可变荷载产生的力学效应； SG：永久荷载中结构重力产生的效应； Sd：荷载效应函数； rq：基本可变荷载的安全系数； rg：永久荷载结构重力的安全系数； 强度满足的条件为：Sd(rgG;rqQ)rbRd 式中rb：结构工作条件系数；Rd：结构抗力系数； 对于钢柱(传力柱)支架为=N/Anf 式中N：轴心压力设计值（N）；An：钢柱(传力柱)净截面积2； f：钢柱(传力柱)抗压强度设计值 值得说明的是上式中用=N/An，而不用=N/An+M/W中隐含的一个条件，钢柱(传力柱)的偏心力矩在计算中可以忽略不计。计算过程：P1=44.2Kpa；G=(44.2+
4、0.75)0.20.15*4*2=10.79kNQ=(4.0+2.0+2.5)0.20.15*4*2=2.04kN1.2SG+1.4SQ=1.210.79+1.42.04=15.80kN已知钢柱(传力柱)904*2：A=282.62=N/An=15.81000/282.6=55.91 (N/2)f=8550(N/2)强度符合要求。2.2)、刚度验算刚度的计算荷载通常由：模板、支架和拱架自重；新浇筑砼、钢筋砼重力；其他可能产生的荷载如风荷载、雪荷载、冬季保温措施产生的荷载等。按照不同的分项系数予以组合。应注意遵循vv（式中v模板的挠度，v模板允许的挠度），对结构表面外露的模板，v为模板构件计算跨
5、度的1/400。荷载为均布荷载时v=5ql4/(384EI)，式中: q：荷载的强度；l：模板构件的计算跨径；E：模板构件模板的弹性模量；I：模板构件的掼性矩。 计算过程：E=1.0104N/2I=5.0 1064q=(44.2+0.75)1.2=53.94Kpa由于在两型钢横梁范围内，106方木并不是全部布满，中间留有空隙。在柱与柱之间(最大柱净距为6.3m)拟布置1纵排106方木，下部用加强支架支撑则： 2.2.1)、横梁挠度验算q1=53. 946.3/3=113.27Kpa,则：V=5ql4/(384EI)=553.946.34104/(384*1.01045.0106)=2. 263
6、00/400=15.8挠度符合要求。2.2.2)、连续梁力学分析1、根据结构受力特征建立等效力学模型如图所示（图中所标尺寸单位：）：2、力学模型结构分析： 根据结构力学分析，此机构为含悬臂结构的超静定连续梁,超静定次数为4，结构弯矩图为连续梁和悬臂梁的叠加。变更前原来4跨为对称结构，而变更后此结构机理为非对称结构，不能采用对称结构计算。（1）.两端悬臂结构部分，其内力可按静力平衡条件求解： A1部分悬臂结构内力计算：MA1=-1/2ql2=-1/269.691.851.85=-119.26KNm QA1= -ql=69.691.85=-128.93 KN6B部分悬臂结构内力计算：M6B=-1/
7、2ql2=-1/269.691.5281.528=-80.51KNm Q6B= ql=69.691.528=105.93 KN（2）.去掉两端悬臂结构后，其结构体系受力如图所示（图中所标尺寸单位：）：（3）、上述结构为超静定结构，根据结构力学可知，解答超静定结构有力法、位移法、力矩分配法、矩阵位移法等，至于采用哪种方法解答要根据个人的计算习惯和结构的特性而选择，对于此结构采用矩阵位移法用计算机程序计算较为简单，但考虑到工地没有结构力学程序，故采用力矩分配法手工计算，但过程较为繁琐。3. 采用力矩分配法对结构计算（图中所标尺寸单位：）1.） 去掉两端悬挑结构进行荷载等效后，在节点2、节点3、节点
8、4、节点5处分别加上附加约束，如上图所示。2.）假设横梁的结构刚度为EI, 求出个结点的分配系数： U21 = 3EI/4（3EI/4+4EI/7.35）=0.581U23 = 4EI/7.35（3EI/4+4EI/7.35）=0.419 检验：0.581+0.419=1 系数正确。U32 = 4EI/7.35（4EI/7.35+4EI/7.35）=0.5U34 = 4EI/7.35（4EI/7.35+4EI/7.35）=0.5 检验：0.5+0.5=1 系数正确。U43 = 4EI/7.35（4EI/7.35+4EI/7.35）=0.5U45 = 4EI/7.35（4EI/7.35+4EI/
9、7.35）=0.5 检验：0.5+0.5=1 系数正确。U54 = 4EI/7.35（3EI/4+4EI/7.35）=0.419 U45 = 3EI/4（3EI/4+4EI/7.35）=0.581 检验：0.581+0.419=1 系数正确。3.）分别求出节点1、节点2、节点3、节点4、节点5、节点6处的固端力矩： M12 = -1/2ql2=-1/269.691.851.85=-119.26KNm M21 = -1/8 ql2 + 1/4ql2=-1/869.6944+1/469.691.851.85=-79.75KNm M23 = -1/12 ql2=- 1/1269.697.357.35
10、=-313.74 KNm M32 = 1/12 ql2=-1/1269.697.357.35=313.74 KNmM34 = -1/12 ql2=- 1/1269.697.357.35=-313.74 KNmM43= 1/12 ql2=-1/1269.697.357.35=313.74 KNmM45 = -1/12 ql2=- 1/1269.697.357.35=-313.74 KNm M54= 1/12 ql2=-1/1269.697.357.35=313.74 KNmM56 = -1/8 ql2 + 1/4ql2=-1/869.6944+1/469.691.5281.528=-99.13K
11、NmM65 = -1/2ql2=-1/269.691.5281.528=-80.51KNm4.）进行力矩分配计算：结点 2结点 3结点 4结点 5分配系数0.5810.4190.50.50.50.50.4190.581固端力矩-119.26-79.75-313.74313.74-313.74313.74-313.74313.74-99.13-80.51同时放松结点2，4228.62164.8782.44同时放松结点3，5-20.61-41.22-41.22-20.61-44.96-89.92-124.69同时放松结点2，411.978.644.3216.3932.7932.7916.39同时放
12、松结点3，5-5.18-10.36-10.36-5.18-3.44-6.87-9.52同时放松结点2，43.002.171.092.154.314.312.15同时放松结点3，5-0.81-1.62-1.62-0.81-0.45-0.90-1.25同时放松结点2，40.480.340.170.310.620.620.31同时放松结点3，5-0.12-0.24-0.24-0.12-0.07-0.13-0.18同时放松结点2，40.070.050.030.050.100.100.05同时放松结点3，5-0.02-0.04-0.04-0.02-0.01-0.02-0.03同时放松结点2，40.010.010.000.010.020.020.01同时放松结点3，50.00-0.01-0.010.000.000.00-0.01杆端力矩-119.26164.40-164.40348.32-348.31324.83-324.83234.81-234.80-80.51注：结点3和结点5最终杆端弯矩只有微小误差为0.01，满足结点平衡条件。5.）最终弯矩图如图所示（图中所标尺寸单位：）：专心-专注-专业
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