移动操作平台方案

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1、静安法院审判法庭大楼扩建工程移动操作平台施工方案 上海建工五建集团有限公司2017年03月目 录一、工程概况1二、编制说明和依据1三、操作平台搭拆23.1方案选择23.2材料选择23.3技术措施33.4安全措施43.5质量验收要求63.6文明施工要求6四、操作平台计算书74.1钢管扣件式操作平台计算书74.2门式操作平台计算21一、工程概况本工程位于静安区康定路1097号西侧，建筑用地面积3800，总建筑面积约17920 ，其中，地上12160，地下室5760 （设有人防兼地下汽车库约1864.86）地下为2层地上为7层的高层建筑（其中裙房4层）。建筑高度：室外地面至主体建筑女儿墙顶为32.2

2、m。室外地面至建筑最高处为36.1m，裙房建筑高度18.3m，地上部分为审判法庭及相关的业务用房组成。本方案为装饰工程所使用的移动操作平台专项施工方案。二、编制说明和依据1、编制说明1)操作平台搭设要求：操作平台搭设的架子工必须具有操作证，按照劳动力组合实行一技二普的组织，技工必须有操作证书，对操作平台搭设规范熟悉，程序清楚，并对普工的配合作出交底。2)对操作平台所使用的材料进行检查和外观评价工作，特别是钢管的壁厚作出鉴定，必须保证所使用的构件满足使用功能和安全的要求，不合格品应及时组织退场。3)操作平台搭设的质量保证措施，安全技术措施和文明施工要求规范。2、编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安

3、全技术规范JGJ130-2011 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-2016建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012建筑施工操作平台实用手册三、操作平台搭拆3.1方案选择本项目建筑物场地较为平整，搭建操作平台现场场地为混凝土地面。根据楼层高度及空间选择操作平台搭设的材料及类型。1、 地下一层净高4.8m、七层净高5.4m选用钢管扣件搭设操作平台搭设在混凝土地面上。整体搭设高度为4.2-4.8m，为满足移动操作平台整体稳定性，需采用横距2m,纵距 1.8m，步距1.4-1.7m，扫地杆离地0.2

4、m，顶部设一层操作平台，四周设挡脚板和高1.2m护栏（两档横杆），底部立杆安装万向轮，操作平台外部设爬梯，方便施工人员上下。构造详见附图。2、 其它层净高3.8-4m选用门式脚手架搭设 操作平台搭设在混凝土地面上。门式脚手架选用MF1017型，搭设高度为一步，即2m左右。根据房间大小选用一跨或两跨，操作面采用定型钢脚手板，四周设挡脚板和高1.2m护栏，底部立杆安装万向轮。构造详见附图。3.2材料选择 操作平台主要构件型材规格及材质：1、钢管扣件式操作平台（1）立杆、水平杆、剪刀撑：采用483.0 钢管；（2）脚手板：铺设木板，30mm厚。（3）爬梯：采用钢管搭设或钢筋焊制。以上构配件材质均为

5、Q235（万向轮采用高强度尼龙轮，承载力不小于5KN，制动力矩不小于2.5KNm）2、门式脚手架式操作平台（1）立柱钢管类型：422.5（2）交叉支撑钢管类型：26.82.2（3）脚手板：定型钢脚手板3.3技术措施3.3.1施工准备（1）操作平台搭设施工前，清除障碍物，以保证移动操作平台的安全搭设。（2）操作平台基础为混凝土地面。（3）经检验合格的构配件，应按品种、规格分类堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。3.3.2搭设要求钢管扣件式操作平台1、 搭设顺序 带轮子立杆横向横杆（水平杆）纵向横杆（水平杆）剪刀撑铺设平台层爬梯。2、立杆搭设要求（1）立杆横距为2m，立杆纵距为1.8m，立杆步距为

6、1.4-1.7m。（2）立杆底部必须设置纵、横向扫地杆,扫地杆离开地面距离不大于0.3米。3、剪刀撑搭设要求为保证整体架体稳定性，纵向和横向满设剪刀撑。4、栏杆、挡脚板搭设要求作业层的栏杆和挡脚板均应搭设在操作平台操作平台外侧；上栏杆高度为 1.2m，中栏杆居中布置，挡脚板高度为 180mm。门式脚手架式操作平台1、 搭设顺序 带轮子立杆交叉支撑铺设钢脚手板防护栏杆。2、 当采用两跨时，为保证整体架体稳定性，底部和顶部增加水平加固杆。3、栏杆、挡脚板搭设要求：作业层的栏杆和挡脚板均应搭设在操作平台操作平台外侧；上栏杆高度为 1.2m，中栏杆居中布置，挡脚板高度为 180mm。3.3.3脚手拆除

7、要点（1）拆除顺序与搭设顺序相反。（2）拆除操作平台前应全面检查操作平台的构件连接是否符合要求；并确认建筑物已施工收尾，质量验收合格有隐患处须整改落实和修复后，再实施拆除工程。（3）拆除操作平台前，应由操作平台施工负责人进行拆除安全技术交底工作，并且清除操作平台上杂物和地面障碍物。（4）拆除作业必须由上而下逐层进行。严禁错层拆操作平台，分段拆除高差不得大于步。（5）拆除操作平台时，严禁向下抛掷物配件。应安全吊运至地面或向下传递至地面，运至地面的物配件应按规格、品种堆放整齐。3.3.4操作平台搭设其它要求（1）严禁在操作平台上堆物以及在操作平台上附加附属结构。（2）严禁在操作平台上拉缆风和支撑物

8、。（3）严禁操作平台在移动过程中载人载物。3.4安全措施（1）搭设前严格筛选所用材料，各构件的质量均应符合规范要求，不得采用严重锈蚀、薄壁、弯曲、有裂缝的杆件。（2）操作平台搭设施工人员必须通过现行国标特种作业人员安全技术培训考核管理办法考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。凡患有高血压、心脏病等不适应高空作业者，不得上操作平台操作。（3）操作平台搭拆施工人员应严格遵循建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-2016）有关规定，作业人员必须戴好安全帽、穿好防滑鞋，高处作业一律系好安全带。（4）操作平台搭设前，操作平台施工负责人应对搭设人员进行安全技术交底工作，并履行书

9、面签证记录。搭设完毕后，相关人员，必须参加验收，确认符合设计要求并签署意见后方可投入使用；并办理验收和移交手续，归档备案。（5）操作平台验收合格后，应在架体醒目处悬挂验收合格牌、限载牌及安全操作规程牌。（6）上下人员应走楼梯，严禁在操作平台内外侧处攀登上下。（7）操作平台作业层施工荷载取 2KN/。不得在操作平台上集中堆放物料，严格控制施工荷载，严禁悬挂起重设备、提升货物等。严禁在操作平台上拉缆风。（8）在操作平台使用期间，严禁拆除主节点处纵横水平杆或纵横扫地杆。确实影响施工的，应征得施工负责人同意，落实操作平台操作人员拆除、更换拉结位置，以确保操作平台的稳定性。（9）当在照明昏暗条件下，应停

10、止操作平台搭拆施工作业。（10）操作平台的消防管理，必须按安全施工有关规定，设置消防器材，并有效进行管理。不准在操作层上吸烟。（11）搭拆操作平台时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看护，严禁非施工人员入内，严禁搭拆时操作人员向上或向下抛掷物件及材料，以防坠物伤人。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。（12）施工操作人员应及时做好操作平台上落手清工作，清理操作平台上建筑垃圾及杂物，并落实专人经常性地做好操作平台维护保养工作，保持操作平台的清洁和安全。（13）搭（拆）过程中不得中途停止未完工序。在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情

11、况交代清楚后方可离开。当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。3.5质量验收要求 （1）操作平台及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：1）操作平台搭设前；2）作业层上施加荷载前；3）达到设计高度后；4）停用超过一个月。 （2）操作平台使用中，应定期检查下列项目：1）杆件的设置和连接的构造是否符合要求；2）地基是否积水、插销是否松动、立杆是否悬空；3）轮子螺栓是否松动；4）轮子刹车是否牢靠；5）安全防护措施是否符合要求；6）是否超载。3.6文明施工要求根据操作平台施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到如下：（1）进入施工现场的人员必须

12、戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等禁穿硬底鞋或拖鞋上架。（2）进入施工现场的施工人员要爱护场内的各种绿化设施和标志牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标志牌。（3）严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。（4）上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。（5）操作平台使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。确保架体稳固，架面整洁。（6）操作平台堆放做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。（7）施工人员做到活完料净脚下清，确保操作平台施工材料不浪费。（8）运至地面的材料

13、应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。四、操作平台计算书选取同类型中最不利的操作平台验算4.1钢管扣件式操作平台计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑结构荷载规范GB50009-2012 3、钢结构设计规范GB50017-2003 一、构造参数平台搭设高度H(m)4.8平台纵向跨距la(mm) 跨数n：18002平台横向跨距lb(mm) 跨数m：20001立柱步距h(mm)1700脚手板铺设方式平行于平台横向主梁与立柱连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数

14、1平台支撑次梁间距l(mm)400平台支撑主梁钢管类型单钢管是否设置支撑脚是支撑脚与平台纵向夹角()135支撑脚宽度B(mm)1200防护栏杆高度h1(mm)1200 二、荷载设计每米立柱承受结构自重标准值gk(kN/m)0.167脚手板自重标准值 G1k(kN/m2)0.35次梁自重标准值G2k(kN/m)0.033施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2主梁自重标准值G3k(kN/m)0.033平台堆放荷载标准值Fk(kN)1非工作状态下产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m)0.15工作状态下产生的水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.2是否考虑风荷载否附图如下：立面图(平台纵向) 三

15、、材料参数立柱钢管规格(mmmm)483主梁钢管类型钢管主梁钢管规格(mmmm)483次梁材料类型钢管次梁截面类型(mmmm)483脚手板类型木脚手板可刹脚轮承载力设计值N(kN)20 四、脚手板验算脚手板承载能力确定方式极限值法单块脚手板长度l(mm)x宽度b(mm)900900单块脚手板截面抵抗矩W(cm3)375单块脚手板截面惯性矩I(cm4)937.5脚手板弹性模量E(N/mm2)9000脚手板弯矩设计值M(kNm)14脚手板剪力设计值V(kN)1.5脚手板挠度允许值(mm)5 因脚手板两端搁置在横杆上，按简支梁计算，集中荷载按最不利位置(抗弯按跨中，抗剪按支座附近)考虑，计算简图如下

16、图： 承载能力极限状态 q=0b(GG1k+QQ1k)=10.9(1.20.35+1.42)=2.898kN/m p=0QFk/K=11.41/2=0.7kN 正常使用极限状态 q=b(GG1k+QQ1k)=0.9(10.35+12)=2.115kN/m p=QFk/K=11/2=0.5kN 计算简图（抗弯不利） 计算简图（抗剪不利） 1、抗弯验算 Mmax=ql2/8+pl/4=2.898(400/1000)2/8+0.7400/1000/4=0.128kNm Mmax0.128kN.mM14kN.m 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax=ql/2+p=2.898400/1000/2+0.7=

17、1.28kN Vmax1.28kNV1.5kN 满足要求！ 3、挠度验算 max5ql4/(384EI)+pl3/(48EI)=52.1154004/(3849000937.5104)+0.51034003/(489000937.5104)=0.016mm=5mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态： R1=ql+p=2.8980.4+0.7=1.859kN 正常使用极限状态： R1=ql+p=2.1150.4+0.5=1.346kN 五、次梁验算次梁承载能力确定方式极限值法次梁弯矩设计值M (kNm)205次梁剪力设计值V(kN)125次梁验算方式简支梁 承载能力极限状态： 脚手板传

18、递给次梁的支座反力换算成线荷载为： q1=R1/b=1.859/0.9=2.066kN/m 次梁自重设计值：q2=0GG2k=11.20.033=0.04kN/m q=q1+q2=2.105kN/m 正常使用极限状态： 脚手板传递给次梁的支座反力换算成线荷载为： q1=R1/b=1.346/0.9=1.496kN/m 次梁自重标准值：q2=GG2k=10.033=0.033kN/m q=q1+q2=1.529kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 弯矩图(kNm) Mmax=0.853kNm Mmax0.853kN.mM205kN.m 满足要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) Vmax1.89

19、5kNV125kN 满足要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) 跨中max=9.375mm=min1800/150，10=10mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态： Rmax=1.895kN 正常使用极限状态： Rmax=1.376kN 六、主梁验算主梁承载能力确定方式极限值法主梁抗弯强度最小极限值M (kNm)205主梁抗剪强度最小极限值V(kN)125主梁验算方式简支梁 承载能力极限状态： 次梁传递给主梁的支座反力为： p=Rmax=1.895kN 主梁自重设计值：q=0GG3k=11.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态： 次梁传递给主梁的支座反力为： p=Rmax

20、=1.376kN 主梁自重标准值：q=GG3k=10.033=0.033kN/m 按简支梁计算，计算简图如下： 1、抗弯验算 弯矩图(kNm) Mmax=2.294kNm Mmax2.294kN.mM205kN.m 满足要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) Vmax5.725kNV125kN 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) 跨中max=9.656mm=min2000/150，10=10mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态： Rmax=5.725kN 七、扣件抗滑移验算主梁和立柱连接方式单扣件单扣件抗滑承载力Rc(kN)8扣件抗滑移折减系数kc1 由上面主梁的计算可知，

21、主梁通过扣件传递给立柱的支座力为： R=Rmax=5.725kNkcRc=18=8kN 满足要求！ 八、工作状态立柱验算立柱截面类型(mm)483立柱允许长细比250立柱回转半径i(cm)1.59立柱截面面积A(cm2)4.24立柱抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205立柱计算长度系数2架体稳定允许高宽比3 1、长细比验算 l0=kh=121700=3400mm =l0/i=3400/15.9=213.836=250 满足要求！ 2、立柱轴力计算 N=Rmax+0GgkH =5.725+11.20.1674.8=6.687kN 3、可刹脚轮验算 N=6.687kNN=20kN 满足要求！ 4

22、、立柱稳定性计算 立柱的计算长度： l0=kh=1.15521700=3927mm =l0/i=3927/15.9=246.981 查表得：=0.121 =N/(A)=6.687103/(0.1214.24102)=130.339N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 5、架体高宽比 实际高宽比=H/minnla，mlb=4.8103/min21800，12000=2.4=3 6、施工过程抗倾覆验算 计算简图如下： 在操作平台上施工过程中，需进行倾覆验算， 倾覆力矩MT由考虑施工过程中未预见因素产生的水平荷载F产生： F=Q3knla=0.221.8=0.72kN MT=QFH=1.40.

23、724.8= 4.838kNm 抗倾覆力矩MR由操作平台自重G承担： G=gknmH+G1knlamlb=0.167214.8+0.3521.812=4.123kN MR=0GG(mlb/2+Bsin) =10.94.123(12/2+1.2sin135)=6.86kNm MT=4.838kNmMR=6.86kNm 满足要求！ 九、非工作状态立柱验算 1、立柱轴力计算 未知因素等带来的附加轴力(nla=21800=3600 mlb=12000=2000，取平台纵向验算) F=0cQQ2kla=10.91.40.151.8=0.34kN 最大附加轴力N1=3FH/(I+1)mlb=30.344.

24、8/(0+1)12=2.449kN N=N1+0G(gkH+lalbG1k)=2.449+11.2(0.1674.8+1.820.35)=4.923kN 2、脚轮验算 N=4.923kNN=20kN 满足要求！ 3、立柱稳定性计算 l0=kh=1.15521700=3927mm =l0/i=3927/15.9=246.981 查表得：=0.121 =N/(A)=4.923103/(0.1214.24102)=95.964N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 4、行进状态抗倾覆验算 计算简图如下： 在操作平台上移动过程中，需进行倾覆验算， 倾覆力矩MT由考虑地面平整度、脚手架移动速度等不合

25、要求的未预见因素产生的水平荷载F产生： F=Q2knla=0.1521.8=0.54kN MT=QFH=1.40.544.8= 3.629kNm 抗倾覆力矩MR由操作平台自重G承担： G=gknmH+G1knlamlb=0.167214.8+0.3521.812=4.123kN MR=0GG(mlb/2) =10.94.123(12/2)=3.711kNm MT=3.629kNmMR=3.711kNm 满足要求！4.2门式操作平台计算 计算依据： 1、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 2、建筑结构荷载规范GB50009-2012 3、钢结构设计规范GB50017-200

26、3 一、构造参数平台搭设高度H(m)3.1平台纵向跨距la(mm) 跨数n：18302平台横向跨距lb(mm)：1018立柱步距h(mm)1700是否设置支撑脚是支撑脚与平台纵向夹角()135支撑脚宽度B(mm)1200防护栏杆高度h1(mm)1200门架稳定性承载力设计值Nd(kN)49.696可刹脚轮承载力设计值N(kN)20 二、荷载设计脚手板自重标准值 G1k(kN/m2)0.3每榀门架自重标准值G2k(kN)0.27每副交叉支撑自重标准值G3k(kN)0.04水平加固杆自重标准值G4k(kN/m)0.024每个连接棒自重标准值G5k(kN)0.006每副锁臂自重标准值G6k(kN)0

27、.008每米门架构配件自重标准值NG1k(kN/m)0.398剪刀撑自重标准值G7k(kN/m)0.038栏杆自重标准值G8k(kN/m)0.038每米门架附件自重标准值NG2k(kN/m)0.083施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2平台堆放荷载标准值Fk(kN)1非工作状态下产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m)0.1工作状态下产生的水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.2是否考虑风荷载否 附图如下： 三、材料参数门架立柱钢管类型422.5加强杆钢管类型26.82.2水平加固杆钢管类型422.5剪刀撑钢管类型483水平加固杆设置2步1设剪刀撑设置2步2设脚手板设置1步1设脚手板类型

28、定型钢脚手板 四、脚手板验算脚手板承载能力确定方式极限值法单块脚手板长度l(mm)x宽度b(mm)1830250脚手板弯矩设计值M(kNm)5脚手板剪力设计值V(kN)10脚手板挠度允许值(mm)5 因脚手板两端搁置在横杆上，按简支梁计算，集中荷载按最不利位置(抗弯按跨中，抗剪按支座附近)考虑，计算简图如下图： 承载能力极限状态 q=0b(GG1k+QQ1k)=10.25(1.20.3+1.42)=0.79kN/m p=0QFk/K=11.41/3=0.467kN 正常使用极限状态 q=b(GG1k+QQ1k)=0.25(10.3+12)=0.575kN/m p=QFk/K=11/3=0.33

29、3kN 计算简图（抗弯不利） 计算简图（抗剪不利） 1、抗弯验算 Mmax=ql2/8+pl/4=0.79(1830/1000)2/8+0.4671830/1000/4=0.544kNm Mmax0.544kN.mM5kN.m 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax=ql/2+p=0.791830/1000/2+0.467=1.19kN Vmax1.19kNV10kN 满足要求！ 3、挠度验算 max5ql4/(384EI)+pl3/(48EI)=50.57518304/(38420600016.55104)+0.33310318303/(4820600016.55104)=3.711mm=5mm

30、 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态： R1=ql+p=0.791.83+0.467=1.912kN 正常使用极限状态： R1=ql+p=0.5751.83+0.333=1.386kN 五、工作状态立柱验算门架型号MF1017(422.5)门架高度h0(mm)1750门架立柱钢管类型422.5门架立柱毛截面惯性矩I0(mm4)60700门架立柱毛截面积A(mm2)310门架加强杆高度h1(mm)1291门架钢材的强度设计值f(N/mm2)205加强杆钢管类型26.82.2门架加强杆的毛截面惯性矩I1(mm4)13000水平加固杆钢管类型422.5剪刀撑钢管类型483水平加固杆设置2步1

31、设剪刀撑设置2步2跨脚手板设置1步1设架体稳定允许高宽比3 1、荷载计算 每步架高内门架构配件自重标准值： 脚手板(1步1设)：N1= G1klalb1/1=0.31.831.0181/1=0.559kN 门架(1榀）：N2= 1G2k=10.27=0.27kN 交叉支撑(2副)：N3= 2G3k=20.04=0.08kN 水平加固杆(2步1设)：N4= G4kla1/2=0.0241.831/2=0.044kN 连接棒(2个)：N5= 2G5k=20.006=0.012kN 锁臂(2副)：N6= 2G6k=20.008=0.016kN 每米门架构配件自重标准值： NG1k=(N1+ N2+

32、N3+ N4+ N5+ N6)/h=(0.559+0.27+0.08+0.044+0.012+0.016)/1.7=0.577kN/m 每步架高内门架附件自重标准值： 剪刀撑(2步2跨)：N7=4G7k(2la)2+(2h)2)0.5/(22)=40.038(21.83)2+(21.7)2)0.5/(22)=0.19 kN 栏杆：N8= 2G8kla=20.0381.83=0.139kN 每米门架附件自重标准值： NG2k=N7/h+ N8/H=0.19/1.7+0.139/3.1=0.157kN/m 作用于每榀门架的施工荷载标准值： NQk=Q1klalb=21.831.018=3.726

33、kN 门架稳定承载力设计值： I=I0+I1h1/h0=60700+130001291/1750=70290.286mm4 i=(I/A)0.5=(70290.286/310)0.5=15.058 mm =kh0/i=1.131750/15.058=131.326 由查规范建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2010）表B.0.6，得=0.391 Nd=Af=0.391310220510-3=49.696kN 2、门架稳定性计算 N=0G(NG1k+NG2k)H+QNQk=11.2(0.577+0.157)3.1+1.43.726=7.945kN N=7.945kNNd=49.6

34、96kN 门架承载力满足要求！ 3、可刹脚轮验算 N/2=7.945/2=3.972kNN=20kN 满足要求！ 4、架体高宽比 实际高宽比=H/minnla，lb=3.1103/min21830，1018=3.045=3 高宽比超限，需要采取稳定措施，如加设支撑脚或拼装单元的数量. 5、施工过程抗倾覆验算 计算简图如下： 在操作平台上施工过程中，需进行倾覆验算， 倾覆力矩MT由考虑施工过程中未预见因素产生的水平荷载F产生： F=Q3knla=0.221.83=0.732kN MT=QFH=1.40.7323.1= 3.177kNm 抗倾覆力矩MR由操作平台自重G承担： G=n(NG1k+NG

35、2k)H=2(0.577+0.157)3.1=4.548kN MR=0GG(lb/2+BSin) =10.94.548(1.018/2+1.2Sin135)=5.556kNm MT=3.177kNmMR=5.556kNm 满足要求！ 六、非工作状态立柱验算 1、行进状态抗倾覆验算 计算简图如下： 在操作平台上移动过程中，需进行倾覆验算， 倾覆力矩MT由考虑地面平整度、脚手架移动速度等不合要求的未预见因素产生的水平荷载F产生： F=Q2knla=0.121.83=0.366kN MT=QFH=1.40.3663.1= 1.588kNm 抗倾覆力矩MR由操作平台自重G承担： G=n(NG1k+NG2k)H=2(0.577+0.157)3.1=4.548kN MR=0GG(lb/2) =10.94.548(1.018/2)=2.083kNm MT=1.588kNmMR=2.083kNm 满足要求！