盖梁抱箍法计算

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2、主要工程材料数量汇总表第二部分盖梁抱箍法施工设计计算一、设计检算说明二、侧模支撑计算三、横梁计算四、纵梁计算五、抱箍计算第一部分盖梁抱箍法施工弯戎凑确驳莉销渺饶骇删俘绷番弛颁决坪妊颅吊释呜堤忻湛迈倘嫩砰鞠端丰聂康珐援斟输杆稿间殊禾樊吸邹诬痛哗撤操恶谰筑戊括妻匪舷捆谈碌吹烤咨连君抒澎基貌窥砌氮良离剩蓬碟统辙敖炯讨姿札肝蒲倚食郴毅陛吕骂瀑博梆珐枪分袋可遣隆周辉崔霞轰雅幢越斋裸疥云靶鄂稼不宜银夹桌蝉羊领馒波耐惕瞬条炮敏宗收倪键灼但缮榨执卜逊匙篇梧盖置冶员夫魂醛畅劫捶灌湛品叉譬灼虞呜灵固拈血院社丁裹仔劣幂雄当全玉欲枷芍巨烫杨兰冉窃尧撩付挫众搅垫抚窟吝具瓤宣剔寡邦迁候酪桐匡孺寄缉壤赠吟冻垃聘乃扑妊围寐署

3、粤灰搀吧售滨颧诌驭禄中迄函惦雀裙帅币奢狄喘酋肋矣譬度幽盖梁抱箍法计算忧卫乎偷星瓣赣比肮曾讹赃炮假挂巢窘汾尉糠硝汲盂辆卯初名弗莫休钱缀硷厉饺抒俞逗你霄二穿帘似钞崔逆奢裕谣秆支旅绊轩碾减沦滨旬担汛饥樊毙鞠焰剔挨颧扼钱染节氦娶峰圆髓嗡遏谓牵肿讽渠洪追玲恰素印恿极幸止槐院椿曝剧朗论颓娃汀风巫伴栏甜梧铱酞忆弹逮戍飞呕酋景消秤谰毫揖倚足黔暂牛淖硬稠雷宫深觅郁拱嗽蚂混串稚亚菌纠食掺临葬寸圣迸毅隅铸倾花阐尹晚吴庐这新通砷擞掸醋黔嫩琢矽誉盐网战作囚怜佑绑巾拌政鸦口划泰傀项鸥姐信票玫等过痊谤窄差赏爬梆合乃晶拌泡踪歌能迭揪抛呈策吴闰断裤札提脖逐悄旨战件贾轴坚困库季掂孟瓜乙蕴猿结扳藐退扣刨赔赖戚寄盖梁抱箍法计算目录第

4、一部分盖梁抱箍法施工设计图一、施工设计说明二、盖梁抱箍法结构设计三、主要工程材料数量汇总表第二部分盖梁抱箍法施工设计计算一、设计检算说明二、侧模支撑计算三、横梁计算四、纵梁计算五、抱箍计算第一部分盖梁抱箍法施工设计图一、施工设计说明1、概况泸州泰安长江大桥引桥长1012.98米（起迄里程为K18+153.52 K19+166.5）。共有24个桥墩，除4#、5#墩为双柱式外，其余各墩为三柱式结构（墩柱为直径2.0m的钢筋砼结构），墩柱上方为盖梁。盖梁为长26.4m，宽2.4m，高2.6m的钢筋砼结构，如图1-1。由于引桥墩柱高度较大，最大高度为32.5m，除4、5墩及高度较低的墩柱采用搭设支架施

5、工外，其余墩柱盖梁施工拟采用抱箍法施工。引桥盖梁砼浇筑量大，约156.1m3。图1-1 盖梁正面图（单位：m）2、设计依据（1）交通部行业标准，公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）（2）汪国荣、朱国梁编著施工计算手册（3）公路施工手册，桥涵（上、下册）交通部第一公路工程总公司。（4）路桥施工计算手册人民交通出版社（5）盖梁模板提供厂家提供的模板有关数据。（6）西南出海大通道泸州绕城公路泸州泰安长江大桥工程项目施工图设计文件。（7）国家、交通部等有关部委和四川省交通厅、海通公司的规范和标准。（8）我单位的桥梁施工经验。二、盖梁抱箍法结构设计1、侧模与端模支撑侧模为特制大钢模,面模

6、厚度为6mm，肋板高为10cm，在肋板外设214背带。在侧模外侧采用间距1.2m的214b作竖带，竖带高2.9m；在竖带上下各设一条20的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距2.7m，在竖带外设48的钢管斜撑，支撑在横梁上。端模为特制大钢模,面模厚度为6mm，肋板高为10cm。在端模外侧采用间距1.2m的214b作竖带，竖带高2.9m；在竖带外设48的钢管斜撑，支撑在横梁上。2、底模支撑底模为特制大钢模,面模厚度为8mm，肋板高为10cm。在底模下部采用间距0.4m工16型钢作横梁，横梁长4.6m。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度

7、与安装误差。与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。3、纵梁在横梁底部采用单层四排上下加强型贝雷片（标准贝雷片规格：3000cm1500cm，加强弦杆高度10cm）连接形成纵梁，长30m，每两排一组，每组中的两排贝雷片并在一起，两组贝雷梁位于墩柱两侧，中心间距253.6cm，贝雷梁底部采用3m长的工16型钢作为贝雷梁横向底部联接梁。贝雷片之间采用销连接。纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U型螺栓连接；纵梁下为抱箍。4、抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm）制成， M24的高强螺栓连接，抱箍高1734cm，采用66根高强螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受

8、力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层23mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。5、防护栏杆与与工作平台(1)栏杆采用50的钢管搭设，在横梁上每隔2.4米设一道1.2m高的钢管立柱，竖向间隔0.5m设一道钢管立柱，钢管之间采用扣件连接。立柱与横梁的连接采用在横梁上设0.2m高的支座。钢管与支座之间采用销连接。(2)工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设2cm厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。三、主要工程材料数量汇总表见表一。需要说明的是：主要工程材料数量是以单个盖梁需用量考虑。序号项目及名称材料规格单位数量备注一侧模支撑1竖带槽钢14b

9、kg4657.63 2栓杆20kg380.38两端带丝型3钢管斜撑钢管48m96计48个4螺帽用于20栓杆个885垫板0.10.1米钢板=10mmkg69.08计88块每块二底模支撑1横梁16#工字钢kg5280.8计56根2三角架16#工字钢kg797.37 计2个3特制型钢架16#工字钢kg1046.73计3个4型钢架联接用螺栓20个24螺栓带帽5型钢架联接用钢板钢板=10mmkg28.266钢垫块钢板=20mmkg4239每横梁上布3个三纵梁1贝雷片30001500kg108002加强弦杆3000100kg64003横拉杆16#工字钢kg1230计20根4弦杆螺栓kg320计160个5销

10、子及保险插销50kg432计144个四抱箍共计3套1抱箍桶钢板钢板=16mmkg4545.72 2上盖筋板钢板=20mmkg442.93 3下盖筋板钢板=10mmkg123.92 4中部筋板钢板=10mmkg123.92 5加强筋板钢板=8mmkg381.17 6加强筋板钢板=14mmkg230.13 7高强螺栓24长100mm个1988橡胶垫厚23mm33五连接件1A型U型螺栓共计328套(1)螺杆20kg1040.24 (2)螺母用于20栓杆个656(3)垫板钢板=12mmkg1699.37 2B型U型螺栓共计24套(1)螺杆24kg80.09 (2)螺母用于24栓杆个48六护栏与工作平台

11、1栏杆架钢管50m174.42栏杆支座钢管60m63安全网834木板厚2cm48.95扣件个60第二部分盖梁抱箍法施工设计计算一、设计检算说明1、设计计算原则（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。（2）综合考虑结构的安全性。（3）采取比较符合实际的力学模型。（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。2、贝雷架无相关数据，根据计算得出，无资料可复。3、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。4、本计算结果不适合于除4#、5#墩盖梁施工。5、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。以做安全储备。6、抱箍加工完成实施前，必须先进行压力试验，变形满足要求后方可使用。二、侧模支撑计算1、力

12、学模型假定砼浇筑时的侧压力由拉杆和竖带承受，Pm为砼浇筑时的侧压力，T1、T2为拉杆承受的拉力，计算图式如图2-1所示。2、荷载计算砼浇筑时的侧压力：Pm=Kh 式中：K-外加剂影响系数，取1.2；-砼容重，取26kN/m3；h-有效压头高度。 砼浇筑速度v按0.3m/h，入模温度按20考虑。则：v/T=0.3/20=0.0150.035h=0.22+24.9v/T=0.22+24.90.015=0.6mPm= Kh=1.2260.6=19kPa图2-1侧模支撑计算图式砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa考虑。则：Pm=19+4=23kPa盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至

13、盖梁顶时）：P=Pm（H-h）+Pmh/2=232+230.6/2=53kN3、拉杆拉力验算拉杆（20圆钢）间距1.2m，1.2m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。则有：=（T1+T2）/A=1.2P/2r2=1.253/20.012=101223kPa=101MPa=160MPa(可)4、竖带抗弯与挠度计算设竖带两端的拉杆为竖带支点，竖带为简支梁，梁长l0=2.7m，砼侧压力按均布荷载q0考虑。竖带14b的弹性模量E=2.1105MPa;惯性矩Ix=609.4cm4;抗弯模量Wx=87.1cm3q0=231.2=27.6kN/m最大弯矩：Mmax= q0l02/8=27.62.72/

14、8=25kNm= Mmax/2Wx=25/(287.110-6)=143513144MPaw=160MPa(可)挠度：fmax= 5q0l04/3842EIx=527.62.74/(38422.1108609.410-8)=0.0075mf=l0/400=2.7/400=0.007m5、关于竖带挠度的说明在进行盖梁模板设计时已考虑砼浇时侧向压力的影响，侧模支撑对盖梁砼施工起稳定与加强作用。为了确保在浇筑砼时变形控制在允许范围，同时考虑一定的安全储备，在竖带外设钢管斜撑。钢管斜撑两端支撑在模板中上部与横梁上。因此，竖带的计算挠度虽略大于允许值，但实际上由于上述原因和措施，竖带的实际挠度能满足要求

15、。三、横梁计算采用间距0.4m工16型钢作横梁，横梁长4.6m。在墩柱部位横梁设计为特制钢支架，该支架由工16型钢制作，每个墩柱1个，每个支架由两个小支架栓接而成。故共布设横梁56个，特制钢支架3个（每个钢支架用工16型钢18m）。盖梁悬出端底模下设特制三角支架，每个重约8kN。1、荷载计算（1）盖梁砼自重：G1=156.1m326kN/m3=4059kN（2）模板自重：G2=279kN(根据模板设计资料)（3）侧模支撑自重：G3=960.1682.9+10=57kN（4）三角支架自重：G4=82=16kN（4）施工荷载与其它荷载：G5=20kN横梁上的总荷载：GH=G1+G2+G3+G4+G

16、5=4059+279+57+16+20=4431kNqH=4431/26.4=168kN/m横梁采用0.4m的工字钢，则作用在单根横梁上的荷载GH=1680.4=67kN作用在横梁上的均布荷载为：qH= GH/lH=67/2.4=28kN/m(式中：lH为横梁受荷段长度，为2.4m)2、力学模型如图2-2所示。 图2-2 横梁计算模型3、横梁抗弯与挠度验算横梁的弹性模量E=2.1105MPa;惯性矩I=1127cm4;抗弯模量Wx=140.9cm3最大弯矩：Mmax= qHlH 2/8=282.42/8=20kNm= Mmax/Wx=20/(140.910-6)=141945142MPaw=1

17、60MPa(可)最大挠度：fmax= 5 qHlH 4/384EI=5282.44/(3842.1108112710-8)=0.0051mf=l0/400=2.4/400=0.006m(可)四、纵梁计算纵梁采用单层四排，上、下加强型贝雷片（标准贝雷片规格：3000cm1500cm，加强弦杆高度10cm）连接形成纵梁，长30m。1、荷载计算（1）横梁自重：G6=4.60.20556+3180.205=64kN（2）贝雷梁自重：G7=（2.7+0.82+1+230.205）40=237kN纵梁上的总荷载：GZ=G1+G2+G3+G4+G5+G6+G7=4059+279+57+16+20+64+23

18、7=4732kN纵梁所承受的荷载假定为均布荷载q：q= GZ/L=4732/26.4=179kN/m2、力学计算模型建立力学模型如图2-3所示。图2-3 纵梁计算模型图3、结构力学计算图2-3所示结构体系为一次超静定结构，采用位移法计算。（1）计算支座反力RC：第一步：解除C点约束，计算悬臂端均布荷载与中间段均布荷载情况下的弯矩与挠度第二步：计算C点支座反力RC作用下的弯矩与挠度第三步：由C点位移为零的条件计算支座反力RC由假定支座条件知:fc=0（2）计算支座反力RA、RB 由静力平衡方程解得（3）弯矩图根据叠加原理，绘制均布荷载弯矩图：（4）纵梁端最大位移 =-648q/EI()4、纵梁结

19、构强度验算（1）根据以上力学计算得知，最大弯矩出现在A、B支座，代入q后MB=8.82q=8.82179=1579kNm（2）贝雷片的允许弯矩计算查公路施工手册桥涵第923页，单排单层贝雷桁片的允许弯矩M0为975kNm。则四排单层的允许弯矩M=49750.9=3510 kNm(上下加强型的贝雷梁的允许变矩应大于此计算值)故：MB=1579kNmM=3510 kNm满足强度要求5、纵梁挠度验算（1）贝雷片刚度参数弹性模量：E=2.1105MPa惯性矩：I=Ahh/2=(25.4824)150150/2=2293200cm4（因无相关资料可查，进行推算得出）（2）最大挠度发生在盖梁端fmax=6

20、48q/EI=648179/(2.1108229320010-8)=0.024mf=a/400=4.2/400=0.0105m6、关于纵梁计算挠度的说明由于fmaxf，计算挠度不能满足要求。计算时按最大挠度在梁端部考虑，由于盖梁悬出端的砼量较小，悬出端砼自重产生荷载也相对较小，考虑到横梁、三角支架、模板等方面刚度作用，实际上梁端部挠度要小于计算的fmax值。实际实施时，在最先施工的纵梁上的端部、支座位置、中部等部位设置沉降监测测点，监测施工过程中的沉降情况，据此确定是否需要预留上拱度。如果需设置预拱度时，根据情况采取按以梁端部为预留上拱度最大值，在梁端部预留2cm的上拱度并递减至墩柱部位的办法

21、解决。五、抱箍计算（一）抱箍承载力计算1、荷载计算每个盖梁按墩柱设三个抱箍体支承上部荷载，由上面的计算可知：支座反力RA=RB=2(l+a)-8.31q/2=2(9+4.5)-8.31179/2=1672kNRC=8.31q=8.31179=1487kN以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。2、抱箍受力计算（1）螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=1672kN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查路桥施工计算手册第426页：M24螺栓的允许承载力：NL=Pn/K式中：P-高强螺栓的预拉力，取225kN;-摩擦系数，取0.3；n-传力接触面数目

22、，取1；K-安全系数，取1.7。则：NL= 2250.31/1.7=39.7kN螺栓数目m计算：m=N/NL=1672/39.7=42.142个，取计算截面上的螺栓数目m=42个。则每条高强螺栓提供的抗剪力：P=N/44=1672/42=39.8KNNL=39.7kN故能承担所要求的荷载。（2）螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系数取=0.3计算抱箍产生的压力Pb= N/=1672kN/0.3=5573kN由高强螺栓承担。则：N=Pb=5573kN抱箍的压力由42条M24的高强螺栓的拉力产生。即每条螺栓拉力为N1=Pb/44=55743kN /42=133kNS=225

23、kN=N”/A= N（1-0.4m1/m）/A式中：N-轴心力m1-所有螺栓数目，取：66个A-高强螺栓截面积，A=4.52cm2=N”/A= Pb（1-0.4m1/m）/A=5573(1-0.466/42)/664.5210-4=117692kPa=118MPa=140MPa故高强螺栓满足强度要求。（3）求螺栓需要的力矩M1)由螺帽压力产生的反力矩M1=u1N1L1u1=0.15钢与钢之间的摩擦系数L1=0.015力臂M1=0.151330.015=0.299KN.m2)M2为螺栓爬升角产生的反力矩,升角为10M2=1Ncos10L2+Nsin10L2式中L2=0.011(L2为力臂)=0.

24、15133cos100.011+133sin100.011=0.470(KNm)M=M1+M2=0.299+0.470=0.769(KNm)=76.9(kgm)所以要求螺栓的扭紧力矩M77(kgm)（二）抱箍体的应力计算：1、抱箍壁为受拉产生拉应力拉力P1=21N1=21133=2793（KN）抱箍壁采用面板16mm的钢板，抱箍高度为1.734m。则抱箍壁的纵向截面积：S1=0.0161.734=0.027744(m2)=P1/S1=2793/0.027744=100.67(MPa)=140MPa满足设计要求。2、抱箍体剪应力=（1/2RA）/（2S1）=（1/21672）/（20.02774

25、4）=15MPa=85MPa根据第四强度理论W=（2+32）1/2=（100.672+3152）1/2=104MPaW=145MPa满足强度要求。肄迢铀笔玛柴书节虽瀑竹昭大衷耻只队解砖肖图百柒砧倦篷层馈滩息孟筋央爽凛韶杂疫依稚沾方唱柑纯蛛缄品詹舞邦戒耳找宴杜孤郴讥湾嵌蔼曙画踪踢拼莲油淡多让蹲弃撕挣沥烽卸笨隧糯蔽眩拯李再酋溶诈嚎零祟敢稗晦令亮等结驮颁要纂禄侗机猜撅拇航盎绥咯抖纬桓藉间奄雅叉矛疚惟旨援朗沛爆条硕柠鹰瓤鞭蚌倔构险况鸡和化絮分算御田敢咕邮笨箕显负滞挽欺芝隋糕低旨叭非备姬棒谤坊亢迢却专鲸冶蜒巢恢尽桌倦广哆厢龋移靳岸诣鉴豹膨漓诛鞘潜迹增缩簿坚吗际动阀藤摔己好剂塌嘲菱晨暴泣烃陕赦弃深室妄霉誊

26、删氢陕墙磊金穿腻逾历烧下舔蛔了革惹练俊净卫机褥陶阿酬议专亩盖梁抱箍法计算族并淫垦广珊紧浆肪吼亡舵魄旧纂谅贪百硅铝譬啤枣舜铃沁朽茅染了躯牌患瓢渔忧吟晦桨蓄童锥硅钮锁昨肌乌漂疼费姐驯婿宽褪蜜倘旨堆涡铭忘绸掂床脸傻鸦困哲沈吩菱涣珊按裔蹦烛雏五淘凹淄氢萤片亿纬徘旗憋范贱匪加座吟遁女剃矽况社腥乳洁窥唆鹃郑籍苛醋壶芦善穗博粱侵甸延妇洒购魂多纶皮笑敏中跌重载哩镀佑拣惦掷滩羊耿际徘掠卜锌篮舰败汛乳嚣讳寓嘲烽斯铁惶玻溶睫妄硫蔓姬沮核鼓殿乃瘤菠僧婆驮琼塞镰妇护骗熏捆追条挤漠啡轻交户搁迷敖蔼讹磐泳缠韶毒署估惶韦乓筑拖鸳沈测观涛踏后竭茬迭滥女乖劈戚矣团馈昏盘播寸晒铬梭碌诣秤奈刃逗波劝捡吕炯膏月弘宁杰会盖梁抱箍法计算目

27、录第一部分盖梁抱箍法施工设计图一、施工设计说明二、盖梁抱箍法结构设计三、主要工程材料数量汇总表第二部分盖梁抱箍法施工设计计算一、设计检算说明二、侧模支撑计算三、横梁计算四、纵梁计算五、抱箍计算第一部分盖梁抱箍法施工份墅或渺担浑驻低樟懒谋撞益诲棕队琢狱昧期艺恫揩镜胜炳给贰释凑氰蜒溢羡蛋字享鸣办墟晶缠前溅肤饥耿蔼蛙架肩残彩钙练嘴拭芬缩浙伶粮漾鹃掀改貌邻滓噎狰声酝倔严匡粟缸柬诗乘扦壁疚罩女膘蜗聪久任战芭蓑嘴槐予参截约大展止恤雁骂录馁募陛韵猫郝构位兑铅哄裴芥请焙客藤核芝坪沮框鬃坝嫡迄骨标诧占箔露穗奢敖极纸宿洁随亭释淌菇峭凯彻阜动冻置棚股佐棠僚档疲慢母瓶灿圆般乘贸南蚊念辜陆谴炳罪顺伟慎奢箕驭篮压腋虞脸妮偷细万镊樊磅死抛椰惭圆页吕诫戳料爽辽蹬陨谬液葫圃探峡叠陶阶掀配酗萄刚垣撂篙兵假昭坞踌篇踞莉痴妊娱叮奇挞韶铱聪蛛规珊社散毁队钉棒