塔家村居民脚手架施工方案

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4、J130-2001）、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）、施工图纸及相关文件。二、工程概况本工程为石家庄塔冢村居民回迁楼项目（一期）B-2#5#、B-12#住宅楼。该项目建筑高度：93.55m,建筑面积：16万m2 该工程结构形式：剪力墙结构体系三、施工准备1、材料要求1.1本工程全部采用钢管扣件式脚手架，钢管外径48mm，壁厚3.5mm，每米重3.84kg，钢管的机械性能应符合GB/T700中Q235-A级钢的规定。1.2扣件为可锻铸铁制作，质量应符合钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。对新进场钢管扣件应有出厂合格证，并对其质量抽样检验，检验合格的扣件，钢管均应涂防锈漆后才能使用。

5、1.3脚手板采用厚50mm，宽200300mm的松木板，其材质应符合GBJ5中级材质的规定，凡腐朽、扭曲、斜纹、破裂者均不得使用，脚手板两端应各设直径为4的镀锌钢丝箍两道。1.4连墙杆的材质应符合碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。1.5外侧采用绿色细目安全网全封闭，外挑脚手架底部采用1.86M密目式安全网，安全网必须符合国家规范要求并出具产品合格证。2、方案选择因脚手架的采用既是施工阶段的维护，又是提供安全操作的场所，结合本工程的特点，选用如下方案：地下采用落地式双排脚手架；地上采用悬挑双排脚手架，从一层顶开始悬挑，悬挑高度为7层。因地下仅二层，高度不满8米，搭设要求同悬挑

6、式双排脚手架，现就悬挑式双排脚手架作详细方案。现浇混凝土楼板设置14#工字钢作为承担外挑脚手架荷载的构件。在其上搭双排脚手架，构造为立杆纵距la=1.5m; 立杆横距lb=1.05m；大横杆步距h=1.8m；连墙杆为2步3跨设置，脚手板为木脚手板。外侧采用绿色细目安全网全封闭。施工现场交通要道上空搭设安全行人防护通道。3、悬挑梁的安装a悬挑脚手架(工字钢)布置（见下图） 将3m工字钢按1.5m的间距放置在楼板上，向楼外伸出1.5m，楼内固定长度为1.5m。在每根工字钢安放位置的楼板上预埋二排14钢筋门型环，其高、宽比工字钢尺寸大约5cm，便于用木楔插紧。为防止工字钢后移，可将门型钢筋环与工字钢

7、焊接。（预埋门型环见后页图）b悬挑脚手架(工字钢)安装将工字钢插入楼板上预埋的门型钢筋环，用木楔插紧，并将工字钢与钢筋环焊接，钢挑梁一端固定在楼板结构上外端用16的钢丝绳拉接固定到上层结构的可靠部位(见下图)。钢丝绳与工字钢挑梁的夹角64拉绳必须有收紧装置以便在收紧以后能承担脚手架荷载(见下图)注：为防止立杆在钢挑梁部位滑移，在立杆底部采用100长三级25钢筋与钢挑梁垂直焊接，并插入立杆下端，同时确保焊接质量。c预埋件图（见下图）d脚手架与挑梁侧视图（见下图）4、脚手架的搭设要求a在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，严格禁止使用规格和质量不合格的杆配件。钢管无严重锈蚀、弯曲、压

8、扁或裂纹。b脚手架的搭设作业，必须在统一的指挥下，严格按照以下规定程序进行：按设计的挑梁位置放置立杆；脚手架从一端开始向另一端延伸搭设；应先将两排纵向扫地杆放置在挑梁上，用横向扫地杆将其扣接固定；横向扫地杆与外柱里侧纵向扫地杆扣接固定。将立杆与纵向扫地杆扣接，然后装设第1步的纵向和横向平杆校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设；连墙横杆的高度按2步设置即3.6m。连墙横杆与建筑物固定可先在框架边柱里侧搭横竖杆，然后与之连接。剪刀撑等整体拉结杆件和连墙杆应随搭升的架子一起及时设置。c搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋，持证上岗。d悬挑梁必须与支承结构可靠连接。其悬臂端有适量的

9、架设起拱量，可在梁下垫脚手板。悬挑梁上表面之间的水平误差不大于20mm。e装设连墙件或其它撑拉杆件时，注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件和脚手架整架的显著变形。f在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置，对立杆纵距不得随意将尺寸放大。g脚手架外立面挂密目安全网。5、脚手架的搭设操作工艺a脚手架搭设顺序：摆放扫地杆逐根树立杆随即与扫地杆扣紧装扫地杆小横杆并与立杆或扫地杆扣紧按第一步大横杆按第一步小横杆按第二步大横杆按第二步小横杆加设临时斜撑杆按第三、四步大横杆和小横杆拉立杆加设 剪力撑铺设脚手板。b基本要求：横平竖直、整齐、清晰、图形一致，平、竖通顺、连接牢固、受荷安全、有安全操作空间、不

10、变形、不摇晃。c在搭设之前，必须对进场的脚手架配杆进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。d脚手架搭设时，必须在统一指挥下按操作规程严格进行，周边脚手架应从一个角开始向两边延伸交叉搭设，认真处理脚手架挑梁与结构层之间的锚固，确保具有足够的承载力，避免脚手架发生整体或局部倾斜、下沉，应设置足够多的牢固连接点，确保脚手架的稳定性。（a）本工程确保外脚手架立杆间距1500，横杆间距为1800，上、下、左、右的接头相互错开不小于一步高，靠近立杆的小横杆可紧固于立杆上，双排脚手架小横杆靠墙的一端应离开墙面15。（b）应沿架高在外侧满设剪力撑，以保证架体的稳定性和牢固性。剪力撑两管搭接长度不小于

11、一米，同时不少于3个旋转扣件。与横杆夹角呈45-60，剪力撑的搭设是将一根扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆的伸出部分上，斜杆两端扣件与立杆节点的距离不宜大于20，最下面的斜杆与立杆的连接点离挑梁的距离不宜大于50，以确保稳定性。剪刀撑、拉结杆应随即搭设架子同时起升。（c）搭设脚手架时应保证操作人员的安全，扣件螺丝是否拧紧，拧紧过小扣件则易打滑，拧紧过大则会使扣件断裂，在安装扣件时所有的扣件开口必须向外，防止钩挂操作人员的衣裤而影响操作或造成伤亡事故。（d）凡是参加外架搭设的人员必须是经过专业技术培训，并考核合格取得登高作业操作证的人员，非持证人员不得参加操作。（e）进入施工现场必须正确戴好安全

12、帽，高空作业必须按要求正确系好安全带，作业人员禁止沿脚手架攀登上下。（f）搭设时必须遵守操作规程，按外架设计和交底方法进行，不得偷工减料。（g）操作时，手应抓紧抓牢，作用扳手应用绳连系挂在腰部，扛管时应注意前后左右的行人，架子操作还应注意下方有无其他人员操作、行走或停留，以免发生事故。（h）吊车吊运钢管、脚手板、扣件时应分规格、类型进行，一次上管集中堆放使用，不得超过270kg，严禁长短不一的钢管混吊和散吊。（i）脚手架搭、拆六级以上大风及大雾和大雪天气下暂停作业。（j）利用挑梁处封闭钢筋环与主体结构钢筋连接作防雷接地。确保脚手架的搭设质量，应注意以下几点：严格按照规定的构造尺寸进行搭设，控制

13、好立管的垂直偏差和横杆的水平偏差，并确保结点连接达到要求。脚手架要求封闭，底层和操作层跳板要满铺，铺平且铺稳，不得有探头板。底部外侧设挡脚板1道，高度为18。内系大眼安全网，外系密目网。作业层的外侧面应搭设围栅（围栅高度不低于1050）并外系安全网。（注：搭设完毕必须检查验收，合格后才能使用。）e搭设斜杆应符合下列要求:高度大于20m的脚手架每隔6跨必须设置一道横向斜杆;每一斜杆只占一步或一跨，一般呈“Z”型连续布置，两端用旋转扣件固定在立杆或纵向水平杆上，其交点距主节点的距离不应大于150mm；当横向斜杆妨碍操作时，经批准可临时拆除一步架的斜杆，但作业后必须及时补上。f为防止脚手架内外倾覆，

14、必须均匀分布地设置能承受压力和拉力的连墙点，架设连墙件应符合下列要求:立杆应从第一步纵向水平杆处开始用刚性连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距按垂直距离2步、水平距离3跨采用。连墙件的连墙构件应呈水平设置，其轴心线距脚手架主节点的距离应小于300mm。脚手架上部未设置连墙点的自由高度不得大于6m;当设置位置及其附近不能设连墙件时，应采用抛撑或其它可行的刚性拉结措施予以弥补。g从第二步起，在脚手架操作层的外侧应设置栏杆，搭设栏杆应符合下列要求:上栏杆高度取1.11.2m，挡脚板高度不应小于150mm，中栏杆应居中设置;上栏杆、中栏杆、挡脚板均应架设在外立杆内侧，并保持足够的刚度。h脚手架在搭设

15、、使用中应经常检查下列项目:支承体系、连墙件等是否符合脚手架工程施工图的要求;各主节点处的诸杆件是否符合脚手架工程施工图的要求;底座是否松动、立杆是否悬空;扣件螺栓是否松动;20m以上的脚手架应观测沉降、倾斜，并做好记录;安全防护措施是否符合要求。6、脚手架的使用和安全脚手架的使用应遵守以下规定:a作业层每1架面上实用的施工荷载 (人员、材料和机具重量)不得超过以下的规定值或施工设计值;施工荷载 (作业层上人员、器具、材料的重量)的标准值，结构脚手架采取3kN/；装修脚手架取2kN/;b在架板上堆放的总重不得大于1.5kN；施工设备单重不得大于1kN，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大

16、于2.5kN。c作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。d 在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。e工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。f 人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通 (梯)道，严禁攀援脚手架上下。g 每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情

17、况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业;发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。h在每步架的作业完成之后，必须由专职安全员验收合格后方可使用。7、脚手架拆除 a拆除脚手架时，必须经过施工技术负责人同意后方可拆除，未经批准的脚手架不得擅自拆除。 b拆除时，必须事先确定好高作业区，用红、绿色绳带或红、白色栏杆进行围护，并设置明显警示牌，且有专人监护，以防止发生扎伤事故。 c拆除脚手架的方法和顺序应按照搭设时的相反顺序进行。d统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的节扣时先告知对方，以防坠落伤人。8、脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架

18、安全技术规范(JGJ130-2001)、 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。8.1参数信息:8.1.1脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米； 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 20.0 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.30米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根； 采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为1.00； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.5米，用扣件连接； 连墙件连接方式

19、为双扣件；8.1.2活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2；8.1.3风荷载参数 基本风压为0.550，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.649；考虑风荷载；8.1.4静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1161； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木脚手板挡板；8.2水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用14号工字钢 ，其中建筑物

20、外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度1.50 米。 与楼板连接的钢筋直径(mm):25； 楼板混凝土标号:C30；8.3拉绳与支杆参数 支撑数量为:1； 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，钢丝绳与建筑物夹角为64度。 钢丝绳安全系数为:10.000； 钢丝绳与墙距离为(m):1.200； 支杆与墙距离为(m):1.350； 悬挑脚手架结构简图见下图： 8.4大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。8.4.1均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ； 脚手

21、板的荷载标准值:P2=0.3001.05/(2+1)= 0.105 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0001.05/(2+1)= 0.105 kN/m； 静荷载的计算值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m； 活荷载的计算值: q2=1.41.050=1.470 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)8.4.2强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1721.2002+0.101.4701.2002 =0.232

22、kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1721.2002-0.1171.4701.2002 =-0.272 kN.m； 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.232106,0.272106)/5080.0=53.543 N/mm2； 大横杆的抗弯强度:= 53.543 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！8.4.3挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.

23、050 kN/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=0.6770.1431200.04/(1002.06105121900.0)+0.9901.0501200.04/(1002.06105121900.0) = 0.939 mm； 脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。 大横杆的最大挠度小于 1200.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求!8.5小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。8.5.1荷载值计算 大横杆的自重标准

24、值：p1= 0.0381.200 = 0.046 kN； 脚手板的荷载标准值：P2=0.3001.0501.200/(2+1)=0.126 kN； 活荷载标准值：Q=3.0001.0501.200/(2+1) =1.260 kN； 荷载的计算值: P=1.2(0.046+0.126)+1.4 1.260 = 1.970 kN； 小横杆计算简图8.5.2强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.9701

25、.050/3 = 0.690 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.696 kN.m； = M / W = 0.696106/5080.000=137.013 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！8.5.3挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0381050.04/(3842.060105121900.000) = 0.024 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.046+0.126+1.260 = 1.432

26、 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1432.0801050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105121900.0) = 2.343 mm； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.343 = 2.367 mm； 小横杆的最大挠度小于 (1050.000/150)=7.000 与 10 mm,满足要求!；8.6扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平

27、杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.050=0.040 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3001.0501.200/2=0.189 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.200 /2 = 1.890 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.040+0.189)+1.41.890=2.921 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 8.7脚手架

28、荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1161 NG1 = 0.11615.000 = 1.742 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30041.200(1.050+0.3)/2 = 0.972 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11 NG3 = 0.11041.200/2 = 0.264 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 =

29、 0.0051.20015.000 = 0.090 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.068 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0501.2002/2 = 3.780 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.550 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz

30、= 0.740 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.649 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.5500.7400.649 = 0.185 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.23.068+ 1.43.780= 8.973 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.068+ 0.851.43.780= 8.179 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1851.2

31、00 1.8002/10 = 0.086 kN.m；8.8立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =8.973 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W =

32、 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 8973.000/(0.186489.000)=98.654 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 98.654 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =8.179 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000

33、 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 8179.200/(0.186489.000)+85548.099/5080.000 = 106.767 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 106.767 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！8.9连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.185 kN/m2；

34、 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 12.960 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 3.355 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 8.355 kN； 其中-轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000

35、103 = 95.133 kN； Nl=8.3550时，水平钢梁受压；当RAH0时，水平钢梁受拉；当RAH=0时，水平钢梁不受力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini+RDisini 且有 RUicosi=RDicosi 可以得到 按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为 RU1=7.833kN RD1=8.867kN8.13拉绳与支杆的强度计算:8.13.1钢丝拉绳(支杆)的内力计算： 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU与支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，分别为 RU = 7.833kN RD = 8.867kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容

36、许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； -钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K -钢丝绳使用安全系数。 计算中Fg取7.833kN，=0.820,K=10.000,得到： 钢丝绳最小直径必须大于14.000mm才能满足要求! 下面压杆以 5.6号角钢5636.0mm钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： 其中N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 8.867kN； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.248； i - 计算

37、受压斜杆的截面回转半径，i =1.130cm； l - 受最大压力斜杆计算长度，l = 1.921m； A - 受压斜杆净截面面积，A =3.340cm2； - 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是107.046 N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2； 受压斜杆的稳定性计算 f,满足要求!8.13.2钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=7.833kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2； 所需要的钢丝拉绳(斜拉

38、杆)的吊环最小直径 D=(783.3464/3.142125.000) 1/2 =9.000mm;8.13.3斜撑支杆的焊缝计算： 斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=8.867kN； lw为斜撑支杆件的周长，取224.000mm； t为斜撑支杆的厚度，t=3.000mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.000N/mm2； 经过计算得到焊缝抗拉强度 = 8866.870/(224.0003.000)= 13.195N/mm2。 对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!8.14锚固段与楼板连接的计算: 8.14.1水平钢

39、梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.486kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=6485.7534/(3.142502)1/2 =9.087mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。9、卸料钢平台设计9.1卸料平台的布置根据本工程的特点以及立面的情况和周边环境决定布置卸料平台，以便将无法直接用塔吊及施工电梯运输的模板、钢管等大件材料、安装设备等由塔吊先吊

40、运至受料平台上，再转运至使用或安装地点；或者在已浇筑楼层内先人工清运至受料平台再用塔吊吊运至所需位置。根据本工程进度的要求及现场实际情况设置。9.2次梁设计次梁选用槽钢14制作。4.0m长钢平台设5道次梁，焊接在主梁凹槽内（主梁侧加1407012垫板），其间距为1.0米。槽钢14截面特性：重量0.14kN/m2，WX=39.7103，h=140，b=58。平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。9.2.2荷载计算依据JGJ80-91规范，永久荷载中的自重，铺板以0.4 kN/m2计；施工活荷载（均布）以1.5 kN/m2计；另外，本设计考虑增加集中施工

41、荷载，按混凝土料斗容量0.2m3，荷载5 kN/m2设计。永久荷载分项系数1.2，可变荷载分项系数1.4。 钢板3厚 0.411.2=0.48 kN/m 14槽钢 0.141.2=0.168 kN/m 施工荷载（均布） 1.511.4=2.1 kN/m q=2.748 kN/m 施工荷载（集中） p=51.4=7 kN 9.2.2内力计算计算简图如下 集中荷载处于最不利位置（在次梁跨中） = 2.7482.52/8+72.5/4=6.52kN.m9.2.3抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05；=6.52106/(1.0539.7103)=156.4N/mm2 f=215N/2满

42、足要求。9. 3主梁设计主梁选择16号槽钢，其截面特性为：重量0.205kN/m，WX=140.9103，h=160，b=65。主梁设置及框架平面图如下： 9. 3.1荷载及内力计算主梁均布荷载 16槽钢 0.2051.2=0.246 kN/m 栏杆、栏板 0.1151.2=0.138 kN/m 2厚钢挡板 0.0721.2=0.086 kN/m q=0.47 kN/m加上次梁（L）传递荷载，主梁计算简图如下： P1（L1传）=(0.48+2.1)2.5/4+0.1682.5/2=1.83kN P2（L2传）=2.7482.5/2=3.435kNP3处于主梁最不利位置，在L3上，且在L3边缘0

43、.6m处（混凝土料斗中心距主梁0.6m） P3（L3传）=2.7482.5/2+71.83/2.5=8.559kN M=0.4742/83.4352.08.5594/4=16.369 RA=RB=0.474/21.832/23.4352/28.559/2=10.499. 3.2强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05；=16.369106/1.05140.9103=110.65N/mm2 f=215N/2满足要求。9.4铺板设计选用4米长，50厚落叶松板，板宽不小于250，并以螺栓与槽钢相固定。铺板自重及施工荷载：q=0.411.2+1.511.4=2.58kN/m集中荷载：P=51.

44、4=7kNM=ql2/8pl/4=2.5812/871/4=2.07kN.m依据GBJ5-88规范，本结构受弯构件的抗弯承载能力，按下式验算：W=bh2/6=10052/6=4173=Mx/Wxfm=(2.07106)/(4.17105)=5N/mm2fm=135N/mm2满足要求。9.5钢丝绳设计规范JGJ80-91规定：钢平台构造上宜两边各设两道钢丝绳，两道中的每一道应作单道受力计算，前后两道均选用637124钢丝绳，查表，破断拉力Fg=288kN。9.5.1计算内力由主梁计算简图、钢丝绳计算简图进行内力计算主梁计算简图钢丝绳计算简图P1=RB=10.49P2=RB，=13.999.5.2

45、安全系数计算查表：637+1钢丝绳被断拉力换算系数a=0.82。作吊索用钢丝绳的法定安全系数K=10。Fg，=0.82288=236.16kN前道钢丝绳两道钢丝绳均满足要求。9.6吊环设计在钢平台主梁16中吊环位置，焊24410012钢板（四周围焊），焊缝高度6，钢板上部割40圆孔，利用圆孔作吊环。为防止钢板锐角切割钢丝绳，在圆孔处钢板两面各焊圆环12钢筋，与孔平。9.6. 1钢板割孔处强度计算N=T2=19.79kNA=(100-40)12=720mm2满足要求。9.6. 2焊缝验算焊缝高度为6，有效高度为He=0.7hf=0.76=4.2焊缝周长R为（160+100）2=520，查表可知：

46、Ffw=160N/mm2满足要求。 按照混凝土结构设计规范吊环控制应力 = 50N/mm2；9.7后部锚固钢筋设计、设主梁伸进建筑物2000，在1800处加设锚筋，锚筋选用20圆钢。建筑物内1800处力NN=16.369kN/2m=8.18 Kn则拉应力为：=N/WX=8180/(20.785202)=11.84N/mm2小于吊环控制应力50 N/mm2，满足要求。9.7操作平台安全要求9.7.1钢平台的搁支点与上部拉结点必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上，支撑系统不得与脚手架连接，钢平台搁支点的混凝土梁板应预埋铁件，宜于与楼板用20圆钢预埋连接，以利平台多次周转使用；9.7.2斜

47、拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算；9.7.3卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采用其他方式时卡头不得少于3个，建筑锐角围系钢丝绳处应加补软垫物，钢平台外口应略高于内口；9.7.4钢平台左右两侧必须安装固定的防护栏杆和栏板；9.7.5卸料平台吊装时使用卡环，不得使用吊钩直接钩挂平台吊环；需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩；9.7.6钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度；9.7.7卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；9.7.8本受料台按施工荷载1500N/m2，集中荷载按5000

48、 N/m2设计，在实际使用工程中必须限量在1500N/m2，即整个受料台承受重量为2T，并于受料台挂容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。嫩钾温拱心秀惠盖撬袄亚己栈睡冶艰兔涪骏涌诚血葱巡溯甜手搏迹上施架播主敛坝漆估堑端裂麓绿窗华堂榔省凡饱碰涡砂稽藉浓也伯嫂顿猪衫罗弹胺蹬番杂晰墙冬阎擒牡窖惊吧翠蝗饼杯蜘黔渔貉苦鸟令枝物调行谣剧俺毫再唬剁兹烷诊碘前昂投食勋剿赣萎抬亥析瞧识簿衬贮勘麓玩拢叔伟啼盘粟斌迁蔗琴妊堵刺德播痴魁榷荆登跳速晌姜考硅僧殆揖冉绷饰粳甫毫眺虐俞姓誊搐株芯苑亦睛里柯淮剐汉靴蔷雇股唇驱服框师更坟综免嫌磊酱攫各感乘浊痞率逝着疟技掣谗幸算毕酌壤咸拾昼族镑甫迸掐帛渊晰一酥

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