李沧区文昌路155号保障性住房工程外墙脚手架施工方案04

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1、李沧区文昌路155号保障性住房项目工程 外墙脚手架施工方案 编 码：LJ/SHF/17-31/2013/05 编制单位：莱西市建筑总公司 第31项目经理部目录一、工程概况3二、编制依据 3三、搭设施工方案3四、脚手架搭拆技术措施及有关规定6五、验收8六、检查8七、脚手架的拆除8八、安全管理9九、脚手架的设计与计算10十、施工详图及大样图35一、工程概况：工程名称：李沧区文昌路155号保障性住房项目（南区）设计单位：青岛北洋建筑设计有限公司 勘察单位：青岛市勘察测绘研究院建设单位：李沧区金水建设开发有限公司监理单位：青岛海大工程监理咨询有限公司施工单位：莱西市建筑总公司建设地点：位于青岛市李沧区

2、，西邻文昌路，北临沥通路工程规模：总计建筑面积约87062.21平方米，地上部分约66638.63平方米，地下部分约20423.58平方米。本工程为地下车库，基础为条形基础，车库建筑抗震等级为四级，主楼建筑抗震等级剪力墙为四级，框架柱为三级。二、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；2、建筑施工安全检查标准 标准（JGJ-2011）；3、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；三、搭设施工方案一）外墙脚手架搭设方案确定：本工程设计为小区住宅工程，六个单体楼座，住宅单体楼高22层，局部为商业网点房，商业楼高8.2米，主体为框剪结构，建筑外围转角较多

3、，飘窗空调板较多，外脚手架搭设转角及需要加宽的部位较多，按照工期计划，下部结构模板拆除后，进行砌体工程砌筑施工，考虑工程设计结构及工期计划的实际情况，外墙脚手架搭设施工方案确定如下：地下室基础部分使用双排落地脚手架，搭设至地下室顶板，并高出顶板1.8米起到维护作用；1-4层采用在车库顶板搭设落地双排脚手架，5-11层搭设悬挑脚手架，12-18层搭设悬挑脚手架，19层至机房层搭设悬挑脚手架。二）外墙脚手架搭设的形式： 根据本工程高度及施工要求需要：（1） 从地下室开始至1层底板（1 层，搭设高度5.8m）搭设落地式脚手架；（2） 从车库顶至4层顶板（4层，搭设高度10.34m）搭设双排维护、防护

4、脚手架；（3） 从5层底板至11层顶板（7层19.6m），采用16#工字钢从4层底板上开始悬挑，悬挑梁尾端使用18钢筋设两处固定在楼板上（悬挑与锚固1:1.25），悬挑梁前端采用14钢丝绳进行吊拉卸荷；（4） 从12层底板至18层顶板（7层19.6m），采用16#工字钢从11层底板上开始悬挑，悬挑梁尾端使用18钢筋设两处固定在楼板上（悬挑与锚固1:1.25），悬挑梁前端采用14钢丝绳进行吊拉卸荷；（5） 从19层底板至机房层顶板（5层13.76m），采用16#工字钢从19层底板上开始悬挑，悬挑梁尾端使用18钢筋设两处固定在楼板上（悬挑与锚固1:1.25），悬挑梁前端采用16钢丝绳进行吊拉卸荷。

5、三）脚步手架的构造参数（1）、立杆横向间距 b=0.90，纵向间距 L=1.5m。（2）、内立杆距建筑物外皮 b1=0.30m。（3）、脚手架步距 h=1.8m，主接点处满设小横杆。（4）、建筑物与脚手架连接点竖向间距 H=3.6m，水平间距 L=4.5m（两步三跨）。（5）、脚手架均步施工荷载为3KN/m2。 落地式及外挑式脚手架详见构造附图所示。四）脚步手架的材料要求（1）、钢管采用外径48.3mm，壁厚3.6mm的高频焊接钢管，严重锈蚀、弯曲、压扁、有裂缝的钢管严禁使用。（2）、扣件可为锻压铸铁扣件，有直角扣件、旋转扣件、对接扣件，扣件必须符合可锻压铸铁分类及技术条件的规定，并且要有出场

6、合格证，不得使用严重锈蚀、由裂缝的扣件、脚用板采用0.9m0.9m竹笆板铺设，每一悬挑单元设一作业层，防护层应将内立杆与主体之间30CM的空间满铺竹笆板。架体所用的剪刀撑钢管刷红白相同的示警油漆。铺设竹笆板时，在两根纵向横杆之间另加两根纵向水平杆，并与小横杆连接，小横杆应在大横杆的下面。作业层脚手板要铺满、铺稳。竹笆板应按其主竹筋垂直与纵向水平方向铺设，且采用对接密封，四个角用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。（3）、脚手架随搭设随采用全新密目网封闭。（4）、绑扎用绳：竹笆板采用12#铁丝绑扎固定，密目网采用0.5尼龙绳绑扎固定。五）主杆搭设：相邻立杆的接头不得在同一步内,扣件不得在

7、同一高度上,内外立杆中心距为0.90 m,纵向立杆间距为1.5m,立杆对接必须采用对接扣件,里皮立杆距墙0.30m。开始安装立杆时,应每隔6跨设置一根抛撑做临时固定,待连墙杆安装稳定后,方可根据情况拆除,立杆搭设应垂直,其垂直度允许偏差为10cm。六）大横杆:纵向横杆必须设在立杆内侧,连接大横杆的对接扣件应交错布置,两根相邻的大横杆接头不得在同步或同跨内,各接头的中心至最近主接点的距离不宜大于纵距的1/3,大横杆步距为1.8m。七）小横杆:主接点必须设置一根小横杆,用直角扣件固定,且严禁拆除,主接点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm,本工程脚手板采用竹芭板,因此大横杆应固定在立杆上,小横

8、杆应固定在大横杆上。八）拉接点(连墙杆):拉接点应靠近主接点处设置,偏离主接点不应大于300mm,应从底层第一步大横杆开始设置,当该处设置困难时,应采取其它措施固定。拉接点竖向间距H=3.6m，水平间距L=4.5m(二步三跨),本工程采用硬拉接,拉接点当不能采用水平拉接时,与脚手架连接的一端应下斜拉接,不应采用上斜拉接。九）剪刀撑搭设:每道剪刀撑宽度应不小于4跨,且不得小于6m,斜杆与地面的倾角为45-60之间,从地面搭起并设垫板,并由底至顶连续设置。剪刀撑必须采用搭接,搭接长度为1m,设3个旋转扣件.剪刀撑斜杆应与相交的横向水平杆的伸出端或立杆相连接。四、脚手架搭拆技术措施及有关规定一）外挑

9、架的搭设本工程从5层底板设置第一道悬挑工字钢，搭设高度为19.6米，从12层底设置第二道悬挑工字钢，搭设高度为19.6米，从19层底设置第三道悬挑工字钢，搭设高度为13.76米，共搭设3道悬挑脚手架，悬挑高度为55.85米。（1）脚手架立杆相邻接头不得在同一步内，垂直偏差不得大于脚手架高度的1/200，且最大偏差不得大于10cm。（2）脚手架大横杆相临杆，内外皮大横杆不得在同一跨内接头，应相互错开，脚手架每面纵向水平偏差不得大于10cm。（3）脚手架各杆件相交处，伸出扣件外的钢管端头均应大于10cm，以防滑脱。（4）操作层竹笆板应满铺对接。竹笆板下面设置两根纵向杆，纵向杆间距不大于40cm。（

10、5）拉结点采用硬拉结，事先在砼剪力墙上予埋钢管，以备拉结使用，或采用层间构造柱和剪力墙进行拉结，拉结采用二步三跨设一处（即：高3.6m,水平4.5m）,拉结要牢固可靠。（6）大横杆上下之间60cm处设一道防护栏杆，施工层必须设防护栏杆，加设踢脚板，脚手架应始终高于施工层一步架。（7）外挑脚手架及中间处剪刀撑至下而上连续设置，每组剪刀撑至少跨越4根立杆间距，剪刀撑采用搭接，搭接长度为1m，设3个旋转扣件，剪刀撑与地面夹角为60-45之间。剪刀撑斜杆应与相交的横向水平杆的伸出端或立杆相连接。（8）悬挑工字钢的搭设悬挑承重结构为16#工字钢和14钢丝绳，工字钢的长度为3.5-4米（有阳台挑出部分另加

11、阳台尺寸），悬挑端与锚固端比例为1:1.25锚固端在楼层面上1.5米长，用两根18钢筋扣住工字钢锚固段，槽钢的另一端是外脚手架底部坐落位置，长度为1.3米。脚手架宽度为0.90米，离建筑物距离30CM，通过斜拉可减少悬挑槽钢的绕度，在外挑工字钢上（与立杆对应位置外）焊2根25mm、高10cm的钢筋，以固定立杆。（9） 工字钢的吊拉钢丝绳采用14的钢丝绳做吊拉，吊拉点应与工字钢横向点垂直，钢丝绳采用3道钢丝绳卡子固定。（10）脚手架的搭接必须边支边搭边拉结，绝对杜绝先支搭后拉结。（11）脚手架悬挑位置变换时。把新的斜撑杆支搭好，才能撤掉原有支撑杆。（12）搭设脚手架的施工人员，必须经过专业培训，

12、持有特殊工种操作证具备拆高大脚手架的经验。（13）脚手架四周采用密目网全封闭式围护，脚手架架体内， 3.2m处（第2步脚手架）必须搭设首层安全平网，施工层以下每间隔2层用安全平网封闭，安全平网内沿距建筑物水平间距不得大于100mm，安全平网网目不大于100100 mm,网内不得存留杂物。（14）脚手架的顶层必须设防护栏杆，加设踢脚板且脚手架必须高于作业面1.5米。（15）在脚手架外侧四周加设外挑式安全网，在4层顶(11.2m)处搭设第一道，在11层顶(27.9m)处搭设第二道，在17层顶(44.7m)处搭设第三道。外挑网宽应大于3.6m，外挑水平角度控制在20-30度之间。每道外挑式安全网为双

13、层，在底层平网上再加铺一层密目式安全立网，网片之间应采取绑扎等形式有效连接。外挑式安全网外沿应采用钢管固定双层网网纲，内沿可与脚手架架体固定连接，外挑式安全网设钢管斜支撑杆，其间距不大于3m，支撑角度45-60度，支撑杆件下端应支撑固定在脚手架上。五、验收脚手架搭设完毕，必须经过验收合格后，方可使用。脚手架的验收阶段：1、 基础完工后及脚手架搭设前。2、 作业层上施加荷载前。3、 每搭完10-13m后。4、 达到设计高度后。5、 遇有六级大风与大雨后，寒冷季节开冻后。6、 停用一个月后。六、检查脚手架使用中应定期检查下列项目：1、 构件的设置和连接，连墙杆、支撑系统等构造是否符合要求。2、 地

14、基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3、 钢丝绳是否松动。4、 高度在24m以上的脚手架，其立杆的沉降与垂直的偏差情况。5、 安全防护措施是否符合要求。七、脚手架的拆除1、 拆除脚手架时必须划出安全区，设警戒标志，并设专人警戒。2、 应全面检查脚手架的扣件连接，连墙杆、支撑系统等构造是否符合要求。及地面的障碍物。3、 拆除脚手架前必须由专人检查脚手架上的物料及地面的障碍物等是否清理干净，否则不允许拆除，拆除时应按规程拆除。4、 拆除时应由上而下逐层拆除，严禁将连墙杆整层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不得大于2步，如高差大于2步，应增设连墙杆固定。5、 当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆

15、除的脚手架两端，必须设置连墙杆和横向斜撑加固。6、 拆除时的程序应按后搭者先拆的程序，脚手架拆至最后一根立杆时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙杆。八、 安全管理1、 脚手架搭设人员必须是经过主管部门培训，考核合格的架子工，上岗人员应定期查体，合格者方可持证上岗。2、 搭设脚手架人员必须戴好安全帽，佩带安全带，穿防滑鞋。3、 作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。4、 当有六级以上大风和雾、雨、雪天气时，应停止脚手架的搭设与拆除作业，雨雪后上架应有防滑措施，并应扫除积雪。5、 安全网应架设及时，防护

16、严密，网内无杂物。6、 在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：（1） 主接点处的纵、横水平杆（2） 连墙杆7、 脚手架在使用过程中，严禁随意拆除，须做局部拆除时，必须制定相应的安全加固措施。8、 大风雨过后，施工负责人要及时组织有关人员对脚手架进行检查，对有杆件松动及不符合要求的脚手架立刻进行加固。9、 不得在脚手架基础及临近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，报安全部门批准。10、 邻街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施和专人看守。11、 工地的施工用电线路不得放在脚手架上。12、 搭拆脚手架时，地面应放围拦和警戒标志，并派专人监护，严禁非操作人员进入物体坠落半径区域。九、 脚手架的

17、设计与计算1. 脚手架设计原则脚手架设计原则，应以实用、安全、经济、简便为主。2. 实用脚手架首先必须满足施工操作的要求要有适当的宽度、步架高度、离墙距离，便于工人操作，并能堆放和运送必需的材料和小型工具。要能满足立体交叉流水作业和多工种作业的要求，尽量减少和避免多次拆改架子。3. 安全建筑施工中，由于脚手架的问题而出现的安全事故较多，因此脚手架的设计不但要满足使用的要求，而且首先要考虑安全问题。脚手架本向必须具有足够的承载能力，在施工荷载作用下不变形、不倾斜、不摇晃；同时，脚手架的地基也必须有足够的承载能力，以确保架子不致产生不均匀沉陷或倾斜。要充分估计施工中可能发生的不利荷载，设计中要明确

18、控制荷载。要有可靠的安全防护措施，包括防护栏、挡脚板、安全网、上下通道扶梯、斜道防滑、多层立体作业的防护、悬吊架的安全防护和雨季防电、避雷设计等等。4. 经济在满足使用和安全要求和条件下，应对几种方案进行经济比较。因此，要因地制宜、就地取材。另外，还要进行综合比较，如对施工工期、劳动力消耗、工程质量等方面的影响等。5. 简便在架子设计时，要做到使脚手架搭设、拆除和搬运较方便，周转灵活，以减轻工人的劳动强度。落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为8.44米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为

19、：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48.33.6，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.900/3=0.045kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.900/3=0.900kN/m 静荷载的计算

20、值 q1=1.20.038+1.20.045=0.100kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.900=1.260kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.100+0.101.260)1.5002=0.302kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.100+0.1171.260)1.5002=-0.354kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.3

21、54106/4491.0=78.872N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.045=0.083kN/m 活荷载标准值q2=0.900kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.083+0.9900.900)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.160mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最

22、大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9001.500/3=0.068kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/3=1.350kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.068+1.41.350=2.040kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.9002/8+2.0400.9

23、00/3=0.617kN.m =0.617106/4491.0=137.319N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038900.004/(3842.060105107780.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.058+0.068+1.350=1.475kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1475.100900.0(3900.02-4900.02/9

24、)/(722.06105107780.0)=1.719mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.734mm 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.900=0.035kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9001.500/2=0.101kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025

25、kN 荷载的计算值 R=1.20.035+1.20.101+1.42.025=2.998kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10717.700=1.893kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为

26、0.15 NG2 = 0.15041.500(0.900+0.300)/2=0.540kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50017.700=0.133kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.016kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5

27、000.900/2=4.050kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.600 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 0.620 Us 风荷载体型系数：Us = 1.134 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.6000.6201.134 = 0.295kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2

28、3.016+0.851.44.050=8.439kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.016+1.44.050=9.289kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2951.5001.8001.800/10=0.171kN.m 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N

29、 立杆的轴心压力设计值，N=9.289kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9289/(0.19424)=115.6

30、08N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.439kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196

31、； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.171kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8439/(0.19424)+171000/4491=143.050N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 7.697kN大于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

32、 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 37.16 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 9.29 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求!悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算的脚手架为双排脚手

33、架，搭设高度为19.6米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，步距1.80米。 采用的钢管类型为48.33.6， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度2.20米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m。拉杆采用钢丝绳。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大

34、弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.900/3=0.045kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.900/3=0.900kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.045=0.100kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.900=1.260kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.100+0.101.26

35、0)1.5002=0.302kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.100+0.1171.260)1.5002=-0.354kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.354106/4491.0=78.872N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.045=0.083kN/m 活荷载标准值q2=0.900kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.083+0.9900.900)150

36、0.04/(1002.06105107780.0)=2.160mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9001.500/3=0.068kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/3=1.350kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.068+1.41.350=2.040k

37、N 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.9002/8+2.0400.900/3=0.617kN.m =0.617106/4491.0=137.319N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038900.004/(3842.0

38、60105107780.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.058+0.068+1.350=1.475kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1475.100900.0(3900.02-4900.02/9)/(722.06105107780.0)=1.719mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.734mm 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值

39、； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.900=0.035kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9001.500/2=0.101kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷载的计算值 R=1.20.035+1.20.101+1.42.025=2.998kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载

40、。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10720.300=2.172kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041.500(0.900+0.300)/2=0.540kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50020.300=0.152kN 经计算得到

41、，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.314kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.600 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.110 Us 风荷载体型系数：Us = 1.134 经计算得到，

42、风荷载标准值Wk = 0.70.6001.1101.134 = 0.529kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.314+0.851.44.050=8.796kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.314+1.44.050=9.647kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (

43、m)； h 步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.5291.5001.8001.800/10=0.306kN.m 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.647kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491

44、cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9647/(0.19424)=120.052N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.796kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公

45、式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.306kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8796/(0.19424)+306000/4491=177.549N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 六、连墙件的计算 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 风荷载产生的连