模板工程设计及施工方案

《模板工程设计及施工方案》由会员分享，可在线阅读，更多相关《模板工程设计及施工方案（61页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、福建省长乐市江田建筑工程公司 模板工程设计及施工方案模板工程设计及施工方案编制人： 审核人： 审批人： 项目名称：皇家帝王广场7#及三期地下室工程编制单位：福建省长乐市江田建筑工程公司2011 年 10 月 26日一、编制依据1.1、混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042002，1.2、建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001，1.3、建筑结构设计统一标准GBJ68，1.4、建筑结构荷载规范GB500092001 (2006年版)， 1.5、钢管扣件脚手架应用技术规范，1.6、简明施工计算手册中国建筑工业出版社2001年第二版，1.7、锯材检验及等级评定GB4822.38

2、8，1.8、混凝土模板用胶合板ZB.B7000688，1.9、直径48152mm焊接钢管规定YB24263，二、工程概况皇家帝王广场三期工程7#及三期地下室工程新建在永州市湘永路与育才路交叉口西南，由湖南煌佳房地产开发有限公司投资兴建，长宇（珠海）国际建筑设计有限公司设计，福建省长乐市江田建筑工程公司承建， 结构形式为钢筋混凝土框架剪力墙结构，建筑物地下3层，地上二十八层，7#总建筑面积42216.36m2，总基底面积3371.39m2，其中住宅面积36110.76m2。建筑高度88.15m。概述：模板工程施工是结构工程的一个重要环节，模板施工的质量将直接影响到工程质量及安全施工，模板体系的采

3、用又直接关系到施工进度，为保证结构质量及施工进度、安全，本工程模板采用九合木胶板，支模架全部采用483.5钢管木档采用510cm、1010cm方料，螺杆采用12钢筋。以上所选用的材料，具有结构坚固，刚度大，轻巧，整体性好，适应性强，组装和拆卸方便，经济效益高的优点。三、模板工程计算：3.1、剪力墙模板计算：剪力墙墙模板的计算参照GB500092001建筑结构荷载规范(2006年版)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组

4、装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。当采用容量为大于0.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为6.00kN/m2；取剪力墙（GJZ2）墙厚300进行验算（3.1.1）、参数信息（3.1.1.1）.基本参数次楞间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):400；主楞间距(mm):400；穿墙螺栓竖向间距(mm):400；对拉螺栓直径(mm):M12；（3.1.1.2）.主楞主楞材料:木方；宽度(mm):100.00；高度(mm):100.00；（3.1.1.3）.次楞次楞材料:木方； 宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；（

5、3.1.1.4）.面板面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；(3.1.1.5).木方方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50； 墙模板设计简图(3.1.2)、墙模板荷载标准值计算新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新

6、浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6 kN/m2。(3.1.3)、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾

7、倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图(3.1.3.1).抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =200.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.4000.900=7.357kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.400.90=3.024kN/m； 其中0.90为临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.17.357200.02+0.1173.

8、024200.02= 4.36104Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 40018.018.0/6=2.16104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 4.36104 / 2.16104 = 2.0N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =2N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！(3.1.3.2).抗剪强度验算计算公式如

9、下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =200.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.4000.900=7.357kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.400.90=3.024kN/m；面板的最大剪力：V = 0.67.357200.0 + 0.6173.024200.0 = 1256.0N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1256.0N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 40

10、0mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =31256.0/(240018.0)=0.262N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.262N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ (3.1.3.3).挠度验算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.030

11、.4 = 6.812N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 200mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.8mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6776.812004/(10060001.94105) = 0.063 mm；面板的最大挠度计算值: =0.063mm 小于面板的最大允许挠度值 =0.8mm，满足要求！(3.1.4)、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞采用木方，宽度50mm，高度10

12、0mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51010/62= 166.67cm3；I = 5101010/122= 833.33cm4； 次楞计算简图(3.1.4.1).次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =400.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.2000.900=3.679kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.200.90=1.512kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.13.679400

13、.02+0.1171.512400.02= 8.72104Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.67105； f -次楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 8.72104/1.67105 = 0.5 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 0.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！(3.1.4.2).次楞的抗剪强度验算最大剪力按均

14、布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =400.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.2000.900/2=1.839kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.200.90/2=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.61.839400.0+ 0.6170.756400.0 = 628.0N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V

15、= 628.0N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =3628.0/(250.0100.0)=0.188N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.188N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！(3.1.4.3).次楞的挠度验算刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)；

16、 q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.030.20=3.41 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =400.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6776.81/24004/(10090004.17106) = 0.016 mm；次楞的最大容许挠度值: = 1.6mm；次楞的最大挠度计算值 =0.016mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。主楞截面惯

17、性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 101010/62= 333.33cm3；I = 10101010/122=1666.67cm4；E = 9000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)(3.1.4.4).主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.217.030.20.41.460.20.42.307kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 400mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 8.31104 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(

18、mm3)； W = 3.33105 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =13.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 8.31104/3.33105 = 0.2 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =0.2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！(3.1.4.5).主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V =1130.7/2 = 565.3N； b-主楞的截面宽度(mm)：b = 100.0mm ； hn-主楞的截面高度(mm)：h0 =

19、 100.0mm ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =3565.3/(2100.0100.0)=0.085N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =0.085N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！(3.1.4.6).主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.001mm；主楞的最大容许挠度值: = 1.6mm；主楞的最大挠度计算值 =0.001mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！(3.1.5)、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的

20、拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 2.05 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=2.054kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！2、楼板模板钢管脚手架支撑计算书（3.2,1）、参数信息（3.2.1.1）.基本参数横向间距或排

21、距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):2.50；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；（3.2.1.2）.荷载模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；板厚140（3.2.1.3）.材料面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量

22、E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元（3.2.2）、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图（3.2.2.1）、荷载计算(1)静荷载为钢筋混

23、凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.141+0.351 = 3.85 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；（3.2.2.2）、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.85+1.41= 6.02kN/m最大弯矩M=0.16.023002= 54180 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 54180/54000 = 1.003 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.003 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!（3.2.2.3）、挠

24、度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 3.85kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.853004/(100950048.6104)=0.046 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.046 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!（3.2.3）、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图（mm）（3.2.

25、3.1）.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.14+0.350.3 = 1.155 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.3 = 0.3 kN/m；（3.2.3.2）.强度验算:计算公式:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.155+1.40.3 = 1.806 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.80612 = 0.181 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.181106/83333.33 = 2.167 N/mm2；方木的抗弯

26、强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.167 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!（3.2.3.3）.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.8061 = 1.084 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.084103/(2 50100) = 0.325 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.325 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!（3.2.3.4）.挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100E

27、I)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.155 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.15510004 /(10090004166666.667)= 0.209 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.209 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!（3.2.4）、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.806kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.608 kNm ；最大变

28、形 Vmax = 1.554 mm ；最大支座力 Qmax = 6.568 kN ；最大应力 = 607947.76/5080 = 119.675 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 119.675 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.554mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!（3.2.5）、扣件抗滑移的计算:双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载

29、力计算 R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 6.568 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （3.2.6）、模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1292.5 = 0.323 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.1411 = 3.5 kN；静荷载标准

30、值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.173 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 11 = 3 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.207 kN；（3.2.7）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.207 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W

31、- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.1551.71.5，1.5+20.1=2.945； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.945；L0 / i

32、 = 2945.25 / 15.8=186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值；=9207.3/(0.207489) = 90.961 N/mm2；立杆稳定性计算 = 90.961 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！3、梁木模板与支撑计算书取梁段1KLA(3)300600验算（3.3.1）、参数信息（3.3.1.1）.模板支撑及构造梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.60；混凝土板厚度(mm)：140.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模

33、板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：2.00；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；（3.3.1.2）.荷载新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)

34、：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；（3.3.1.3）.材料木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；（3.3.1.4）.梁底模板梁底方木截面宽度b(mm)：100.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：2；（3.3.1.5）.梁侧模板次楞间距(mm)：

35、350；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：30mm，360mm；主楞宽度(mm)：100.00；高度(mm)：100.00；次楞宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；（3.3.2）、梁侧模板荷载计算新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧

36、压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。（3.3.3）、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)（3.3.3.1）.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 4622/6=30.67cm3； M -

37、 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4617.85=9.852kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.464=2.576kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.19.8523502 + 0.117 2.5763502 = 1.58105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=

38、1.19.8520.35+1.22.5760.35=4.875kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.58105 / 3.07104=5.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ （3.3.3.2）.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=9.852N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 46222

39、/12=30.67cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.8523504/(10060003.07105) = 0.544 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.544mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！（3.3.4）、梁侧模板支撑的计算（3.3.4.1）.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.875/(0.600-0.140)=10.598kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截

40、面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.114 kNm，最大支座反力 R= 2.955 kN，最大变形 = 0.033 mm（3.3.4.1.1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.14105/8.33104 = 1.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；次楞最大受弯应力计算值

41、 = 1.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（3.3.4.1.2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 330/400=0.825mm；次楞的最大挠度计算值 =0.033mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.825mm，满足要求！(3.3.4.2).主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.955kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。主楞截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2101010/6 = 333.33cm3；I = 210101010/12 = 1666.67cm4；E = 9000.00 N/mm2；

42、主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.465 kNm，最大支座反力 R= 6.575 kN，最大变形 = 0.101 mm（3.3.4.2.1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.65105/3.33105 = 1.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =1.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（3.3.4.2.2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.101 mm主楞的最大容

43、许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.101mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！（3.3.5）、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.575 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力

44、N=6.575kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！（3.3.6）、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10002020/6 = 6.67104mm3； I = 1000202020/12 = 6.67105mm4； (3.3.6.1).抗弯强度验算按以下公式进行面板抗

45、弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.60+0.301.00=18.720kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)1.00=5.600kN/m；q=18.720+5.600=24.320kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/824.323002=2.74105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.524.320.3=3.648kN =Mmax/W=2.74105/6.67104=4.1N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.1 N/mm2

46、小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！(3.3.6.2).挠度验算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=15.600kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 518.723004/(38460006.67105)=0.494mm；面板的最大挠度计算值: =0.494mm

47、 小于 面板的最大允许挠度值: =1.2mm，满足要求！(3.3.7)、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。(3.3.7.1).荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.648/1=3.648kN/m(3.3.7.2).方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=101010/6 = 166.67 cm3；I=10101010/12 =

48、833.33 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.13.64812 = 0.365 kNm；最大应力 = M / W = 0.365106/166666.7 = 2.2 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 2.2 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.63.6481 = 2.189 kN；方木受剪应力计算值 = 32.1891000/(2100100) = 0.328 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.

49、4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.328 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6773.64810004 /(1009000833.333104)=0.329mm；方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.329 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！(3.3.7.3).支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=3.648kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自

50、重传递的集中力：P2=(0.600-0.300)/41.000(1.20.14024.000+1.42.000)+1.221.000(0.600-0.140)0.300=0.844kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=4.492 kN；最大弯矩 Mmax=0.674 kNm；最大挠度计算值 Vmax=1.107 mm；最大应力 =0.674106/5080=132.6 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 132.6 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm

51、2,满足要求!(3.3.8)、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算(3.3.9)、扣件抗滑移的计算:直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力 R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.492 kN；R 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! (3.3.10)、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N

52、/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =4.492 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1492=0.357 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.50/2+(0.60-0.30)/4)1.000.30+(1.50/2+(0.60-0.30)/4)1.000.140(1.50+24.00)=3.831 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.500/2+(0.600-0.300)/41.000=4.620 kN；N =N1+N2+N3+N4=

53、4.492+0.357+3.831+4.62=13.301 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.2,1.2+20.1= 2.356 m

54、； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2356.2 / 15.8 = 149 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13300.66/(0.312489) = 87.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 87.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！4、柱模板设计计算书柱模板的背部支撑由两层（木楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图取柱(GDZ3)截面宽度B(mm):700.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m； 计算简图(3.4.1)、参数信息(3.4.1.1).基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；(3.4