商住楼落地式卸料平台施工方案#江苏

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1、卸料平台施工方案一、工程概况1. 锦屏磷矿棚户区改造一期工程C1#-C19#楼工程(共十八栋)位于连云港市锦屏磷矿区域，南、西、北侧皆为农地，东侧主干道锦西路。工程为十四栋条式住宅楼（1、2、5、6、7、8、9、10、12、14、15、16、18、19#楼）、三栋框架结构商住楼（4、11、17#楼），一栋框架+砖混结构商住楼（3#楼），建筑总面积约为74000m2，建筑高度18.6m。2.工程由连云港海州资产经营有限公司开发建设，连云港市匠人工程设计研究院设计，连云港市建设监理有限公司监理，连云港市建设工程质量监督站监督，连云港市建设工程安全监督站监督，江苏至德建设有限公司施工。二、设计依据1

2、、钢结构设计规范GB50017-20032、简明施工计算手册（第二版）中国建筑工业出版社3、建筑施工手册（第三版）中国建筑工业出版社三、结构布置1、 搭设部位（3、4、7、10、11#楼）为提高材料周转效率，本工程计划主体结构施工时在3、4、7、10、11#楼自二层开始每幢楼每层设置两只卸料平台，位置分别为7#、10#楼5-9、29-33轴交A轴、4#楼7-9、17-19轴交A轴处、3#楼7-9、29-31轴交A轴处。2、其余楼号详平面布置图（后附）3、卸料平台形式（3、4、7、10、11#楼）为悬挑式卸料平台；4、其余楼号为落地式卸料平台四、施工准备4.1落地式卸料平台施工材料4.1.148

3、3.0mm的热扎钢管和50mm厚木跳板、2000目密目网4.1.2搭设范围素土夯实，用120厚C15混凝土做地面硬化4.2悬挑式卸料平台卸料平台施工材料4.2.1采用槽钢制作，拦杆采用48*3.0钢管焊接，主杆14工字钢与腹杆14a槽钢采用满焊连接，焊缝高度为6mm；平台面采用50厚木板，周边设300mm高踢脚板。详细尺寸见示意图。4.3技术准备根据搭设的间距和搭设的高度进行受力计算和地基承载力计算，以确定卸料平台的承载力。五、落地式卸料平台搭设要求5.1将脚手架搭设部位的回填压实整平。5.2卸料平台长为9.0m，宽为3.0m的台阶式卸料平台，立杆纵向间距1.5m，立杆横距为1.0m，步高1.

4、8m最下面一道扫地杆距地20cm，部垫通长脚手板。5.3底部的立杆用同长度的钢管，将相邻立柱的对接接头位于不同高度上，使立柱受荷的薄弱截面错开。5.4卸料平台架子搭设时，先立立柱然后架设大小横杆，同时在立柱外侧规定位置三面设置剪力撑，以防止脚手架倾斜，剪力撑的设置应与脚手架同步进行。5.5脚手架的横杆上下步应交叉设置于立杆的不同侧面，使立杆受荷偏心减少。5.6在搭设脚手架时，每完成一步都要及时校正立杆的垂直度和大小横杆的水平度，使脚手架的步距、横距、纵距、上下始终保持一致。5.7卸料平台需要与结构进行拉接处理，水平方向每三根立杆设一道，垂直方向每两步应设一道。两端支设水平栏杆。5.8 每一个楼

5、层，设刚性拉结点，拉结件采用483.0钢管与结构连结。操作层脚手板满铺，四角用12#铁丝扎紧。外立杆内侧采用密目式安全网封闭。 5.9 经检验合格的构配件应按品种、规格分类、堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。5.10 应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。5.11 平台底座面标高宜高于自然地坪50mm。5.12平台基础经验收合格后；平台必须配合施工进度搭设。513每搭完一步平台后，应按规范JGJ 1302001表8.2.4的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。5.14底座安放应符合下列规定：514.1底座、垫板均应准确地放在定位线上；3. 14.2 垫板采用长度不少于跨、厚度不

6、小50mm的木垫板。5.15立杆搭设应符合下列规定：5.15.1严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；5.15.2相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合JGJ 1302001第6.3.5条的规定；5.15.3开始搭设立杆时，应设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；5.15.4当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；5.15.5 顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合JGJ 1302001第6.3.5、6.3.6条的规定。5.16纵向水平杆搭设应符合下列规定：5.16.1纵向水平杆的搭设应符合JGJ 1

7、302001第6.2.1条的构造规定；5.16.2在封闭型平台的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。六、落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书 6.1 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。6.2 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。6.3计算参数: 立柱横向间距或排距la(m):1.50，脚手架步距h(m)：1.50；立杆纵向间距lb(m):0.90，脚手架搭设高度H(m)：18.60；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.30，平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型(mm):483.

8、0，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；6.4荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m2):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 图 落地平台支撑架立面简图 图 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 6.5纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4； 纵向钢管计算简图6.5.1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11 = 0.150 + 0.3000.300 = 0.240

9、kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12 = 5.0000.300 = 1.500 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 1.0000.300 = 0.300 kN/m6.5.2.强度验算:依照规范5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 均布恒载：q1 = 1.2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.240+ 1.21.500 = 2.088 kN/m；均布活载：q2 = 1.40.300 = 0.420 kN/m；最大弯距 Mmax =

10、0.12.0880.9002 + 0.117 0.4200.9002 = 0.209 kN.m ；最大支座力 N = 1.12.0880.900 + 1.20.4200.900 = 2.521 kN；最大应力 = Mmax / W = 0.209106 / (4490.0) = 46.533 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2；纵向钢管的计算应力 46.533 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205.000 N/mm2，满足要求！6.6.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下: 均布恒载: q = q11 + q12 =

11、 1.740 kN/m；均布活载： p = 0.300 kN/m； V = (0.677 1.740+0.9900.300)900.04/(1002.060105107800.0)=0.436 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.436 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 1500.000/150与10 mm，满足要求！7、横向支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =2.521 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.605 kN.

12、m ；最大变形 Vmax = 1.583 mm ；最大支座力 Qmax = 8.235 kN ；最大应力 = 134.771 N/mm2 ；横向钢管的计算应力 134.771 N/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 1.583 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度 900.000/150与10 mm，满足要求！8、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。R Rc其中 R

13、c - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.235 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 9、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。9.1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.12918.600 = 2.401 kN；(2)栏杆的自重(kN)：NG2 = 0.1501.500 = 0.225 kN；(3)脚手板自重(kN)：NG3 = 0.3000.9001.500 = 0.405 kN；(4)堆放荷载(kN)：NG4 =

14、5.0000.9001.500 = 6.750 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.781 kN；9.2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.0000.9001.500 = 1.350 kN；9.3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.29.781+ 1.41.350 = 13.628 kN；10、立杆的稳定性验算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.628 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 L

15、o/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.00 N/mm2； L0 - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；= 1.790； a - 立杆上端伸出顶层横

16、杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.300 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 L0 = k1h = 1.1671.7901.500 = 3.133 m；L0/i = 3133.395 / 15.900 = 197.000 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.186 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =13627.512 /( 0.186424.000 )= 172.798 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 172.798 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！公式(2)的计算结果：L0/i = 2100.0

17、00 / 15.900 = 132.000 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.386 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =13627.512 /( 0.386424.000 )= 83.265 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 83.265 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 - 计算长度附加系数，按照表2取值1.040 ；公式(3)的计算结果：L0/i = 2548.728 / 15.900 = 160.000 ；由长

18、细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.274 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =13627.512 /( 0.274424.000 )= 117.301 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 117.301 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。 附图：立面图一七、悬挑卸料平台计算计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)和钢结构设计规范(GB50017-2003)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必

19、须严格地进行设计和验算。计算参数及荷载取值（一）、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重标准值(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：栏杆竹笆片，栏杆、挡板脚手板自重标准值(kN/m2)：0.15；施工人员等活荷载(kN/m2):0.50，最大堆放材料荷载(kN):3.00。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：4.30，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：0.10；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：2.00；钢丝绳安全系数K：10.00，悬挑梁与墙的接点按 固支 计算；预埋件的直径(mm)：20.00。3.水平支撑梁主梁槽钢型号：36c号槽钢槽口竖向 ；次梁槽钢型号：1

20、4a号槽钢槽口竖向 ；次梁槽钢间距(m)：0.50，最里端次梁与墙的最大允许距离(m)：1.40。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.50；平台计算宽度(m)：2.10。（二）、次梁的验算:次梁选择 14a号槽钢槽口竖向 ，间距0.50m，其截面特性为：面积 A=18.51cm2；惯性距 Iy=53.20cm4；转动惯量 Wy=13.01cm3；回转半径 iy=1.70cm；截面尺寸：b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm。1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2； Q1 =

21、0.35 0.50= 0.18kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷载为3.00kN，转化为线荷载： Q2 = 3.00/ 4.50/ 2.10 0.50= 0.16kN/m；(3)槽钢自重荷载 Q3= 0.14kN/m；经计算得到 静荷载设计值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.18+0.16+0.14) = 0.57kN；经计算得到 活荷载设计值 P = 1.4 0.50 0.50 2.10= 0.74kN。2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩M的计算公式为： 经计算得到，最大弯矩 M = 0.572.102/8+0.742

22、.10/4=0.70kN.m。 3.抗弯强度验算次梁应力： 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材的抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =7.01102/(1.0513.01)=51.30 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =51.303 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2,满足要求!4.整体稳定性验算 其中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5709.5058.00235/(2.10140.00235.0)=1.07；由于 b大于0.6，按照下面公式

23、调整： 得到 b=0.806；次梁槽钢的稳定性验算 =7.01102/(0.80613.010)=66.83 N/mm2；次梁槽钢的稳定性验算 =66.833 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2,满足要求!（三）、主梁的验算:根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择 36c号槽钢槽口竖向 ，其截面特性为： 面积 A=75.29cm2；惯性距 Iy=536.40cm4；转动惯量 Wy=70.02cm3；回转半径 iy=2.67cm；截面尺寸，b=100.00mm,h=360.00mm,t=16.0mm；1.荷载验算

24、(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.15kN/m； Q1 = 0.15kN/m；(2)槽钢自重荷载 Q2=0.49kN/m 静荷载设计值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.15+0.49) = 0.77kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 P = (0.572.10+0.74)/2=0.97kN； 2.内力验算 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，得到： R

25、1 = 5.251 kN； R2 = 7.885 kN； 最大支座反力为 Rmax=7.885 kN.m；最大弯矩 Mmax=6.452 kN.m；最大挠度 V=4.311 mm。3.抗弯强度验算 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 =6.45106/1.05/70020.0+1.73104/7529.000=90.066 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 90.066 N/mm2 小于 主梁槽钢的抗压强度设计值 f=205.00 N/mm2，满足要求!4.整体稳定性验算 其中 b - 均匀弯

26、曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b=57016.0100.0235/(4500.0360.0235.0)=0.563； 可得 b=0.563；主梁槽钢的稳定性验算 = 6.45106/(0.56370020.00)=163.69 N/mm2；主梁槽钢的稳定性验算 = 163.69 N/mm2 小于 f=205.00,满足要求!（四）、钢丝拉绳的内力验算:水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平钢梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉钢绳的轴力(kN)； i - 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角； s

27、ini = Sin ( 90 - ArcTan ( ( Lio + li ) / Lw ) ) = 0.414；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi = RCi / sini；RU1 = 5.251 / 0.414 = 12.69 kN；（五）、钢丝拉绳的强度验算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU取最大值进行验算，为12.69kN；如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.8

28、5、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取12.689kN，=0.820,K=10.000，得到：d=17.6mm。钢丝绳最小直径必须大于18.000mm才能满足要求！(六)、钢丝拉绳拉环的强度验算:取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：N=RU=12688.552N。拉环强度计算公式为： 其中， f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值f=50.0N/mm2；所需要的拉环最小直径 D=12688.64/(3.142

29、50.002)1/2=18.0mm。(七)、操作平台安全要求:1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加 补软垫物，平台外口应略高于内口；3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；6.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。 7.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复； （八）附图落地式卸料平台平面布置图