路基边坡工程技术模拟训练(精品)

《路基边坡工程技术模拟训练(精品)》由会员分享，可在线阅读，更多相关《路基边坡工程技术模拟训练(精品)（28页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、项目二 路基边坡工程技术模拟训练本项目教学目标最终目标：能完成1公里路基边坡工程技术训练。促成目标：1.知道路基工程用土的分类和性质；2.能根据不同地形地质条件应用边坡设计与加固方法；3.知道高陡边坡的稳定性分析及计算方法。任务一 路基土的分类及工程特性一、路基土的分类我国公路用土依据土的颗粒组成特征、土的塑性指标和土中有机质存在的情况，分为巨粒土、粗粒土、细粒土和特殊土四类，并进一步细分为11种土。土的颗粒组成特征用不同粒径粒组在土中的百分含量表示。不同粒组的划分界限及范围见表2-1所列。土分类总体系包括四类并且细分为11种，见图2-1所示。 粒 组 划 分 表 表 2-1巨粒组（大于60m

2、m的颗粒）质量多于总质量50%的土称为巨粒土。巨粒土分漂石土和卵石土。粗粒土分砾类土和砂类土两种，砾粒组（260mm的颗粒）质量多于总质量50%的土称为砾类土，砾粒组质量小于或等于50%的土称为砂类土。细粒土中细粒组（小于0.074 mm的颗粒）质量多于总质量50%的土总称为细粒土， 细粒土中粗粒组 （260mm的颗粒）质量小于总质量25%的土称为细粒土，粗粒组质量为总质量25%50%的土称为含粗粒的细粒土，含有机质的细粒土称为有机质土。图 2-1 土分类总体系特殊土主要包括黄土、膨胀土、红粘土和盐渍土。黄土、膨胀土、红粘土按塑性指数和液限划分，据特殊塑性图上的位置定名。黄土属低液限粘土，wL

3、40%；膨胀土属高液限粘土，wL50%；红粘土属高液限粉土，wL55%。盐渍土按照土层中所含盐的种类和质量百分率进行分类，分为弱盐渍土、中盐渍土、强盐渍土、过盐渍土。二、土的工程性质公路用土具有不同的工程性质，在选择路基填筑材料，以及修筑稳定土路面结构层时，应根据不同的土类分别采取不同的工程技术措施。1.巨粒土巨粒土有很高的强度及稳定性，是填筑路基的很好材料。对于漂石土，在码砌边坡时，应正确选用边坡值，以保证路基稳定。对于卵石土，填筑时应保证有足够的密实度。2.粗粒土砾类土由于粒径较大，内摩擦力亦大，因而强度和稳定性均能满足要求。级配良好的砾类土混合料，密实度好。对于级配不良的砾类土混合料，填

4、筑时应保证密实度，防止由于空隙大而造成路基积水、不均匀沉陷或表面松散等病害。砂类土又可分为砂、含细粒土砂（或称砂土）和细粒土质砂（或称砂性土）三种。砂和砂土无塑性，透水性强，毛细上升高度很小，具有较大的摩擦系数，强度和水稳定性均较好。但由于粘性小，易松散，压实困难，需要振动法或灌水法才能压实。为克服这一缺点，可添加一些粘质土，以改善其使用质量。砂性土既含有一定数量的粗颗粒，使路基具有足够的强度和水稳性，又含有一定数量的细粒土，使其具有一定的粘性，不致过分松散。一般遇水疏散快，不膨胀，干时有足够的粘结性，扬尘少，容易被压实。因此，砂性土是修筑路基的良好材料。3.细粒土粉质土为最差的筑路材料。它含

5、有较多的粉土粒，干时稍有粘性，但易被压碎，扬尘性大，浸水时很快被湿透，易成稀泥。粉质土的毛细作用强烈，上升高度快，毛细上升高度一般可达0.91.5m，在季节性冰冻地区，水分积聚现象严重，造成严重的冬季冻胀，春融期间出现翻浆，故又称翻浆土。如遇粉质土，特别是在水文条件不良时，应采取一定的措施，改善其工程性质，在达到规定的要求后进行使用。粘质土透水性很差，粘聚力大，因而干时坚硬，不易挖掘。它具有较大的可塑性、粘结性和膨胀性，毛细管现象也很显著，用来填筑路基比粉质土好，但不如砂性土。浸水后粘质土能较长时间保持水分，因而承载能力小。对于粘质土如在适当的含水量时加以充分压实和有良好的排水设施，筑成的路基

6、也能获得稳定。有机质土（如泥炭、腐殖土等）不宜作路基填料，如遇有机质土均应在设计和施工上采取适当措施。4.特殊土黄土属大孔和多孔结构，具有湿陷性；膨胀土受水浸湿发生膨胀，失水则收缩；红粘土失水后体积收缩量较大；盐渍土潮湿时承载力很低。因此，特殊土也不宜作路基填料。三、路基土的工程分级在交通部颁布的公路工程国内招标文件范本（2003年版）第5篇“技术规范”第200章第201节中规定，路基土石划分的标准是：在公路路基土石挖方中用不小于112.5kw推土机单齿松土器无法松动，须用爆破或用钢楔大锤或用气钻方法开挖的，以及体积大于或等于1m3的孤石为石方，余为土方。为便于选择施工方法和施工机具，确定工程

7、量及费用，在施工中，路基土石按其开挖难易程度，可分为六级，如表2-2所示。 土、石工程分级 表2-2土、石等级土、石类别土、石名称钻1m所需时间爆破1m3所需炮眼长度（m）开挖方法湿式凿岩一字合金钻头净钻时间（min）湿式凿岩普通淬火钻头净钻时间（min）双人打眼（人工）路堑隧道导坑松土砂类土、腐殖土、种植土、中密的粘性土及砂性土、松散的水分不大的粘土，含有30mm以下的树根或灌木根的泥炭土用铁锹挖，脚蹬一下到底的松散土层普通土水分较大的粘土、密实的粘性土及砂性土、半干硬状态的黄土、含有30mm以上的树根或灌木根的泥炭土、碎石类土（不包括块石土及漂石土）部分用镐刨松，再用锹挖，以脚蹬锹需连蹬数

8、次才能挖动硬土硬粘土、密实的硬黄土，含有较多的块石土及漂石土：各种风化成土块的岩石必须用镐先整个刨过才能用锹软石各种松散岩石、盐岩、胶结不紧的砾岩、泥质页岩、砂岩、煤、较坚实的泥灰岩、块石土及漂石土、软的节理多的石灰岩7以内0.2以内0.2以内2.0以内部分用撬棍或十字镐及大锤开挖，部分用爆破法开挖次坚石硅质页岩、砂岩、白云岩、石灰岩、坚实的泥灰岩、软玄武岩、片麻岩、正长岩、花岗岩15以内7200.21.00.20.42.03.5用爆破法开挖坚石硬玄武岩、坚实的石灰岩、白云岩、大理岩、石英岩、闪长岩、粗粒花岗岩、正长岩15以上20以上1.0以上0.4以上3.5以上用爆破法开挖任务二 路基边坡设

9、计与防护技术一、路基边坡设计图2-2路基边坡坡度示意图确定路基边坡坡率是路基设计的基本任务。为保证路基稳定，路基两侧作成具有一定坡度的坡面。公路路基边坡的坡度，用边坡高度H与边坡宽度b之比值表示，并取H1，如图2-2，H:b1:O.5(路堑边坡）或1:1.5（路堤边坡），通常用1:m或1:n表示其比率（称为边坡坡率)，图中mO.5，n1.5。 路基边坡坡率的大小，取决于边坡的土质、岩石的性质及水文地质条件等自然因素和边坡的高度，关系到路基的稳定和工程投资。如何恰当的设计边坡坡率，既使路基稳定，又节省造价，在路基横断面设计中至关重要。一般路基的边坡坡率可根据多年工程实践经验和设计规范推荐的数值采

10、用。（一）路堤边坡根据路堤填料不同，路堤边坡分为土质和石质两种情况。 1.土质路堤边坡 路堤的边坡坡度，应根据填料的物理力学性质、边坡高度和工程地质条件确定。当地质条件良好，边坡高度不大于20m时，其边坡坡率按表2-3选用。对于浸水路堤，设计水位以下部分视填料情况，边坡坡率采用1:1.751:2，在常水位以下部分可采用1:21:3，并视水流情况采取加固措施。 路堤边坡坡率表 表2-3填 料 类 别边 坡 坡 率上部高度（H8m）下部高度（H12m）细粒土1：1.51：1.75粗粒土1：1.51：1.75巨粒土1：1.31：1.5 2.石质路堤边坡 当公路沿线有大量天然石料或开挖路堑的废石方时，

11、可以用来填筑路堤，填石路堤可采用与土质路堤相同的路堤断面形式，填石路堤的边坡率应根据填石料种类、边坡高度和基底的地质条件确定。当采用易风化岩石和软质岩石填筑路堤时，边坡坡率应按土质路堤边坡设计。在路堤基底良好、边坡高度不大于20m时，填石路堤边坡坡率不宜陡于表2-4及表2-5规定。当路基全部用25cm左右的石块砌筑，且边坡采用码砌的路堤，其边坡坡度应根据具体情况决定，亦可参考表2-4采用。 填石路堤边坡坡率表 表2-4填石料种类边坡高度(m)边坡坡率全部高度上部高度下部高度上部下部硬质岩石208121：1.11：1.3中硬岩石208121：1.31：1.5软质岩石208121：1.51：1.7

12、5 岩石分类表 表2-5岩石类型单轴饱和抗压强度（MPa）代表性岩石硬质岩石601.花岗岩、闪长岩、玄武岩等岩浆岩类；2.硅质、铁质胶结的砾岩及砂岩、石灰岩、白云岩等沉积岩类；1. 片麻岩、石英岩、大理岩、板岩、片岩等变质岩类中硬岩石3060软质岩石5301.凝灰岩等喷出岩类；2.泥砾岩、泥质砂岩、泥质页岩、泥岩等沉积岩类；3.云母片岩或千枚岩等变质岩类陡坡上的路基填方可采用砌石(图1-2-3d)。砌石应用当地不易风化的开山片石砌筑。砌石顶宽不小于O.8m，基底以1:5的坡率向路基内侧倾斜，砌石高度H一般为215m，墙的内外坡度依砌石高度，按表2-6选定。 砌石边坡坡率表 表2-6序号砌石高度

13、(m)内坡坡率外坡坡率15l:O.31:O.52101:O.51:O.673151:0.61:0.75对于边坡高度大于20m的高路堤，其边坡形式和坡率应根据填料的物理力学性质、边坡高度、车辆荷载和工程地质条件等经稳定性计算，并结合工程经验分析确定。（二）路堑边坡 路堑边坡坡率与边坡的高度、坡体土石性质、地质构造特征、岩石的风化和破碎程度、地面水和地下水等因素有关。 1.土质路堑边坡土质路堑边坡形式及坡率应根据边坡高度、工程地质与水文地质条件、排水措施、施工方法，结合稳定的自然山坡和人工边坡的经验数据及力学分析综合确定。土质路堑边坡形状可分为直线形、上陡下缓折线形、上缓下陡折线形和台阶形四种形式

14、。根据土的组织结构、均匀、密实程度和可塑状态及边坡高度，合理选择。当边坡高度不大于20m时，土质挖方边坡坡度可参照表2-7，和表2-8确定。 土质挖方边坡坡率表 表2-7土的类别边坡坡率粘土、粉质粘土、塑性指数大于3的粉土1：1中密以上的中砂、粗砂、砾砂1：1.5卵石土、碎石土、圆砾土、角砾土胶结和密实1：0.75中密1：1注： 黄土、红粘土、高液限土、膨胀土等特殊土质挖方边坡形式及坡度按特殊路基规定确定； 土的密实程度的划分见表1-2-11。 土的密实程度划分表 表2-8分级 试坑开挖情况较松 铁锹很容易铲人土中，试坑坑壁容易坍塌中密 天然坡面不易陡立，试坑坑壁有掉块现象，部分需用镐开挖密实

15、 试坑坑壁稳定，开挖困难，土块用手使力才能破碎，从坑壁取出大颗粒处能保持凹面形状胶结 细粒土密实度很高，粗颗粒之间呈弱胶结，试坑用镐开挖很困难，天然坡面可以陡立 2.岩石路堑边坡岩石路堑边坡形式及坡率，应根据工程地质构与水文地质条件、边坡高度、施工方法，结合自然稳定边坡和人工边坡的调查综合确定。必要时，采用稳定性分析方法予以检算。当岩质路堑边坡高度不大于30m时，无外倾软弱结构面的边坡可根据这些因素按表2-9及表2-10确定岩体类型，按表2-11确定边坡坡率。 岩石边坡岩体分类表 表2-9 判定条件边坡岩体类型岩体完整程度结构面结合程度结构面产状直立边坡自稳能力完整结构面结合良好或一般外倾结构

16、面或外倾不同结构面的组合线倾角大于75或小于3530m高边坡长期稳定，偶有掉块完整结构面结合良好或一般外倾结构面或外倾不同结构面的组合线倾角753515m高的边坡稳定，1530m高的边坡欠稳定完整结构面结合差外倾结构面或外倾不同结构面的组合线倾角大于75或小于35较完整结构面结合良好或一般或差外倾结构面或外倾不同结构面的组合线倾角小于35，有内倾结构面边坡出现局部塌落完整结构面结合差外倾结构面或外倾不同结构面的组合线倾角35758m高的边坡稳定，15m高的边坡欠稳定较完整结构面结合良好或一般外倾结构面或外倾不同结构面的组合线倾角7535较完整结构面结合差外倾结构面或外倾不同结构面的组合线倾角大

17、于75或小于35较完整(碎裂镶嵌)结构面结合良好或一般结构面无明显规律较完整结构面结合差或很差外倾结构面以层面为主，倾角多为35758m高的边坡不坡稳不完整(散体、碎裂)碎块间结合很差注： 边坡岩体分类中未含由软弱结构面控制的边坡和倾倒崩塌型破坏的边坡； 类岩体为软岩、较软岩时，应降为类岩体； 当地下水发育时，、类岩体可视具体情况降低一档； 强风化岩和极软岩可划为类岩体； 表中外倾结构面系指倾向与坡向的夹角小于30的结构面； 岩体完整程度按表1-2-12a确定。 岩体完整程度划分 表2-10岩体完整程度结构面发育程度结构类型完整性系数KV完整结构面12组，以构造节理和层面为主，密闭型巨块状整体

18、结构0.75较完整结构面23组，以构造节理和层面为主，裂隙多呈密闭型，部分为微张型，少有充填物块状结构、层状结构、镶嵌碎裂结构0.350.75不完整结构面大于3组，在断层附近受构造作用影响较大，裂隙以张开型为主，多有填充物，厚度较大碎裂状结构、散体结构 0.35 岩石挖方边坡坡度表 表2-11 边坡岩体类型风化破碎程度边坡坡率H 15m15mHo.6ms、附近草皮来源较易地区的路基。草皮品种与种草相仿。草皮铺砌形式有叠铺（分水平、垂直和倾斜叠置）、平铺（平行与坡面满铺）和方格网式等，如图2-3所示。每块草皮钉24根竹木梢桩。使草皮与坡面固结。图2-3 草皮防护示意图a）平铺草皮 b）叠铺草皮

19、c）方格式草皮 d）卵石方格草皮 e）I-I剖面3.植树主要作用是加固边坡、防止和减缓水流冲刷。林带可以防汛、防砂和防雪，调节气候、美化路容，增加木材收益。在坡面上植树与铺草皮相结合，可使坡面形成一个良好的覆盖层。植树品种，以根系发达、枝叶茂盛、生长迅速的低矮灌木为主。沿河路堤植树，树种应具有喜水性。（二）工程防护1.砌石防护为防止地面径流或河水冲刷，公路填方边坡、沿河路堤浸水部位坡面、土质路堑边坡下部的局部，以及桥涵附近坡面，可采用砌石防护。砌石防护可分为干砌和浆砌两种，如图2-4所示。干砌片石护坡适用于易受水流浸蚀的土质边坡，严重剥落的软质岩石边坡、周期浸水 图2-4 a）单层石砌护坡；b

20、)双层石砌护坡；c)深基础石砌护坡及受水流冲刷较轻，流速小于24ms的河岸或水库岸坡的坡面防护。干砌片石护坡一般可分为单层铺砌和双层铺砌两种。为提高路基整体强度，防止水分浸入，干砌片石宜用砂浆勾缝。当水流流速较大，波浪作用强，有漂浮物等冲击时，不宜采用干砌片石护坡的边坡，宜采用浆砌片石护坡。无论是干砌片石或浆砌片石，均应在片石下面设置0.10.15m厚的碎(砾)石或砂砾混合物垫层，以起到整平作用，并可防止水流将干砌片石层下面的边坡细土粒带走，能使结构层具有一定的弹性，增加对波浪、流冰及漂浮物的抵抗力。石砌护坡坡脚应修筑墁石基础。在无河水冲刷时，基础埋置深度一般为护坡厚度的1.5倍。沿河受水流冲

21、刷时，基础应埋置在冲刷线以下0.51.0m处，或采用石砌深基础。2.抹（捶）面与勾缝 抹面适用于易风化软质岩石挖方边坡。一般选用石灰炉渣灰浆、石灰炉渣三合土、四合土等复合材料较为经济。抹面可以分片或满布。 勾缝适用于质地坚硬，不易风化但节理裂缝多而细的岩石边坡，以防水分渗入岩层内造成病害。 3.灌浆与喷浆灌浆适用于质地坚硬、局部存在较大、较深的缝隙或洞穴，并有进一步扩展而影响边坡稳定性的岩石路堑边坡。其目的是籍助灰浆的粘结力把裂开的岩石粘在一起，保证边坡稳定。喷浆适用于易风化的新鲜平整的岩石坡面。通过喷涂一层厚度510cm的砂浆，岩石坡面将被封闭，形成一个保护层，达到阻止面层风化，防止边坡剥落

22、与碎落。砂浆可用水泥浆或水泥砂浆，甚至水泥石灰砂浆。其重量配合比为水泥:石灰:河沙:水1:1:6:3。为了增加喷浆与坡面的粘结，防止脱落或剥落，可采用锚喷混凝土防护。4.锚杆挂网喷浆（混凝土）防护适用于坡面为碎裂结构的硬质岩石或层状结构的不连续地层以及坡面岩石与基岩分开并有可能下滑的挖方边坡。先在清挖出的密实、稳定的基岩上，钻孔、安装锚杆、灌浆；然后挂上纤维网柱或钢丝网柱；最后用高压泵射喷厚度46cm的20号混凝土。 5.护面墙 护面墙适用于易风化或严重风化破碎，容易产生碎落坍方的岩石路堑边坡或易受冲刷、膨胀性较大的不良土质路堑边坡。其目的是使边坡免受自然因素影响，防止雨水下渗，以保护边坡。护

23、面墙沿着边坡坡面修建，不能承受土侧压力。所以且边坡不宜陡于1:0.5（窗孔式护面墙防护边坡不应陡于1：0.75）。表2-12为护面墙常用尺寸表。墙基要求稳固，冰冻地基墙基应埋置在冰冻线以下0.25m；若为软基，可设拱形结构物跨过。 护面墙的厚度参考表 表2-12护面墙高度H路堑边坡护面墙厚度（m）顶宽b底宽d21:0.50.400.0461:0.50.400.04+H/106H101:0.51:0.750.400.40+H/2010H161:0.751:10.600.60+H/20墙体纵向每隔1015m设缝宽2cm的伸缩缝一道，缝内用沥青麻筋填塞。墙身上下左右每隔23m设10cmXl0cm方形

24、或直径为10cm圆形泄水孔，孔后设砂砾反滤层。为增加墙体稳定性，墙背每36m高设一宽度为0.51.0m耳墙。根据边坡基岩或土质的好坏，每610m高为一级，设宽度不小于1.0m的平台。在缺乏石料地区，墙身可采用片石铺砌成方格或拱式边框、方格或框内用石灰炉渣、三合土或四合土等混合料抹面。图2-5为护面墙示意图。图2-5 护面墙示意图a）正面 b）剖面I-I c）两级护面墙任务三 边坡的稳定分析及设计原理一般路基设计可套用典型横断面图，不必进行边坡论证和验算，然而对于高路堤、深路堑、陡坡路堤、浸水路堤以及不良地质地段的路基，是不能沿用一般路基设计方法的。对于这些路基，应进行个别分析、设计及验算，以确

25、定安全可靠、经济合理的路基断面形式，或据以寻求相应的防护与加固措施。 路基的稳定性，除施工质量等因素外，一般取决于边坡和地基的稳定性。填筑在陡坡上的路堤，还取决于路堤在陡坡上的滑动稳定性。地基的稳定，涉及到水文地质、地带类型、填土高度与经济因素。一般情况下，采用各种措施，以达到提高地基承载力的目的。本章主要对土质路基边坡的稳定性、陡坡路堤的整体稳定性等作简要介绍。一、边坡稳定原理及方法路基边坡的稳定性，与岩土性质、结构、边坡高度及坡度等因素有关。根据对边坡发生滑坍现象的大量观测，边坡滑塌破坏时，会形成一滑动面。滑动面的形状主要因土质而异，有的近似直线平面，有的呈曲面，有的则可能是不规则的折线平

26、面。为简化计算，近似地将滑动破裂面与路基横断面的交线假设为直线、圆曲线或折线。砂性土及碎（砾）石土，因有较大的内摩擦角及较小的凝聚力c，其破坏滑动面近似于直线平面。粘性土的凝聚力c较大，而其内摩擦角较小，边坡滑塌时，滑动面近似于圆曲面。 路基边坡稳定分析与验算的方法很多，常用方法归纳起来有力学验算法和工程地质法两大类。力学验算法又叫极限平衡法，是假定边坡沿某一形状滑动面破坏，以土的抗剪强度为理论基础，按力平衡原理建立计算式进行判断。按边坡滑动面形状不同，可分为直线、曲线、折线三种。力学验算法采用以下假定作近似计算： 不考虑滑动土体本身内应力的分布； 认为平衡状态只在滑动面上达到，滑动土体成整体

27、下滑； 极限滑动面位置要通过试算来确定。路基边坡稳定分析，一般情况下，可只考虑破裂面通过坡脚的稳定性；路基底面以下含有软弱夹层时，还应考虑滑动破裂面通过坡脚以下的可能；边坡为折线形，必要时应对通过变坡点的滑动面进行稳定性验算。验算时可根据不同的土质，区分不同情况加以选择。二、边坡稳定性分析的计算参数1.土的计算参数边坡稳定分析所需土的计算参数包括:土的容重（kN/m3）、内摩擦角（）、粘聚力c（kPa）。对于均匀土层稳定性验算参数，通过对土（路堑或天然边坡取原状土，路堤边坡取与现场压实度一致的压实土）进行试验测定。对于多层土体稳定性验算参数，可采用以层厚为权重的加权平均值。见式2-1。 （2-

28、1）式中：ci，i，ii土层的粘聚力、内摩擦角、容重； hii土层的厚度。 边坡稳定性验算的精度，取决于试验资料的可靠度。因此，试验资料应据当地气候条件、季节因素，以最不利季节状况下土的物理力学性质进行调整，以确保采取与将来路基实际使用情况相符的数据。2.边坡稳定分析的边坡取值边坡稳定分析时，对于折线形边坡或阶梯形边坡，在验算通过坡脚破裂面的稳定性时，一般可取坡度平均值或坡脚点与坡顶点的连线坡度。3.汽车荷载当量换算 路堤除承受自重作用外，同时还承受行车荷载的作用。在边坡稳定性分析时，需要将车辆按最不利情况排列，并将车辆的设计荷载换算成当量土柱高(即以相等压力的土层厚度来代替荷载)，以h0表示

29、。当量土柱高度h0的计算式为： （2-2）式中：N横向分布的车辆数，单车道N=1，双车道N=2； Q每一辆车的重力，kN； 路基填料的容重，KN/m3 ； L汽车前后轴(或履带)的总距，m； 公路级和公路级荷载，L=12.8m； B横向分布车辆轮胎最外缘之间总距，m； B = Nb +（N-1）d 其中：b每一车辆的轮胎外缘之间的距离，m； d相邻两辆车轮胎(或履带)之间的净距，m。荷载分布宽度，可以分布在行车道(路面)的范围，考虑到实际行车可能有横向偏移或车辆停放在路肩上，也可认为h0厚的当量土层分布在整个路基宽度上。三、高路堤、深路堑边坡稳定性分析 路堤稳定性分析包括路堤堤身稳定性、路堤和

30、地基的整体稳定性、路堤沿斜坡地基或软弱层带滑动的稳定性等内容。 路堤边坡高度超过20米者称为高路堤；当土质路基挖方边坡高度超过20米，岩质挖方边坡高度超过30米时，称为深路堑。高路堤、深路堑边坡稳定性分析常用方法主要有平面滑动面法和圆弧滑动面法两种。前者适用于砂类土，后者适用于粘性土。圆弧滑动面法又分为圆弧条分法及改进的圆弧条分法简化Bishop（毕肖普）法。(一)直线法1.均质砂类土路堤边坡 （2-3）图2-6a）所示，验算时先通过坡脚或变坡点，假设一直线滑动面AD，路堤土楔体ABD沿假设破裂面AD滑动，其稳定系数K按下式计算：式中：R沿破裂面的抗滑力，kN； T沿破裂面的下滑力，kN； Q

31、土楔重量及路基顶面换算土柱的荷载之和，kN； 破裂面对于水平面的倾斜角，； 路堤土体的内摩擦角，；c路堤土体的单位粘聚力，kPa； L破裂面AD的长度，m。进行边坡稳定性分析时，先假定路堤边坡值，然后通过坡脚A点，假定34个可能的破裂面i，如图2-6b)，按式1-3-3求出相应的稳定系数Ki值，得出Ki与i的关系曲线，如图2-6c)。在K = f（)关系曲线上找到最小稳定系数值Kmin，及对应的极限破裂面倾斜角值。由于土工试验所得的c、值有一定的局限性，为了保证边坡有足够的安全储备量，稳定系数Kmin1.25，但K值亦不宜过大，以免工程不经济，所以K一般取1.251.5。 a） b）c）图2-

32、6 路堤直线法计算图由于砂类土粘结力很小，一般可忽略不计，即取c=0，则式2-3可表达为： （2-4）由公式2-4可知，当K=1时，tg=tg，抗滑力等于下滑力，滑动面土体处于极限平衡状态，此时路堤的极限坡度等于砂类土的内摩擦角，该角相当于自然休止角。当K1时，路堤边坡处于稳定状态，且与边坡高度无关；当K1时，则不论边坡高度多少，都不能保持稳定。2.均质砂类土路堑边坡 （2-5）图2-7所示，土楔体ABD沿假设破裂面AD滑动，其稳定系数K按下式计算：图2-7 路堑直线法计算图式中：边坡倾斜角，； 路堑土体的内摩擦角，f =tan； c路堑土体的单位粘聚力，kPa； a参数，a=2c/h，为土的

33、容重，KN/m3 ； Q土楔ABD的重力，KN，按1米长度计。 其它符号同前。 （2-6） （2-7）对式2-5求导，取dk/d= 0，则得Kmin对应的最危险滑动面倾角0值及其Kmin值: 利用2-7式可求路基边坡角为的Kmin值，也可在其它条件固定时，反求稳定的边坡，或计算路基的限制高度。(二)圆弧滑动面法（圆弧法）圆弧法假定滑动面为一圆弧，它适用于边坡有不同土层、均质土边坡，部分被淹没、均质土坝，局部发生渗漏、边坡为折线或台阶形的粘性土的路堤和路堑。圆弧法是将圆弧滑动面上的土体划分为若干竖向土条，依次计算每一土条沿滑动面的下滑力和抗滑力，然后叠加计算出整个滑动土体的稳定性。圆弧法的计算精

34、度主要与分段有关，分段愈多则计算结果愈精确。分段还可以结合横断面特性，如划分在边坡或地面坡度变化之处，以便简化计算。 1.圆弧条分法圆弧法条分法又称瑞典法，有数解法及其简化的表解和图解法，数解法最为常用，下面主要介绍数解法。 (1)基本原理 圆弧法条分法分析边坡稳定时，一般假定土为均质和各向同性；滑动面通过坡脚；不考虑土体的内应力分布及各土条之间相互作用力的影响，土条间无侧向力作用，或虽有侧向力，但与 图2-8 条分法边坡稳定性验算滑动面圆弧的切线方向平行。 (2)验算步骤 1)通过坡脚任意选定一个可能的圆弧滑动面，其半径为R，取路线纵向为单位长度lm。将滑动土体分成若干个大致相等宽度的垂直土

35、条，其宽度一般为24m，如图2-8示。 2)计算每个土条土体重Qi，并引至圆弧线上，分解为： 切向分力： T = Qi sini （2-8） 法向分力： N = Qi cosi （2-9）式中：i通过第i条土体重心引垂线与圆弧相交，即交点法线与铅垂线的夹角。 为简化计算，可取第i条圆弧的中点法线与铅垂线的夹角。由sini = xiR得： i = arcsinxiR。 3)以圆心O点为转动圆心，半径R为力臂，计算滑动面上各力对O点的滑动力矩。要注意的是，在oy轴右侧的土条Ti为正；而在oy轴左侧的土条Ti值为负，力矩与滑动方向相反，起到抗滑作用，应在滑动力矩中扣除。由此，绕圆心0点的滑动力矩Ms

36、则为： Ms = R(Ti - Ti) （2-10）4)绕圆心0点的抗滑力矩Mr为： Mr = R(Nif + cLi) （2-11） （2-12） 5)求稳定系数K：式中： L滑动圆弧的总长度，m； f内摩阻系数，f=tg； c凝聚力，kPa。6)依上法，绘若干个可能的滑动圆弧，分别求各个滑动面的稳定系数K，从中得出Kmin值。Kmin值所对应的滑动面就是最危险滑动面。最危险滑动面的求法是在圆心辅助线MI上，选定O1、O2，On为圆心，通过坡脚作对应的圆弧，计算各滑动面的稳定系数k1、k2，kn，通过O1、O2，On分别作MI的垂线，并按一定比例表示各点ki的数值，绘出K=f(O)的关系曲线

37、，找到Kmin ，对应的就是最危险滑动圆心及最危险滑动面，如图2-9所示。图2-9 最危险滑动面圆心确定1-K值曲线；2-圆心辅助线；3-最危险滑动圆弧一般地，容许稳定系数K=1.251.50。取值时，可根据土的特性，抗剪强度指标的可靠程度，公路等级和地区气候特点及经验综合考虑。当计算Kmin K时，则应采取相应的措施如放缓边坡，更换填料等，重新按上述方法进行稳定性验算。 (3)危险圆心辅助线的确定 为了迅速地找到最危险滑动圆心，减少试算工作量，根据经验，最危险滑动圆心在一条辅助线上。确定圆心辅助线方法有4.5H法和36法。 1)4.5H法 如图1-3-4所示，具体步骤如下： 自坡脚E点向下作

38、垂直线，垂直线长度H=h1+h0，（若不考虑荷载则H=h1）得F点。 自F点向右作水平线，在水平线上量取4.5H得M点，M点为圆心辅助线上一点。 计算平均边坡i0，并连接E、S虚线(不考虑荷载时，S点为路肩外边缘点， H=h1)。根据i0值查表2-13得1和2。 辅助线作图角值表 表2-13边坡坡度i0边坡倾斜角12边坡坡度i0边坡倾斜角121：0.56029401：3182525351：14528371：4140325361：1.5334126351：51l1925371：226342535 自E点以ES线为一边，逆时针转1角得一边线；自S点以水平线为边线，顺时针转2角得另一边线。两边线的延

39、长线相交于I点，I点即为圆心辅助线上的另一点。 连接M、I点，并向左上角延长至G，则MG即为圆心辅助线。 如果=O，I点即为最危险滑动面的圆心；如果O，最危险滑动面的圆心在MI辅助线的延长线上。 2) 36法为简化计算，圆心辅助线可通过路基边缘E点或荷载当量高度边缘E点作一水平线，顺时针转动36得射线，该射线即为圆心辅助线，如图2-10所示。 在上述两种方法中，36法较简便，但精度比4.5H法差，不过对于1:11:1.75的边坡及滑动面通过坡脚的情况两种方法均可使用。两种方法可不计车辆荷载换算的土层厚度，所得结果出入不大，从而使计算简化。图2-10 36法绘辅助线图a)考虑车辆荷载时；b)不计

40、车辆荷载时 (4)注意事项 1)在进行计算时，要求依图确定R、i、xi，其中R、xi是直接由图上量取，i不宜用圆规丈量，而通过i = arcsin xiR求得。 2)作图要严格按比例，一般用1:50。 图2-11 毕肖普（Bishop）计算图3)当滑动面划入基底以下时，土条重Qi应按基底线分上、下两部分计算。2. 毕肖普(Bishop) 法公路路基设计规范（JTGD302004）中指出：“路堤的堤身稳定性、路堤和地基的整体稳定性宜采用简化的毕肖普(Bishop)进行分析计算。由于条分法忽略了土条间力的作用，因此，对每一土条力的平衡及力矩的平衡是不满足的，只满足整个土体力矩平衡。由此求得的安全系

41、数偏低10%20%，误差随破裂面圆心角和孔隙压力的增大而增大。为克服条分法不足，毕肖普考虑了土条间力的作用，提出了相应稳定系数计算公式。如图2-11所示土坡，土条i上的作用力有5个为未知，毕肖普在求解时补充了两个假设条件：忽略土条间竖向剪力Xi 及Xi+1作用；对滑动面上的切向力Ti的大小作了规定。根据土条i的竖向平衡条件可得： Wi-Tisini -Nicosi =0 （2-13）若土坡稳定系数为K，则土条i滑动面上的抗剪强度只发挥了一部分，毕肖普假设滑动面上抗剪强度与切向力相平衡，即： （2-14） （2-15）将2-14式代入2-13式得：由前述圆弧法边坡稳定系数含义及bi=licosi

42、得边坡稳定系数K： 取 （2-17） （2-16）式中：li土条i滑弧长，m； bi土条i宽度，m； Wi土条i竖向力，kN，包括土条自重及竖向外力。按以下方法计算： 当土条滑弧位于地基中时 Wi= UWdi+ Wti +Qi 当土条滑弧位于路堤中时 Wi= Wti +Qi Wdi 则 （2-18）土条i地基部分重力； U地基平均固结度； Wti土条i路堤部分重力； Qi土条i竖向外力。由于稳定系数K式中包含系数mai，而mai中也包含K，所以须用迭代法求解，即先假定一个K值，求得一个mai值，代入式2-18求得K值，若此K值与假定不符，则以此K值重新计算mai值，再求得K值，如此反复迭代，直

43、至假定K值与计算K值接近或相等为止。四、浸水路堤稳定性分析 建筑在桥头引道、河滩及河流沿岸，受到季节性或长期浸水的路堤称浸水路堤。这种路堤的稳定性受水位涨落、路堤填料透水性等因素影响。在稳定性分析时要考虑填料的透水性及动水压力的作用。1.渗透动水压力的作用如图2-12所示，当河中水位上升时，水从边坡的一侧或两侧渗入路堤内；而当水位降落时水又从堤身向外渗出。由于土体内渗水速度与水位升降速度较堤外缓慢，当堤外水位上升时，堤内水位的比降曲线(又称浸润曲线)成凹形；反之，则成凸形。渗透速度随土的性质而异。如果渗透水流能带走路堤内细小的土粒，路堤将产生变形，甚至滑塌。 图2-12 浸水路堤水位变化示意图

44、a)双侧渗水；b)单侧渗水 1一涨潮；2一落潮；3一水流曲线浸水路堤除了承受普通路堤的自重及外力外，还要受到水的浮力和渗透动水压力的作用。路堤填土浸水饱和后，抗剪强度显著降低，密度减小。水位骤然下降时，路基土体内部水流向外流出需要较长时间，致使堤内外的水位发生很大差别。凡用粘性土填筑浸水路堤(除渗透性极小的纯粘性土外)，均会产生方向指向边坡的动水压力，剧烈地破坏路堤边坡的稳定性。2.渗透动水压力的计算 渗透动水压力作用于浸润线以下土体的重心，平行于水力坡降。采用下列公式计算(如图2-13所示)：D =I0W (2-19)图2-13 浸透动水压力计算图式中：D 作用于浸润线以下土体重心的渗透 动

45、水压力， kNm； 0浸润曲线与滑动面之间的土体面 积，m2； I 渗流的平均水力坡降； W水的容重，取lOkNm3。渗流的平均水力坡降I，随填料而异。表2-14为常用填料的平均值，供计算时参考。 平均I值参考表 表2-14土类粗砂中砂细砂粉砂低液限粘土中液限粘土高液限粘土很高液限粘土I0.0030.0060.0060.0150.0150.0200.0150.050.020.050.050.100.100.150.150.203.浸水路堤边坡稳定性验算 浸水路堤的稳定性，应假定路堤最不利的情况进行验算。其破坏一般发生在最高洪水位骤然降落的时候。验算方法和原理与普通路堤边坡稳定性的放法无多大差异

46、，唯应注意的是须考虑浮力和动水压力作用，且浸润线以上土条与浸润线以下土条的单位体积重力不同，在计算土重时必须分开计算。浸润线以上和以下分别按土的天然容重和湿容重计算。 （2-20） 采用条分法计算浸水路堤，其稳定系数K可按公式(2-14)计算。式中：K稳定系数，取1.251.5； Mr 抗滑力矩； MS 滑动力矩； D 渗透动水压力； r 渗透动水压力作用线距圆心的垂直距离； fcNc浸润线以上部分沿滑动面的内摩擦力总和； fBNB浸润线以下部分沿滑动面的内摩擦力总和； fc，fB分别为浸润线以上和浸润线以下土的内摩阻系数； Cc，CB分别为浸润线以上和浸润线以下土的凝聚力； Lc，LB分别为

47、浸润线以上和浸润线以下部分沿滑动面的弧长； Nc，NB分别为浸润线以上和浸润线以下部分土重在滑动面上的法向分力； Tc，TB分别为浸润线以上和浸润线以下部分土重在滑动面上的切向分力。五、陡坡路堤稳定性分析路堤沿斜坡地基或软弱曾带滑动的稳定性可采用不平衡推力法进行分析计算。(一)陡坡路堤填筑在地面横坡陡于1:2.5（土质基底）或陡于1：2（不易风化的岩石基底）或不稳固山坡上的路堤称陡坡路堤。陡坡路堤除保证边坡稳定外，还要分析路堤沿地面陡坡下滑的整体稳定性。陡坡路堤产生下滑的原因是地面横坡较陡、基底土层软弱、强度不均匀，以及地面水或地下水的共同作用，导致路堤下滑力增大，接触面或软弱面土体抗剪强度显

48、著降低。 陡坡路堤的滑动面，可能发生在图2-14所示的几种位置。稳定性验算时所采用的数据，按规范规定的试验方法及条件试验获得。当滑动面上、下层土的性质不一致时，取控制层面的土层试验获得的强度参数。设计时应估计到未来可能发生的情况，对各个可能的危险滑动面分别计算。 图2-14 陡坡路堤可能的滑动面a)基底为岩层时可能滑动面；b)基底有不稳定覆盖层时可能滑动面；c)路堤在陡坡软弱层作圆弧滑动；d)路堤随下卧页岩岩层向外滑动(二)陡坡路堤稳定性分析陡坡路堤整体下滑时，若滑动面为圆弧面，可按前述圆弧法进行计算分析；若滑动面为直线或折线，分析计算仍用力平衡原理在滑动面上的极限平衡条件，但稳定性的表达式不同，稳定性指标为剩余下滑力E。剩余下滑力E 是指滑动面上的土体下滑力T与抗滑力R考虑一定安全系数K（安全系数按规范取值，K1.30）后之差值。按2-21计算： （2-21）1.直线滑动面陡坡路堤等稳定性验算 滑动面为单一坡度的倾斜面，滑动面以上土体的滑动稳定系数如式（2-22）： （2-22）式中：E剩余下滑力，kN； T切向力T=Qsina，kN； N法向力N=Qcosa，kN； Q滑动面上部土体自重加换算土层重，kN ； c滑动面上软弱土体的凝聚力，kPa； 滑动面上土体的内摩擦角，； 滑动面相