桥梁毕业设计

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1、第一章桥型选择1.1、方案比选的原则：在桥梁设计中必须遵从适用、经济、安全和美观的基本原则。具体应满足以下各 项要求：.安全可靠的原则，即所设计的桥梁结构在强度、稳定和耐久性方面应 有足够的安全储备；防撞栏杆应具有足够的高度和强度，人与车流之间应设防护栏, 防止车辆撞人人行道或撞坏栏杆而落到桥下。.适用耐久的原则，即桥梁结构在通过设计荷载时不出现过大的变形和过宽的裂缝；桥跨结构的下方要有利 于泄洪；桥梁的两端要便于车辆的进入和疏散，而不致产生交通堵塞现象等；考虑 综合利用，方便各种管线(水、电气、通信等)的搭载。.经济合理的原则，即桥 梁设计应遵循因地制宜，就地取材和方便施工的原则；经济的桥型

2、应该是造价和养 护费用综合最省的桥型。设计中应充分考虑维修的方便和维修费用少，维修时尽可 能不中断交通，或使中断交通的时间最短。.技术先进的原则，即在因地制宜的 前提下，桥梁设计应尽可能采用成熟的新结构、新设备、新材料和新工艺。在注意 认真学习国内外的先进技术、充分利用最新科学技术成就的同时，努力创新，淘汰 和摒弃原来落后和不合理的设计思想。只有这样才能更好地贯彻适用、经济、安全、 美观的原则，提高我国的桥梁建设水平，赶上和超过世界先进水平。.环境保护 和可持续发展的原则，即桥梁设计应考虑环境保护和可持续发展的要求。从桥位选 择、桥跨布置、基础方案、墩身外形、上部结构施工方法、施工组织设计等全

3、面考 虑环境要求，采取必要的工程控制措施，并建立环境监测保护体系，将不利影响减 至最小。1.2、方案比选方案一：(3X30) m装配式预应力混凝土简支T型梁桥本桥的横截面采用最基本的T型截面。T型梁的翼板构成桥梁的行车道板，直接 承受车辆和人群荷载的作用，又是主梁的受压翼缘，在预应力混凝土梁中，受 拉翼缘部分做成加宽的马蹄形，以满足承受压应力和布置预应力钢筋的需要。 它的优点是：外形简单，制造方便，肋内配筋可做成刚劲的钢筋骨架，主梁之 间借助横隔梁连接，整体性较好，接头也较方便。但构件的截面形状不稳定， 运输和安装较麻烦；横向接头正好位于桥面板的跨中，对板的受力不利。桥采用装配式施工，根据经济

4、因素及现场的吊装能力，主梁间距一般在1.82.2m之间，本方案选用2.4m，整个横桥向共6片主梁，设计主梁宽均为2.4m。预制 时，主梁宽1.8mT梁翼缘板边缘厚16cm,在与腹板相接根部厚25cm,腹板厚度20cm, 底部逐渐变宽为马蹄形，马蹄宽为44cm。为增加桥梁的整体稳定性，每片T梁分别 设5道横隔板与相邻T梁横向连接,翼缘之间采用60cm宽湿接缝填实连接为整体， 以使各片梁共同受力。主梁高2.0m。采用后张法施工，根据简支梁的受力特点采用曲线配筋的形式。预应力筋全部弯至 梁端锚固的布置形式，这样布置可使张拉操作简便，预应力筋的弯起角度不大（一 般都小于20的限制），对减小摩阻损失有利

5、。0,0029,900.04 29,960.04 29,980.08LO/J L2方案二：（28+34+28） m预应力混凝土连续梁桥作为超静定结构，预应力混凝土连续梁桥由于预应力结构能充分发挥高强材料 的特性，促使结构轻型化，以致具有比钢筋混凝土连续梁桥大得多的跨越能力，同 时它还可以有效地避免混凝土开裂，特别是处于负弯矩区的桥面板的开裂。连续梁 桥的伸缩缝少，变形缓和，行车平稳的同时，它的材料要求高，采用悬臂法分段施 工时，会导致内力的变化，故在设计中还应计及连续梁在施工中的结构体系转化问 题；模板支架安装较为复杂，而且后期养护较为复杂。横截面采用箱型截面，便于顶、底板内布置预应力筋；梁高

6、取跨径的1/161/26, 本设计梁高取2m。本桥采用单箱单室（如图3）的截面形式及立面图（如图4），因 为跨度较大（对连续梁桥），在外载和自重作用下，支点截面将出现较大的负弯矩，从绝对值来看，支点截面的负弯矩大于跨中截面的正弯矩，因此，采用变截面梁能 符合梁的内力分布规律，变截面梁的变化规律采用二次抛物线。施工方法：采用顶推法施工，预应力筋布置形式为直线型。上、下的通束使截 面接近轴心受压，以抵抗顶推过程中各截面承受的正负弯矩。待顶推完成后，再在 跨中的底部和支点的顶部增加局部预应力筋，用来满足运营荷载下相应的内力要求。一Tn方案三：（82）m预应力混凝土刚构桥本方案桥梁主跨为预应力混凝土斜

7、腿刚构，斜腿支点间距为82m。结构兼有拱和 梁的特点，斜腿与跨中形成拱的作用，承受较大的轴向压力，但只分担较小的弯矩。 由于是超静定结构，还须考虑预应力、混凝土收缩徐变、温度变化等因素对结构内 力的影响，并尽量予以减小。在梁端设活动支座，腿趾处设铰支座而形成为三次超 静定结构。在超静定预应力混凝土结构中，由于赘余约束的存在，在预加张拉力作用时将 产生次应力，它可能增加结构某些部分的负担；其次中跨存在较大的轴向压力，而 边跨对中跨有卸载作用；此外梁端支座对梁的上翘是没有约束的，所以应尽量避免 梁端出现负反力。基于上述因素，对边跨与中跨及梁高的比值作了多种选择，最后 选定的尺寸是张拉应力最小，梁体

8、各部受力比较合理，梁端基本上不出现负反力。为了减小混凝土收缩徐变等因素对结构内力的影响，预应力配筋采用“吻合索” 就是使钢束群重心线与实际的预应力线相吻合。斜腿按偏心压杆设计。施工时要安 装支架，现场浇筑等工作时尽量对称进行，使支架受力均匀，变形小，施工工艺较 简单，安全可靠。方案比选表万案设计方案一设计万案一、rt 、 j-?*设计万案二适用性外形简单，制造方便, 整体性较好，接头也 较方便，行车较舒适。伸缩缝少，变形缓和，行 车平稳。斜腿刚构，兼有梁和拱的 受力特点，而且能充分利 用材料，构件外形简单， 结构安全可靠。美观性构造简单，线条简洁全桥线条简洁明快，与周 围环境协调好，因此，桥

9、型美观全桥线条简洁，较美观施工难 易可以机械化施工，预 制件运输和安装较 麻烦，施工较为方 便。对施工精细化要求咼， 预应力筋布设较为麻 烦，相对方案一困难相对于简支T型梁和连 续箱形梁施工复杂，支 架模板安装困难。经济性等截面形式能大量 节约模板，加快建桥 进度，简易经济，但 不能充分利用截面 作用，基础设计量 大。连续梁刚度大，变形小， 缝少，能充分利用高强材 特性，促使结构轻型化， 能力强。傥分发挥了高强材料的 耦性，而且提高了混凝 a的抗裂性，促使结构轻 型化。后期养护成本较 高结论：通过经济性、适用性、美观性、施工难易等方面的综合比较，我推荐第一个第二章设计资料及构造布置2.1设计资

10、料(1) 跨径和桥面宽度标准跨径：30m (墩中心距)；计算跨径：29.4m；主梁预制长度：29.96m；桥面宽度：全宽15m。0.5防撞护栏+净-14 (行车道)+0.5 (防撞护栏)=15m(2) 技术标准设计荷载：公路一I级；环境标准：11类环境；单幅桥面单向横坡：2%；设计安全等级：一级。(3) 主要材料混凝土：预制T梁及横隔梁、湿接缝、封锚端、桥面现浇混凝土均采用C50,钢筋混凝土重力密度Y =25kN/m3，弹性模量e =3.45 x 104MPa；桥面铺装采用沥 c青混凝土，重力密度Y =23.0 kN/m3。钢材：1)预应力钢筋:低松弛钢绞线，标准强度f ,二1860MPa,弹

11、性模量E =1.95 pkpX105MPa,2) 普通钢筋：d12mm，采用II级HRB235钢筋；dV12mm，用I级热轧光圆R235钢筋。锚具：采用与预应力钢绞线配套的XM锚具。(4) 设计依据公路工程技术标准(JTG B012003)；公路桥涵设计通用规范(JTG D602004)(简称通规)公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)(简称桥规)(5) 设计要点1) 本设计按全预应力混凝土构件设计；2) 结构重要性系数取1.1；3) 预应力钢束张拉控制应力值 =0.75 f :conpk4) 计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时传力锚固龄期为7d;5) 环境平均

12、相对湿度RH=55%；6) 存梁时间为90d;2.2、构造布置(1) .梁间距：采用装配式施工，根据经济因素及现场的吊装能力，主梁间距一般在 1.82.3m之间，此设计由于桥面净宽较大，场地适宜起吊及安装,主梁间距选用2.4m， 整个横向共布置6片主梁，设计主梁宽均为2.4m。预制时，主梁宽1.8m，主梁之间 采用0.6m宽湿接缝填实连接为整体，以使各片梁共同受力。(2) 主梁高：根据预应力混凝土 T形梁的截面尺寸设计经验，梁高选取在l/15l/25 之间，跨径越大取越小值，本设计标准跨径30m，属较大跨径简支梁桥，去较小值， 梁高选用2.0m。(3) 横隔板间距：为了增强主梁之间的横向连接刚

13、度，每片主梁之间均设置5片横 隔梁，间距为4X 7.25m。(4) 梁肋：根据抗剪强度需要和施工振捣的需要(一般取1525之间)，厚度暂定为20cm，在腹板底部逐渐变宽为马蹄形，马蹄全宽部分高度加1/2斜坡去高度约(0.150.2) h之间，斜坡宜陡于45，设计取马蹄宽44cm。(5) 桥面铺装：采用2cm厚沥青处治和9cm厚C50混凝土桥面，坡度由盖梁找平。(6) 具体尺寸见图：2.3截面几何特性的计算分块名 称分块面 积Ai(cm 2 )分块面积形心至上缘距 离yi(cm)分块面积对上缘静 矩S 二Ayii i(cm 3 )分块面积 的自身惯矩Ii(cm 4 )d = y - y.1sI(

14、cm)分块面(1)(2)(3) = (1) x(2)(4)(5)(6)全截面翼板352082816075093.3357三角承 托5401910260243046腹板3600903240009720000-25下三角240173415205333.33-108马蹄88019016720029333.33-125E8780571140预制截面翼板256082048054613.3364.05三角承 托5401910260243053.05腹板3600903240009720000-17.95下三角240173415205333.33-100.95跨中截面几何特性计算表马蹄880190167200

15、29333.33-117.95E7820563460注：全截面：y =ES /工A = 57140/7540 = 65.05 (cm)sii预制截面：y =E s / 工 A = 5634sii支点截面几何特性计算表分块名分块面分块面积形心至上缘分块面积对上缘静分块面积d = y - y.分块面称积距离矩的isiAy.S 二 Ay自身惯矩（cm）II（cm 2）（cm）（cm 3）i（cm 4）（1）（2）（3）=（1）X（2）（4）（5）（6）全截面翼板313682508866901.3366.211三角承 托345.618.46359995.3355,811(腹板8800100880000

16、29333333.33-25.79E12281.6911447预制截面翼板217681740846421.3371.831三角承 托345.618.46359995.3361.431腹板880010088000029333333.33-20.17E11321.6903767注：全截面:y =工S /工A =911447/12281.6 = 74.21sii(CM)预制截面形心至上缘距离：y 二工S /工A 二 903767/11321.6 二 79.83 (cm)。sii截面的几何特性跨中截面毛截面面积A( m2)抗弯惯矩I( m4)截面重心到梁顶距离y (m)s全截面0.8780.4120.

17、651预制截面0.7820. 3770.721支点截面毛截面面积抗弯惯矩截面重心到梁顶距离A( m2)I( m4)y (m)s全截面1.2280.5010.742预制截面1.1320.4450.798检验截面效率指标P ( P希望在0.5以上) 上核心距：k =dI / 5Ay = 41210669/8780(200 - 65.05) = 34.78sx下核心距：k =dI / SAy = 41210669/(8780 x 65.05) = 72.16sx截面效率指标:r = (k + k )/h = (34.78 + 72.16)/200 = 0.53 0.5s x表明以上初拟的主梁跨中截面

18、是合理的。第三章主梁作用效应计算3.1恒载内力计算(1)主梁预制时的自重，一期恒载g此时翼板宽1.80m1) 按跨中截面计算，主梁每延米自重(按等截面计算)中主梁：g -0.782x25xl.O二 19.55kN/m边梁：g; - 1.1322x25xl.0-28.305kN/m2) 由马蹄增高与梁端加宽所增加的重量折成每延米重V - 6 x (20 x 20 x 1/2 + 20 x 20) x 1/2 x 445 x 2 - 1602000cm3g -1602000x 106 x 25/29.96 -1.337 kN/m23) 横隔梁折算成每延米重边主梁：g - 2.0 - (2.4 -

19、0.2)/ 2 x (2.4 - 0.20) x 0.2x 6 x 25/29.4 - 2.015kN /m 3中主梁：g2 x 2.015 - 4.03kN / m3每延米自重总和：中主梁：g 工 g 19.55 +1.337 + 4.03 24.917kN/ m1i边梁：g -Z g -28.305 +1.337 + 2.015x0.5-30.65kN/m1 i(2)二期恒载桥面板间接头重量：中主梁：g - 0.6 x 0.16 x 25 - 2.4kN / m2边梁：g -1/2x2.4- 1.2kN/m防撞护栏、桥面铺装重量：(护栏每侧重1.5Kn/m，桥面铺装结构组成为：2cm沥青处

20、 治Y =23KN/m 和 9cm 厚 C50 混凝土Y =25KN/m)g = (0.02 x 23 x 14 + 0.09 x 25 x 15 ) + 1.5 x 2/ 8 = 5.399 kN / m2(3)主梁恒载总和：一期恒载gl二期恒载g2Eg中主梁24.9175.39930.316边主梁30.655.39936.049(4)主梁恒载内力计算设x为计算截面离左支座的距离，令Q = x/l，则:主梁弯矩M和剪力Q的计算公式分别为：M = 1/2a(1 -a)l2 x ggQ = 1/2(1 - 2a )l x gg项目M = g x 0 (kN - m)gMQg = g x01 /2

21、1/41/81 /40 二 12 /2a (1 -a)M108.0581.0347.270= / /2(1 - 2a )Q7.35一期恒载中主梁2692.282019.021177.83183.14边梁3311.732483.571448.83225.28二期恒载中主梁583.36437.48255.2139.68边梁583.36437.48255.2139.68g = g1 + g 2中主梁3275.642456.51433.04222.82边梁3895.092921.051704.04264.963.2主梁活载横向分布系数计算(1)支点的荷载横向分布系数m0计算采用杠杆原理法。首先绘制横向

22、分布影响线，在横向分布影响线上确定荷载的最不利位置进行布载，并由此求得相应于荷载位置的影响线竖标值后，可得各梁的荷载横向分布系数，(无人行道所以无人群荷载)，计算公式为 m = 1/ 2 Y 耳oqi4PM n n对于边梁：m = 1/2x (1.208 + 0.458) = 0.833对于中梁：mo = 1/2x(0.25 +1.00 + 0.458) = 0.854易知，中间各主梁的荷载横向分布系数是相同的。(2)跨中的荷载横向分布系数m0主梁间在翼缘板及横隔梁处采用湿接，而且桥宽跨比为B/L=15/29.4=0.510.5, 所以本桥并非窄桥，不宜用偏心压力法计算m，故跨中的横向分布系数

23、m计算方法c采用修正的偏心压力法：1) 计算I和IT翼板的换算平均高度：h = (16 + 25)/2 = 20.5cm横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即l = 5 x 2.4 = 12m,c 二 1/2 x (6-0.19)m 二 2.905mh =20020=180cm, b = (0.18 + 0.2)/ 2 = 0.19m所以 c/l=2.905/12=0.2421查表，通过线性内插求得：九/c=0.7225，故九=0.7225c=0.7225 x 2.905=2.1m横梁截面重心位置a = (2x 2.1x0.2052/2 +1.82 x0.19)/(2x 2.1x0.205 +1.

24、8x0.19) = 0.33mx主梁刚度按中梁跨中截面考虑，抗弯惯性矩I在前面已求得：1=0.412对于跨中截面，翼缘板的换算平均厚度二(240- 20) x 16+ 60x9/(240- 20)二 18.45cm马蹄部分的换算平均厚度t2 = (20 + 40)/2 = 30cm根据 h /b =0.205/6=0.03420.1，查 c 取值表得 c =1/3=0.333， h /b =0.19/1 1 1 2 2 (1.8-0.205) =0.1195，查表计算得 c =0.2969。2对于T形梁截面，抗扭惯性矩可近似按下式计算I = cbt3Ti i ii =1式中b、t相应为单个矩形

25、截面的宽度和高度；i ic矩形截面抗扭刚度系数，可由表下式计算1,t-r八5c =-1 - 0.63 + 0.052i 3bb丿m梁截面划分成单个矩形截面的个数。I的计算结果见下表。TI计算表T分块名称b /cmit /cmit / bi iciI / m 4Ti翼板24018.450.07690.3171840.00478腹板151.55200.1319690.305620.003705马蹄44300.6818180.1927060.002289E0.010774所以综合得:T 二 1.0774 x 10-2 m 4t2) 计算抗扭修正系数0查表可得：当n=6时，g =1.028,并取G=0

26、.425E，代入卩二 1/1 + gGI / EI x (l / B)2T0 = 1/1+1.028x0.425E x O.O1O774/(E x 0.172)x (29.4/ 7.2)2 =0.6873) 计算横向影响线竖标值对于1号边梁考虑抗扭修正后的横向影响线竖标值为： a 2 = a 2 + a 2 + a 2 + a 2 + a 2 + a 2i 123456i=1=(2.5 x 2.4)2 + (1.5 x 2.4)2 + (0.5 x 2.4)2 + (-0.5 x 2.4)2 + (-1.5 x 2.4)2 + (-2.5 x 2.4)2=100.8得1号梁荷载横向分布影响线如

27、图:进而由耳和n计算横向影响线的零点位置，设零点至1号梁位的距离为x,贝y：11 16x/0.412 = (5 x 2.4 - x)/0.078解得：x=10.09m于是，1号梁的荷载横向分布系数可计算如下(以x表示影响线零点至汽车车轮的 qi横向坐标距离)：m= 1/2n = 1/2x(n+n+n+n +n+n+n+n)cqqq1q 2q 3q 4 q 5q 6q 7q8=1/2 x (n / x) x (x + x + x + x + x + x + x + x )11q1 q 2 q 3 q 4 q 5 q 6 q 7 q8=1/2 x (0.412/10.09) x (10.6 + 8

28、.8 + 7.5 + 5.7 + 4.4 + 2.6 +1.3 - 0.5)=0.825对于2号边梁考虑抗扭修正后的横向影响线竖标值为：n = 1/n + 卩a a /兰 a2 = 1/6 + 0.687 x 1.5x 2.4x 2.5 x 2.4/100.8212 1i=0.167 + 0.147 = 0.314n = 1/n +Pa a /a2 = 1/6-0.687x 1.5x2.4x2.5x2.4/100.8262 6ii=1=0.167 - 0.147 = 0.02得2号梁荷载横向分布影响线如图：进而由n和n计算横向影响线的零点位置，设零点至1号梁位的距离为x,贝y：21 26x/0

29、.314 = (x - 5 x 2.4)/0.02解得：x=12.08m于是，2号梁的荷载横向分布系数可计算如下(以x表示影响线零点至汽车车轮的 qi横向坐标距离)：m = 1/2耳=1/2x(q +耳 +耳 +耳 +耳 +耳 +耳 +耳)cqqq1q 2q 3 q 4 q 5q 6q 7q8=1/2x(q /x)x(x + x + x + x + x + x + x + x )21q1q 2q 3q 4q 5q 6q 7q8=1/2 x (0.314/12.08) x (10.6 + 8.8 + 7.5 + 5.7 + 4.4 + 2.6 +1.3 + 0.5)=0.538对于3号边梁考虑抗

30、扭修正后的横向影响线竖标值为： q = 1/n + Pa a /a2 = 1/6 + 0.687 x0.5x 2.4x 2.5x 2.4/100.8313 1ii=1=0.167 + 0.049 = 0.216q = 1/n + paa /兰 a2 = 1/6-0.687x0.5x2.4x2.5x2.4/100.8363 6ii=1=0.167 - 0.049 = 0.118得3号梁荷载横向分布影响线如图：进而由q和q计算横向影响线的零点位置，设零点至1号梁位的距离为x,贝V：11 16x/0.216 = (x - 5 x 2.4)/0.118解得：x=26.45于是，3号梁的荷载横向分布系数

31、可计算如下(以x表示影响线零点至汽车车轮的 qi横向坐标距离)：m = 1/2q = 1/2x(q +q +q +q +q +q +q +q )cqqq1q 2 q 3 q 4 q 5q 6q 7q8=1/2 x (q / x) x (x + x + x + x + x + x + x + x )31q1q 2q 3q 4q 5q 6q 7q8=1/2 * (0.216/26.45) x (10.6 + 8.8 + 7.5 + 5.7 + 4.4 + 2.6 +1.3 + 0.5)=0.169对于4号梁，由于影响线与3号梁相同，故活载的荷载横向分布系数也与3号梁相同，m = 0.169cq对于

32、5号梁，由于影响线与2号梁相同，故活载的荷载横向分布系数也与2号梁相同，m = 0.538cq对于6号梁，由于影响线与1号梁相同，故活载的荷载横向分布系数也与1号梁相同，m = 0.825cq所以，支点和跨中的各梁荷载横向分布系数汇总如下表所示:支点跨中1，6号梁0.8330.8252，5号梁0.8540.5383，4号梁0.8540.1693.3主梁活载内力计算（1）汽车荷载冲击系数卩值计算简支梁结构基频f=治牛c通规条文说明4.3.2式中 l结构的计算跨径（m）;I结构跨中截面的截面惯矩；cC50 混凝土 E =3.45x 1010N/m2 ；c梁跨中处单位长度质量：m = G，其中：c

33、gG跨中延米结构自重（N/m） ,g重力加速度g=9.81 m/s2m = G/ g =工 A x25x103 /9.81ci=0.878 x 25 x 103/9.81 = 2.2375 x 103 kg / m = 1.9212 x 103 kg/mf =n /（2 x 29.42）x.3.45 x1010 x 0.4121/（2.2375 x103）= 4.5786Hz按照通规第4.3.2条，冲击系数卩可按下式计算：当 1.5Hz f 14Hz 时，卩=0.1767 x ln( f ) -0.0157卩=0.1767 x k(4.5786) -0.0157=0.2531汽车荷载的局部加载

34、的冲击系数按通规4.3.2-6要求，采用1+卩=1.2531。(2) 、车道荷载公路-I级车道荷载为均布荷载加集中荷载。均布荷载标准值为10.5KN/m；集 中荷载按以下标准选取： 计算跨径LW5m,PK=180KN L50m,PK=360KN 5LUrr-Q影响线M = (1 +p)g x m (q e + P y )/2c kKI=1.2531 x 0.67 x 0.825 x (10.5 x 108 + 276 x 7.35)=2190.58KN - mQ = 1.2531 x 0.67 x 0.825 x (10.5 x 3.675 + 331.2 x 0.5)/2=141.43KN当

35、不计算冲击效应时，活载内力为：M = 2190.58/1.2531 = 1748.13KN - m/2Q = 141.43/1.2531 = 112.86KN/22) 1号梁/4截面的活载内力为:=29 Amp*31/16=5.5125mqkw-l/2x31/l 6x1 =3 x 29.42/32=S 1.03375m2Q影响线w=l/2x0J75x31/4=9x29.4/32=8.26875m1M = (1 +p)g x m (q 3 + P y )1/4c kk i=1.2531 x 0.67 x 0.825 x (10.5 x 81.03375 + 276 x 5.5125)=1643.

36、18kN - mQ = 1.2531 x 0.67 x 0.825 x (10.5 x 8.26875 + 331.2 x 0.75)l/4=232.19kN当不计算冲击效应时，活载内力为：M = 1643.18/1.2531 = 1311.29kN - ml/4Q = 232.19/1.2531 = 185.29kN ml/43) 1号梁l/8截面的活载内力为：=29.4mj RM影响线w=l/2x71/64xl=7x29J41/128=47J2697m,Q影响线一w= 1/2x0.87529.4/64=22.50941H2M = (1 +卩比)l/8c kk i=1.2531 x 0.67

37、 x 0.825 x (10.5 x 47.2697 + 276 x 3.215625)=958.52kN - mQ = 1.2531 x 0.67 x 0.825 x (10.5 x 22.5094 + 331.2 x 0.875) l/8=364.44kN当不计算冲击效应时，活载内力为：M = 958.52/1.2531 = 764.92kN - ml/8Q = 364.44/1.2531 = 290.83kNl/84) 1号梁支点截面的活载内力为：:=29.4mP.H JI川川川HTWw=l/2x1xl=14.7m2爭a曰曰一 7,25m_14.5m一_7.25m 一29mcS2跨中荷载

38、横向分布系数m同取0.825,cQ0 = 1.2531 x 0.67 x 0.825 x (10.5 x 14.7 + 331.2 x 1)=336.32kN当不计算冲击效应时，活载内力为：Q = 336.32/1.2531 = 268.39kN0同理，计算2号，3号梁的活载内力，汇总于下表:截 面梁号何载横向分 布系数m.iM弯矩影响线计冲击力不计冲 击力剪力影响线w(m 2)(I)(:)M （集中荷载布置在内力影响 线最大位置产生的弯矩）（kN - m）M(kN - mw(m2)(I)m跨 中 截 面1,6 号梁（边 梁）0.8330.82545.14.75784.652.3750.52,

39、5 号梁（中梁0.8540.53760.733,4 号梁（中梁0.8540.169719.26截 面梁号何载横向分布系数miM弯矩影响线计冲击力不计冲 击力剪力影响线mmw(m 2)(I)M （集中荷载布置在内力影响 线最大位置产生的弯矩）（kN - m）M(kN - mw(m2)(I)L/截 面1,6号 梁（边梁）0.830.82533.843.56803.89588.555.3430.752,5号 梁（中梁）0.850.53779.39570.603,4号 梁（中 梁）0.850.169736.90544.24截 面梁号何载横向分布系数miM弯矩影响线计冲击力不计冲 击力剪力影响线w(m

40、2)(I)M （集中荷载布置在内力影 响线最大位置产生的弯矩） （kN - m）M(kN - mw(m 2)(I)mmL/8 截 面1,6 号梁（边 梁）0.8330.82530.003.151.25738.91546.085.92140.78952,5 号梁（中梁0.8540.53744.51550.183,4 号梁（中 梁）0.8540.169711.03531.78截 面梁号何载横向分 布系数m.iM弯矩影响线计冲击力不计冲 击力剪力影响线mw(m2)(:)M （集中荷载布置在内力影响 线最大位置产生的弯矩）（kN - m）M(kN - mw(m 2)支1,6号 梁（边梁）0.830.8

41、259.510.2,5号 梁（中 梁0.850.53占八、截面3,4号 梁（中 梁）序号荷载等级跨中截面L/4截面MmaxVmaxMmaxVmax(kN - m)(kN)(kN - m)(kN)(1)第一期永久作用G1912.740684.55896.078第二期永久作用G2515.0570386.29354.217(3)总永久作用（1） + （2）1495.25901121.448157.396(4)可变作用（汽车）不计冲击力1041.41108.75781.14175.34(5)可变作用（汽车）计冲击力1422.47148.541066.96239.49(6)标准组合（3） + （5）29

42、17.729148.542188.408396.886(7)长期组合（3） +0.4X（4）1911.82343.51433.904227.532作用效应组合表梁号1, 6号梁（边梁）(8)短期组合（3） +0.7X（4）2224.24676.1251668.246(9)基本组合 1.1X 1.2 (3) +1.4X(5)4164.346228.75163123.43280.134576.5773序号荷载等级跨中截面L/4截面MmaxQmaxMmaxQmax(kN - m)(kN)(kN - m)(kN)(1)第一期永久作用G1950.0170712.512100.000(2)第二期永久作用现

43、浇湿接缝G21134.9240101.19314.203桥面及栏杆G22515.0570386.29354.217(3)总永久作用（1） + （2）1599.99801199.998168.42(4)可变作用（汽车）不计冲击力843.6688.10632.81142.04表3-2-8作用效应组合表梁号2,5号 梁（主梁）(5)可变作用（汽车）计冲击力1152.35120.33864.35194.02(6)标准组合（3） + （5）2752.348120.332064.348362.44(7)长期组合（3） +0.4X（4）1937.46235.241453.122225.236(8)短期组合（

44、3） +0.7X（4）2190.5661.671642.965267.848(9)基本组合 1.1X 1.2X (3) +1.4X (5)3886.616185.30822915.096521.1052表3-2-8作用效应组合表梁号序号荷载等级跨中截面L/4截面MmaxQmaxMmaxQmax(kN - m)(kN)(kN - m)(kN)(1)第一期永久作用G1950.0170712.512100.000第二期永久作用G2515.0570386.29354.217(3)总永久作用（1） + （2）1599.99801199.998168.42(4)可变作用（汽车）不计冲击力719.26175.108544.24121.099(5)可变作用（汽车）计冲击力982.438102.591736.902165.409(6)标准组合（3） + （5）2582.436102.5911936.9333.829(7)长期组合（3） +0.4X（4）1887.70230.04321417.694216.8596(8)短期组合（3） +0.7X（4）2103.48152.57561580.966253.189：(9)基本组合 1.1X 1.2X (3) +1.4X (5)3624.95157.9912718.82477.043,4号 梁（主梁）