梁板临时支撑加固

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1、兰溪捷盛中央广场项目2#区块第十施工段后浇带部位拆模后梁板临时支撑加固方案一、现场简况：兰溪捷盛中央广场2#区块第十施工段地下二层柱、剪力墙，地下一层梁板结构 设计碇强度为C35,于2008年6月25日浇捣完成，拆模试块于2008年7月11日送 试验室进行强度检测，试验结果显示强度达到设计砼标号的 120，项目部在上部地 下一层柱、剪力墙，一层梁板结构砼浇筑完成的前提下，经班组提出申请，同意于 2008 年7 月 20日拆除该施工段地下二层柱、地下一层梁板结构支模架及模板，由于项目部 管理人员管理不力，施工班组擅自把后浇带部位的梁板支模架全部拆除，拆除后在后 浇带两边仅用单排立管将主、次梁撑住

2、，因而造成该跨梁板改变受力状况，使后浇带 两端梁、板几乎成为悬挑结构，形成了一定的挠度，幸好未对整体结构质量产生影响。二、受损程度检测分析：在质监站2008 年8 月 13 日的巡查中发现该问题后，立即要求我部停止上部结构 的施工，检查分析受损情况，立即做好支撑加固方案报质监站。为此，业主和监理公 司会同设计单位、施工单位、监理单位的总工及有关专家对该施工段后浇带部位梁、 板结构进行细致观测，测量地下一层板面标高，检测地下二层净空高度，将地下一层 板面清除浇筑一层梁板砼时的掉渣、水泥浆等清理干净，观测梁板面是否有裂缝产生， 对梁底后浇带未浇部位的钢筋是否有所变形、梁底砼是否有拉裂现场进行观察。

3、经过 观察和测量的数据分析（由于检测时间、条件有限，检测数据有一定的局限性，因此 只作为分析的参考依据）等手段，综合多方因素，与会专家一致认为梁板已产生一定 的挠度，（检测数据分析结合观测情况）应在10 mm范围内，且板上有数段长短在100 600 mm的细小裂缝，其中有34段为贯穿裂缝，梁上未发现有裂缝产生，（但要求进 行进一步的观测且要注意已产生裂缝的变化），目前所幸的是对结构造成轻微的损伤， 为此要求施工单位立即编制支撑加固的施工方案，经施工单位总工审批及有关专家认 可后马上组织实施，避免出现挠度增加和裂缝扩展现象。为确保该后浇带部位结构整体质量，在主梁部位采用碳纤维布加强。三、支撑加固

4、方案：采用常用的托梁加固支撑方法：按整体性设计托梁，通过扩大底部受力面积，增 加承重力杆对梁进行支撑顶托，从而将梁、板及施工荷重的力通过支撑传至地面的方 木，再通过方木将力分散至地面，从而减少梁、板承担的荷载，可一定程度限制梁、 板挠度的产生。1) 顶托及底座与方木紧密结合，如图所示：2) 将顶托套入钢管，并通过顶托上的销孔调节高度，使顶托紧顶方木和梁、板。 由于框架梁距离地面高度为 3.0m 、板距离地面高度 3.59m ，为保证钢管支撑 的整体刚度，钢管布置按纵向2排，纵向间距600 mm、横向间距500 mm进行, 钢管高度方向按每600 mm设置一道横向连接钢管，连接处采用碗扣式钢扣件

5、， 形成连接可靠、整体性好、整体刚度大的支撑体系，如下图所示：j500,500,600 600 600 500 600 600屯12时:-1N = 12肋山P1.G91.G91.19Pi=P.=-+N1.19300300计算简图(kN)O 12E 0550.055支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力R = R =0.314 kN，中间支座最大反力Rmax=5.133；AB最大弯矩M =0.125 kN.m；max最大挠度计算值V =0.013 mm；max支撑钢管的最大应力 a=0.125x 16/5080=24.655 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度f=205.0 N

6、/mm2；支撑钢管的最大应力计算值24.655 N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2，满足要求!三、扣件抗滑移的计算：按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力 系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5):R Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取6.40 kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=5.133 kN；R 6.40 kN ,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！四

7、、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式1梁两侧立杆稳定性验算:其中 N -立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力： N =0.314 kN ；1脚手架钢管的自重：N = 1.2X0.149X3=0.536 kN；2楼板的混凝土模板的自重： N =1. 2 X(0. 60/2+(0. 60-0. 25)/2)X30.60X0.65=0.222 kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2X(0.60/2+(0.60-0.25)/2)X0.60X0.160X (2.50+24.00)=1.450 kN；N =0.314+0.536+0.222+1.45=2.523 kN；屮-轴心受压立杆

8、的稳定系数，由长细比l/i查表得到；oi - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；W 立杆净截面抵抗矩(cm3)： W = 5.08；O -钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；l - 计算长度 (m)；o如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算l = kuh(1)o1k - 计算长度附加系数，取值为：1.155；1u -计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3, u =1.7； 上式的计算结果：立杆计算长度 L = kuh = 1.155X1.7X1 =

9、1.964 m；o1L/i = 1963.5 / 15.8 = 124 ；o由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数屮=0.428 ；钢管立杆受压应力计算值；0=2522.768/(0.428x489) = 12.054 N/mm2；钢管立杆稳定性计算o = 12.054 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N -立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力： N =5.133 kN ；1脚手架钢管的自重：N = 1.2X0.149X(3-0.75)=0.536 kN；2N =5.133+0

10、.536=5.535 kN；屮-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i查表得到；oi - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；W -立杆净截面抵抗矩(cm3)： W = 5.08；O -钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；l - 计算长度 (m)；o如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算l = kuh(1)o1k - 计算长度附加系数，取值为：1.155；1u -计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3, u =1.7； 上式的计算结果：立杆计算长度 L = kuh = 1.155X1.7X1 = 1.964 m；o1L/i = 1963.5 / 15.8 = 124 ；o由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数屮=0.428 ；钢管立杆受压应力计算值；0=5534.834/(0.428x489) = 26.446 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算o = 26.446 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f = 205 N/mm2，满足要求！