大桥水库主要工程地质问题分析评价

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1、大桥水库主要工程地质问题分析评价辜明清四川省水利水电勘测设计研究院勘察分院四川郫县 611731 摘要：大桥水库工程地质条件复杂。本文根据勘察、施工及运行资料，对大桥水库主要工程地质问题分析 评价（区域稳定评价，水库诱发地震，副坝昔格达岩组建坝条件“，三洞”进口边坡稳定分析评价和 引水隧洞围岩分类及稳定评价）为在高烈度地震区和复杂地质条件环境修建水利水电工程提供借鉴 和有益的启迪无疑具有现实意义。关键词：区域稳定、水库诱发地震、昔格达岩组、边坡稳定、围岩分类1、工程概况大桥水库工程位于四川省凉山州冕宁县境内，是安宁河流域水资源总体规划确定的第一 期开发的骨干工程和龙头水库。主要水工建筑物有：主

2、坝、副坝、溢洪道、导流、放空隧洞、 发电引水隧洞、调压井、压力管道和发电厂房。水库正常蓄水位2020m,总库容6.58xl08m3, 主坝最大坝高93m,副坝最大坝高29.4m,电站装机4x2.25MW。大桥水库于1993年11月15日开工兴建，1999年6月19日水库下闸蓄水，2000年6月 28 日通水发电。2、工程区地质概况工程区内出露的岩石以印支期中酸性混染岩为主,少量华力西期辉长岩和下更新统昔格 达组（Q）的半胶结的砂岩、泥岩。工程区处于川滇经向构造带之安宁河断裂带北段,主、副坝、发电引水隧洞及厂房均位于安宁河断裂带之东、西支两条断裂之间。两条断裂相距10km,主坝距东、西两条断裂垂

3、 直最近距离分别为1.6km和0.5km。西支断裂被水库库水淹浸长度为5.0km,东支断裂在苗 冲河支库尾段淹浸长度约2.2km （见图1）。地震地质研究表明：第四纪以来,东、西两条断裂活动强度表现出明显的差异,西支断 裂活动微弱,很少有地震活动；东支断裂在活动时空,强度上具有明显的分段性。西昌 冕宁段为活动强烈地段；冕宁紫马垮段（工程区所处地段）为中、强活动段；紫马垮 田湾 段全新世以来活动强度较南段弱。本工程地震基本烈度经四川省地震局复核,国家地震局审定为8 度,工程设防烈度经水 规总院审查批准为8.5度。3、主要工程地质问题分析评价3.1 区域稳定评价3.1.1 断裂构造格架及安宁河断裂

4、带的活动特征3.1.1.1 断裂构造格架特征本区处于川滇经向构造带之安宁河断裂带的北段,西部以锦屏山断裂为界,与金河弧形 构造带相邻,东部与凉山坳褶断带相接。自前震旦纪晋宁运动以来,本区经历了多次构造运 动,成生和发展了以南北向构造为主体,并兼有北西向,北东向构造。它们互相穿插交切, 共同组成了以断裂构造及其所分割的断块构造为基本牲的构造格架（见图2）。3.1.1.2 安宁河断裂带的活动特征安宁河断裂带主要由东、西支两条断裂组成。 第四纪以来，东西两支断裂活动强度表现出明显的差异，西支断裂活动微弱，很少有地 震活动。东支断裂活动具明显的分段性。 西昌冕宁段为活动强烈地段。该段南起西昌西宁，北至

5、冕宁马尿河附近，全长 65Km。段内断错地貌及晚更新世晚期以来的沉积物中断层发育。历史地震记载1536年段 内新华曾发生一次7.5级地震，之后450余年间先后发生过6次4.7级以上地震，其中最大的 一次是 1952 年石龙 6.7 级地震，说明强震活动与断裂在全新世以来的强烈活动是一致的。 19671984年6期地形变形观测资料表明，年平均上升速率约为mm，其中礼州松林 间为最大上升区,年平均速率为+2 (0.39) mm，而冕宁泸沽一带为1.64 (0.48) mm， 西昌会理一段无明显变化。 冕宁一一紫马垮段。该段南起冕宁，北至紫马垮以北，全长0Km。根据断层的几何 形态、组合形式及活动性

6、差异将本段分成小盐井、野鸡洞、紫马垮三个活动亚段。段与段之间地面活动断层有明显的间距，紫马垮与野鸡洞段相隔lOKm,野鸡洞与小盐井段相隔5Km。各段内断层崖都呈规律性的组合排列，紫马垮和小盐井呈右阶羽列，野鸡洞呈左阶羽列。这 种组合型式的差异和空间的不连续性表明它们是不同的时期，不同破坏机制和不同运动方式 下形成的。垂直位移由南向北逐渐变大，由小盐井的10.02m至野鸡洞为17m，紫马垮达20m, 水平位错则相反，由北而南有不断增大的趋势，小盐井迦m,野鸡洞为10m,紫马垮无明 显水平位移。古地震强度野鸡洞最大为级，其余两段为66.5级。根据各段内最新断裂破 碎带物质的年龄测定资料，紫马震，小

7、盐井两段的新断裂是最晚更新世早期的产物，而野鸡 洞则是全新世中后期形成的。 紫马垮田湾段，该段北起田湾，南至麂子坪，全长45Km。该断层在晚更新世中 期曾有过明显的活动，并以蠕滑为主。沿断裂带内中小地震频率高，较大的是1951 年新民 5.1级和1989年石灰窑5.3级地震，表明段内断裂在全新世以来活动强度较其南段弱。图2区域构造纲要图南北向裂安宁河西支断裂南 北 向 断 裂南 北 向 断 裂图例安宁河东支断裂锦屏山断裂南河断裂野鸡洞断裂普雄河断裂野则木河断裂越西断裂田湾-公益海断裂喜德坝址区曹古越西大桥安傅力额断裂(11) 金河-箐河断裂 弟 漫水湾i I|)|(12) 磨盘山断裂0 门鬥(

8、公里)公益海紫马垮上普雄下普雄昌邛海北3.1.2外围历史地震对工程区的影响据四川地震资料，在距工程区50Km范围内共发生中、强地震M24.7级)3次，在距 工程区100Km范围内共发生中、强地震14次，对工程区影响烈度达切度以上者共7次，其 特征见表1。表1工程区内外围中、强地震一览表序号发震时间震中位置震级震中烈度震中距(km)影响烈度11489.1.6西昌附近6.7IX8021536.3.19西昌北7.5X60训31786.6.1泸定磨西北7.7三X11041850.9.12西昌、普格间7.5X11551913.6冕宁小盐井6训V2训61923.8冕宁小盐井5.5V271952.9.30冕

9、宁石龙6.7X303.1.3 地震危险区的划分四川省地震局根据地震危险区划分原则和方法，结合未来百年内区内地震危险性统计和预测结果，对工程区外围沿主要活动断裂圈定了四个地震危险区（见表2）。表 2 地震危险区一览表序号地震危险区 名称震级震中烈度距工程区 距离（Km）对工程区最大 影响烈度1杨福山区7.5X41 69训2小盐井区6 6.5训1.4 5.25训3野鸡洞区6.57IX924训4紫马垮区6 6.5训30 42备注表内距离系指距工程区最近和最远点的距离3.1.4 地震危险性分析及区域构造稳定性评价 工程区位于上述四个地震危险区的长轴方向上，按西南地区地震衰减规律，未1来00年 内对工程

10、区最大影响烈度为训度，经国家地震局审定震发防（1990） 548号文大桥水库工程 区地震基本烈度为训度。四川省地震局按已划出的潜在震源区及其震级上限，经计算给出了 50年超越概率63%、10%、3%三种概率水平下的地震烈度和基岩水平峰值加速度（见表3）表 3 坝址给定超越概率的地震烈度和基岩水平峰值加速度表.50 一年超越概率地震动63%10%3%烈度6.98.38.6基岩水平峰值加速度g）0.150.330.43根据区域深部构造背景，全新世以来断层活动程度及地震危险性分析成果，工程区处于 石棉一冕宁次稳定区内。坝址区内岩性单一，主要为印支期中酸性混染岩，发育不同方向的 断层规模小，最长不超过

11、2.8km,且断层活动主要是中更新世到晚更新世中。早期，晚更新 世以来已停止活动，故工程区内断裂不具备发生中、强地震的条件，在该区内修建0m左 右抗震性能高 的当地材料坝是可行的。3.2 水库诱发地震评价3.2.1 大桥水库诱发地震的地质条件水库区处于大桥断陷盆地中，库水迳流来源于安宁河上游支流北径河和主流苗冲河，坝 址以上控制流域面积796Km2。根据库容和回水长度的不同，特将北径河库段划为主库段， 把苗冲河库段划为支库段。当正常蓄水位为2020m高程时，水库回水面积23.50km2,回水长 度北径河主库10.5km,苗冲河支库6.05km,总库容6.58x108m3,死库容0.59x108

12、m3。大桥桥头至两河汇口约540m的北径河段为主库的库首段，两岸谷坡陡峻，基岩大部裸 露，由辉长岩和中酸性混染岩组成，河谷呈V”型，为峡谷地貌景观。水库区内安宁河西支断裂F3）呈南北向纵贯主库区，淹没长度.0km,东支断裂F6） 在苗冲河支库尾段通过，淹没长度约2.2km。北径河主库地形上为山间盆地，河谷开阔，最宽达km。库盆基岩主要为燕山期钾长花 岗岩，北山关一带水库周边及库底为厚25150m的冰水、冰三层覆盖，大桥桥头至黄坡山 一带库岸为昔格达组地层。苗冲河支库呈北东向展布，呈条带状，正常蓄水位处水面宽度，索桥至脚底段为1.0 1.3km,脚底以上至库尾段为100300m。右岸主要由澄江期

13、花岗岩组成，左岸由白果湾群地层组成，索桥至马尔堡子段两岸库岸均由昔格达组地层组成。东支断裂（）由野海子经 苗冲河左岸向南延伸其西侧的F8断层以北2030。东方向的马尔堡子和小盐井间与F6 - 斜接。上述条件表明：组成库盆、库底岩石为坚硬的花岗岩类，东支断裂在库区段第四系以 来活动性较强，因此，从岩性条件和地震活动性均有利于水库诱发地震大桥水库库区内，库水覆盖的岩性以带节理裂隙发育的岩浆岩为主，同时在蓄水以后也 淹没了安宁河东，西支断裂带的一部分。因此，可以认为在水库蓄水后，库水的渗透情况较 好，在被淹没的安宁河东，西支断裂部位，水的渗透情况会更好。为将来水库蓄水后诱发水 库地震提供良好的先决条

14、件。因此，从水库规模、库区构造，岩性及水文地质条件地震活动性分析认为大桥水库具备 发生水库诱发地震的地质背景。3.2.2 水库诱发地震预测分析评价3.2.2.1 根据库区构造，岩性、水文地质条件水库地震诱发因素的分析，水库蓄水后在 坝址大桥甘家坟山段和苗冲河马尔堡子段有产生诱发地震的可能（见图3）。大桥水库诱发地震可能地段分布示意图图例断裂及编号水库正常蓄 水位范围线地震的危险性地段断裂及编号 安宁河东支断裂 安宁河西支断裂 拖乌一轱辘沟断裂 杀他口断裂 比子依达断裂 北山关断裂 野鸡洞断裂3 .2.2.2水库诱发地震危险性的定量评价3.2.2.2.1用水库要素综合参数估算水库地震震级 水库地

15、震震级M与水库综合参数E的统计关系式:M=18.419-14.891E+4.697E2-0.445E0.946式中 E= WVmax大桥水库面积W=21 X 166m2库水深Hmax=80m库容 V=6.58x108m3计算得 E=3.023Ms=5.0根据我国浅源地震震中烈度I与震级M的关系T = M -0.98 二 5.0-0.98 二 6.0丄 0=0.680.68因此，大桥水库诱发地震震级为5 级，震中烈度为6 度。3.2.2.2.2 模式识别方法用享明方法分析该水库蓄水后诱发震级MsV5.0；用k-近邻法对大桥水库的识别结果， 为可能诱发3.0WMsV5.0级的水库地震，用费歇线性分

16、类器识别结果为大桥水库蓄水后诱发 地震最大震级MsV5.0级。322.2.3灰色局势决策法对大桥水库进行决策评价表明：水库蓄水后可能诱发OWMs 53.11.045.01泥岩25.350.10.5290.17表 9 昔格达组岩石抗剪强度成果汇总表参数岩性饱和快剪饱固快饱固慢含义五次反复剪残 强三轴试验CCCCCKpa度Kpa度Kpa度Kpa度Kpa度砂岩2734233 1*37 3峰值732 12稳定值粉砂 质泥UU岩3730 584331 173831 17峰值24263644 1847 3740*21 554025 10稳定值103-16536 4835 15泥岩150*38 52，773

17、9 5662*39 542峰值1223 22025 502031 4稳定值823 31注：*为一组成果，*为平均值；泥岩的摩擦系数为).630.81.表 9(续)滑坡滑带土的抗剪强度饱和快剪C (Kpa)18.49 (度)26 36固结快剪C (Kpa)14.19 (度)28 05表 10 昔格达组岩体载荷试验成果表试验编号副Sg副SU副 sk1-3副 SK1 4岩石名称褐黄色泥质粉砂岩类灰 色泥质粉砂岩褐黄色泥质粉砂岩及部分 褐黄色泥岩弱胶结灰色泥质粉砂岩弱胶结灰色粉 砂质泥岩试验最大应力Mpa)1.0141.1831.1831.352比例极限(Mpa)0.500.500.850.70出现首

18、条径向裂隙应 力(Mpa)0.670.6761.1831.014破坏极限(Mpa)1.1831.1.831.3523.3.2.2.2 昔格达组岩石的工程地质特征及评价 根据上述试验成果，从物理力学指标较全面反映了副坝区昔格达组岩石的工程地质特征。（1）组成岩石的矿物成分和化学成分昔格达组岩石以水云母为主，矿物中的Si常被FeAl置换，剩余电荷较多，而吸引较多 的正电荷（主要是K+）加强晶胞间联结作用。因此，它们的晶格活动性较弱。这一特征决 定岩石的胀、缩性较弱。昔格达组岩石不属膨胀岩类，与试验成果相符；其岩石中裂隙不发 育（除两组构造裂隙）与地质测绘资料相同。化学分析成果表明：SiO2含量达

19、52.5%56.24 %.PH值为7.3，表明岩石沉积在弱碱生的环境中成岩。（2）岩石的抗压强度特征 试验成果表明，岩石天然状态下含水量为1724.6%，饱和度为85%100%，其抗压强度为 1.071.73MPa， 烘干状态下抗压强度 13.213.4MPa， 饱和状态下的抗压强度为 0.790.89MPa反映了不同含水量状态下岩石的抗压强度差值较大。在饱和状态下强度低。 这和岩石的胶结程度为弱中等胶结和遇水崩解快的特征相吻合。从室内试验试件加工均由车床中工而言，昔格达组岩石具有一定的强度。岩石试件尺寸为5X5cm,对于这种胶结弱的软弱岩石，这种试件与天然岩体有较大的 区别。对天然岩体来讲，

20、尺寸和围压与其力学指标影响很大。三轴抗剪试验指标高于其它方 法试验指标就是证明。因此，天然昔格达组岩体是具有一定的强度和承载力的。（3）岩石的抗剪强度土工试验成果表明：同类岩石不同剪切方法对抗剪强度影响不明显，这与土的抗剪强 度曲线有明显的区别。因此，昔格达组岩石具有一定的成岩条件，为半成岩的岩石，有一定 的抗剪强度。表6中的成果表明：除三轴试验的峰值强度较高外，其它方法测定的抗剪强度无明显 差异，其tg=0.600.80残余抗剪强度与滑带土的抗剪强度接近相当于峰值强度的0.60.7 倍，表现了抗剪强度相对（相对于软岩）较高的特点。（4）岩石的透水性室内渗透试验和现场试坑注水试验成果表明，昔格

21、达组砂岩渗透系数U1.045.01x10-4 cm/s，泥岩的渗透系数为k=1.75.29x105 cm/s。昔格达组砂、泥岩均属极微透水岩石。岩石 的初裂坡降大于21.1，破坏坡降大于50.3，大大高于一般土的临界坡降，表现了昔格组砂、 泥岩具有较高的抗渗性能。（5）岩体载荷试验成果表明：褐黄色砂、沉岩比例极限确定的地基承载力为5MPa, 灰黑色砂、泥岩比例极限确定的地基承载力为）.70.85MPa.3.3.3副坝昔格达岩组建坝条件评价副坝区昔格达组砂、沉岩，其粘土矿物以水方田为主，含少量蒙脱石，高岭石及多水高 岭石，总量小于 5%；岩石具有密度小，弱膨胀，低压缩，抗渗强度高，有一定的强度和

22、较 咼的抗剪强度，其地基承载力、变形等均可满足30m左右咼的当地材料坝的要求。抗剪试验反映了褐黄色砂、泥岩、抗剪指标低于灰黑色砂、泥岩。因此，心墙及心墙齿 槽嵌入灰黑色砂、沉岩中一定深度可满足坝基抗滑稳定要求。因此，副坝昔格岩组具备修建30m左右咼的当地材料坝的建坝条件。3.4“三洞”进口边坡稳定性分析评价3.4.1 评价“三洞”进口边坡稳定的必要性大桥水库的导流隧洞，放空隧洞，引水发电隧洞（简称“三洞”进口均布置在坝前200m 处的北茎河右岸坡，“二洞进口在平面上相距10.0m和55m,在垂直方向上、咼差分别为 3.5m、20.3m和23.8m。进口边坡坡顶高程2140m,最大坡高180m,

23、高程1966-2020m坡角 为600-680 , 2020m以上为480-510。边坡岩体断层，裂隙发育，岩体中分布19条断层，规模 较在的有f105、f136 （断层破碎厚分别为5.0-8.0m和0.5-0.7m,延伸长度分别为2500m和 400-600m）。边坡岩体风化、卸荷作用强烈，强风化带厚21-35m，卸荷带垂直厚度为17.5-27.45n。边坡地质条件复杂，一旦边坡失稳，将直接影响，导流，放空，引水洞运行。 因此，研究三洞进口段高陡边坡在发生地震为控制工况的稳定分析，采用可靠的治理措施， 以保证边坡长期稳定和安全运行是十分必要的。3.4.2 “三洞”进口边坡稳定分析评价3.4.

24、2.1 稳定分析的边界条件3.4.2.1.1 边坡稳定分析分区根据三洞进口边坡测绘资料，按地形坡度，岩体风化程度，结构面组合情况，从上到下 将边坡岩体分为三个区：A区：高程2090m以上，岸坡及坡顶地形平缓，由全、强风化岩体组成，呈散体结构， 以强风化岩体的抗剪强度控制边坡稳定。B区：高程2020-2090m卸荷带底界坡度较陡，下部为f105断层横切边坡，边坡稳定受 卸荷带底界与f105断层控制；C区：高程2020m以下，边坡坡角600-800，卸荷带在坡脚1966m大部被挖穿，该段卸 荷岩体呈倒三角形，卸荷岩体临空，其边坡稳定受卸荷带底界面控制。3.4.2.1.2 潜在危险滑移面分析根据“三

25、洞”进口边坡岩体中分布的断层，裂隙组合赤平投影分析，边坡岩体中不存在 形成控制边坡整体稳定的不利组结构面，其不利组合主要是形成局部的不稳定楔形块体。边坡岩体卸荷界面带的变形摸量值根据85段（每段5m）钻孔声波测试成果和多类岩石的变形摸量分析统计建立的回归方程：Eo=-0.03132（0-0013Vp （Eo变形模量，Vp岩石纵波速度m/s,相关系数为0.902）计算， 其卸荷界面带变形摸量低值小于200MPa,力学强度低，而卸荷界面带以较陡倾角420-460） 倾向坡外，因此，卸荷界面带是控制边坡稳定的潜在危险滑移面。3.4.2.1.3 边坡岩体及控制结构面抗剪强度指标全风化岩体及强风化上部岩

26、体。f=0.58（=300）c=0.10MPa,强风化下部岩体，f=0.9（420）c=0.15MPa卸荷带界面结构面，f=0.6（310） c=0.1MPa卸荷带界面综合抗剪强度，按卸荷带界面贯通率50%加权平均，即考虑50%强风化下部 岩体强度，50%为界面结构面指标的平均值即：f= 2 （0.9 + 0.6） = 0.75 ,C=2（O.15 + 0.10）= 0.125 MPa ,断层破碎带，=280C=0.005Mpa3.4.3 边坡稳定性分析3.4.3.1 边坡稳定分析方法 “三洞”进口边坡稳定分析采用刚体极限平衡法，计算公式选用推力系数传递法，计算 时采用分段条分法。3.4.3.

27、2 分析计算工况分析计算按两种工况考虑：即8 .5度地震作用和库水骤降。3.4.3.3 边坡稳定分析成果见表11表 11 边坡稳定分析成果表计算剖面 编号8.5）地震工况库水骤降 安全系数滑动力T抗滑力T安全系数I3488.323496.761.0021.190II2194.042232.741.0181.284III1905.782205.671.1571.161IV2144.461942.820.9661.182V4442.044835.071.0881.268VI1558.991600.601.0271.104VII1491.671552.791.0211.0923.4.4 “三洞”进口

28、边坡稳定性评价 稳定计算成果表明，边坡在水库库水骤降时安全系数除在局部地段为1.0921.104外，其 余地段均大于1.15 ,因此，边坡是稳定的。边坡在8.5度地震作用下大部分地段安全系数小于 1.05；边坡稳定性差。应进行工程处理。建议根据各剖面计算剩余下滑力进行预应力锚索加 固处理。3.5 引水隧洞围岩分类及围岩稳定评价3.5.1 引水隧洞围岩分类 大桥水库引水隧洞总体上沿四川西南部安宁河东、西两支断裂带之间的条形山脊布置， 近南北走向。洞身围岩主要为印支期中酸性混染岩。斜长花岗岩和第四系Q1X）昔格达组 的砂、泥岩。地质条件十分复杂，断层裂隙发育，岩石破碎。引水隧洞设计洞径 5.0m

29、的园形有压隧洞，承担向水压力 60-90m 水头。隧洞总长 6574.34m。根据施工地质开挖揭露的情况：1）昔格达组地层洞段增长140m；（1）洞室围岩中有霏细岩、凝灰岩、熔凝灰岩捕虏体分布； 3）辉绿岩捕虏体洞段增长11.5%.（4）揭露断层 共722条，裂隙统计优势方向主要为近SW、NE、NW和近EW；（5）洞室穿过古风化壳（斜 长花岗岩与昔格达组地层的接触带。）变形监测资料：断层破碎带及影响带组成的洞段，在支 护系统强度不足，永久结构衬砌又没有跟上情况下，在开挖20天后出现边墙大面积变形最大 变形达246mm/d昔格达组围岩地段，变形速率达24.60199.22mm/d最大变形达555

30、mm ,造 成初期支护破坏。将引水隧洞围岩分为三大类，五个亚类（见表12）表 12 引水隧洞围岩分类及岩体力学参数建议值表围岩 类型岩体结 构类型围岩岩体基本特征岩体力学参数建议值各类围岩长 度占隧洞总 长度的百分数弹摸EX1O MPa变摸EoX1O MPa岩体抗剪断F1CMpa)III镶嵌状 结构为 主微风化岩体，4组构造裂隙发育，岩石 块径 0.1-0.3m RQD 值 45-70%,地下 水一般潮湿滴水。沿断层有线状流水， 岩体纵波谏3000-4000m/s1.51.00.70.51.41.01.00.88.1IV碎裂状 结构为 主强、弱风化带岩体，岩石块么-15cm, RQD值25-5

31、0%,裂隙有碎屑或粘土充 填，地下水量滴水一线流状，岩体纵波 速 2000-3000m/s0.60.40.30.11.00.70.80.619.8VV1V 11散体结 构强风化卸荷岩体，一般为断层破碎带， 裂隙密集带，RQD25%地下水呈滴水， 岩体纵波速2000m/s0.10.050.050.010.50.40.10.361.4V21散体结 构较大的断层破碎带，地下水丰富0.050.080.050.350.40.10.3V 31碎屑 状结构大断层破碎带，全风化土，主要为碎屑 且跑水0.040.050.30.350.01V2V21昔格达组地层，无水总体纵波速W1500m/s0.030.010.

32、30.0510.7V22有水的昔格达组地层和地下水活动强烈 的接触带0.010.020.0050.250.0353.5.2 隧洞围岩稳定性评价3.5.2.1 影响洞宽围岩稳定的主要因素 影响隧洞围岩稳定的首要因素是岩性，组成隧洞的围岩主要为中酸性混染岩，斜长花岗 岩，岩石强度大于60MPa，属坚硬岩石，而昔格达组砂、泥岩，强度低，湿抗压强度为 0.79-0.89MPa为极软岩，具有弱膨胀，易崩解特点。由昔格达组砂、沉岩组成的洞室围岩 在开挖过程中，具有较大的塑性变形，在地下水渗入过程中存在流变，由于塑变形面使岩层 层面松驰，成为地下水渗入通道，使岩石软化崩解，直接影响围岩稳定；其次是断层，裂隙

33、 的影响，引水隧洞位于安宁河断裂带之东、西两支断裂之间，断层、裂隙十分发育：施工开 挖揭露断层722条，规模较大的断层100条，断层破碎带最大宽度达60m,断层倾角45-650, 其走向与洞轴线斜交直接影响围岩稳定；第三，地下水是降低围岩类别，影响围岩围岩稳定 的重要因素。3.5.2.2 围岩稳定评价。组成引水隧洞围岩以IV, V类为主，III类围岩仅占8.1%,因此，引水隧洞围岩总体上 稳定性差。在施工开挖中注意对围岩的保护，及时支护，超前探测和预报，进行现场监测， 控制围岩变形，掌握分析围岩变形规律，及时预报险情防止大的塌方事故是十分必要的。4、几点认识4.1 在高地震烈度修建大型水利水电

34、工程，区域构造稳定性评价是必需的，大桥水库处 于安宁河断裂北段，过去一直是禁区、通过大量地震地质调查，将安宁河东支断裂的活动性 在时空、强度上加以区分，论证了大桥水库工程区地震基本烈度，提出了设计动参数指标， 为顺利建成大桥水库工程铺平了道路。打破了禁区、开创了先例。4.2 水库诱发地震评价以地质类比法为基础，用多种方法评判诱震级别，用地震监测资 料分析验证是评价水库诱地震的基本方法和程序。4.3昔格达组岩石其湿抗压强度0.790.89MPa,为半胶结第四系沉积物，分类属于硬 土软岩（岩土间新类型），采用岩、土相结合的试验方法进行比较、分析、论证该类岩土的 工程地质特性是可行的。4.4 通过对

35、大桥水库“三洞”近口边坡稳定分析评价认为，在高边坡稳定计算中，边界 条件确定是基础、力学参数选择是关键，计算公式选择是保证。只有尽好地做到上述三方面 的工作，才能使稳定计算成果更接近实际情况。4.5地下洞室围岩分类种类较多，但无论采用那一种分类，在勘测与施工过程中对比， 均存在差异，尤其在地质条件较为复杂的长隧洞勘测工作中，勘探工作量较少的情况下，这 种差异也就相差较大。因此，在施工开挖中，采用声波测试，超前预测预报，进行现场监测， 地质反演分析，及时修正围岩类别，并做到控制围岩变形，掌握分析围岩变形规律，及时支 护、防止大的塌方事故是十分必要的。作者简介：（1947.11）男 四川乐山市人，教授级高级工程师，四川省水利水电勘测 设计研究院勘察分院总工程师。