T形预应力简支梁桥

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1、课程设计任务书一设计项目： 位于直线上的单线铁路，有道碴桥面，预应力混凝土简支梁桥。二设计依据：1 计算跨度：L = 26 m，梁全长 L = L + 0.6 = 26.6 mpp2 活载：铁路列车竖向活载采用“中一活载”3 .设计规范：铁路工程技术规范TBJ2-854. 材料：混凝土：采用500号（C50）。预应力钢筋：24屮5高强钢丝束，钢丝的抗拉极限强度R = 1500 MPa，yjE 二 2.0 x 105MPa。g普通钢筋：受力钢筋及腹板内箍筋用屮10的16Mnq钢筋，其应力容许值为：主力o = 180MPa；g主+附o=230MPa； 其余分布钢筋为A3和16Mnq钢筋。5. 施工

2、方法： 工厂预制，后张法施工，张拉采用拉丝式体系。 锚具为钢质销锚，千斤顶采用TD-60型三作用千斤顶。三设计内容：1 .截面尺寸拟定及草算2. 预应力混凝土主梁设计3. 编写说明书于上述设计过程中4绘制结构设计图5作出设计分析或小结截面尺寸拟定及草算一截面形式及分块方式由梁式结构的受力情况、预应力钢筋混凝土的工作情况、钢丝束的布置及梁部结构的 标准化等要求，本设计截面形式采用 T 形截面。由架设的要求知，本设计每孔梁分为两片。架设就位后，主梁拼接采用间距为 46m 的横隔板来连接。二梁高常用等截面简支梁，其高跨比可在1/151/25内选取，对于L16m的梁，高跨比：可在 1/151/9 内选

3、取。h7本设计梁高选定为 2450mm (L=26600mm,匚=2450/26600=云,1/15 49/600 （C为梗胁水平投影长）i 3 10本设计为有梗胁则坡度tana应不大于1:3，取板厚为80。又因与梗胁相交处的厚度h 要大于梁全高h的1/10即2450X 1/10=245mm，本设计取h =250mm。ii（3） 板顶排水横坡设置为 3.75%的排水坡度。（4 ）挡碴墙的边墙每4m设置一个30mm宽的断缝。四下翼缘尺寸本设计采用“破坏阶段法”来估算预应力钢筋的用量：由公式 .其中：M计算荷载（组合）弯矩K安全系数强度，主力组合时取2.0R受拉区预应力筋抗拉极限强度yh截面有效高

4、度，取0.9hhiT 梁上翼缘板计算厚度i计算荷载（组合）弯矩 M：按规范中相关规定，本设计采用中-活载：M =X 1 ql 2，其为运营状态下的跨中弯矩，其中，按桥规规定，本设计的q81113 .7取值如下：自重（参照）：q = 1137 （KN/M）132.6线路设备（参照）：q 2 = 18.5 （KN/M）列车活载：q = - K （1 + u）320.5按规范规定：1+口=1+ （云T）,本设计L=26m；12而=2.0，贝则 1+u =1+ （话P =1.2143 ；二=99.2,q31=K (1 + u)=2 0.51x 99.2 x 1.21432= 60.23 kN / m所

5、以，M= t(34.1625 + 18.5 + 60.23 )X262 = 9539.42KN mRy为受拉区预应力筋抗拉极限强度，查表可知，其为1500X0.96=1440Mpa； h0 为截面有效高度， h0=0.9X h=0.9X 2450mm=2205mm；h.为T梁上翼缘板计算厚度，i其中二b=1050-260/2=920；A =920x120=1104003_：、=-二二-二二 mA = 50 x 260 = 13000 ；51A = x 80 x 260 = 1040062所以，二：=163.4mm因此Ay=.二，一：口16239.9山皿2本设计采用的是24 5高强钢丝束，故每捆

6、钢丝束的截面积为：- =：n 52 X 24=471.24mm2At E23P Pl 所需钢丝用量N= =77=13.24，取为14束。根据标准设计，当N二26时，下翼缘可采用底宽78cm，边厚25cm的统一尺寸。下翼缘梗胁常用的坡度：150 /270 = 0.56 五腹板厚度1、从承受剪应力和主应力的角度来看，应是沿梁长变厚度。2、从灌注混凝土的施工要求3、从稳定性考虑4、从腹板内弯束的布置和两端张拉的需要要求参照标准设计，确定本设腹板厚度及沿梁长方向的变化，由 260mm 变到 780mm六腹板中心距从整孔梁的侧向稳定，道碴墙内、外边的受力及梁的平面弯曲诸因素考虑，照顾模板尺1、2、3、寸

7、的统 一及墩台顶 帽尺寸的标准化 的标准设计的统 一尺寸。本设计 的腹板中心距为 1800mm。七横隔板 作用及间距要求，每 6m 一个 本设计的横隔板布置及端隔板、中间隔板的厚度 160mm。维修所需的孔洞为矩形，中间横隔板的孔洞尺寸为800mm x 1030mm,端横隔板 为 610mm x 765mm跨中截面轮廓尺寸图）八跨中截面及支座截面轮廓尺寸图及主梁效果图预应力混凝土主梁计算一主梁钢束布置及其位置计算1. 钢束布置的有关规定按桥规的相关规定（6.4.10条）：在后张法结构中，用管道形成器形成的管道 直径或铁皮套管内径，应比钢丝束直径至少大10 mm。所以本设计管道直径的选定为 40

8、mm,管道间净距 40 mm及保护层（顶面和侧面 35，底面 50 ）。2. 跨中截面钢束的排列 在进行跨中截面布置时，本设计尽量向下布置，避免钢束成为空间曲线；在综合考虑弯 起的要求，腹板范围的等，本设计如下：90SKI3沿跨度方向钢束的布置配合弯矩和剪力的变化，要考虑梁端锚头的分散布置；底部数束是考构造需要弯起；起弯角和曲率半径的考虑，根据桥规6.4.7条，起弯角和曲率具体尺寸见梁端钢 束的布置内容中端部坐标及起弯角曲率表。4.梁端钢束的布置梁端设四块大垫板，与弯起的钢束正交；垫板外缘至梁端面的最小布置距离的确定。钢 束锚头分散布置于四块垫板上，尺寸如图。其大致模型如下:钢束位置参考尺寸表

9、编号X： (mm)Y： (mm)R(m)a（角度）1318622352570301215720152570301112817955070301018615755070309157135550703081281135507030618691550703031576952570307128475570305130255530304129235530302123135530301122115530305. 钢束轴线几何参数的计算 钢束轴线几何参数的计算的目的是算出所布置的钢束的全部几何参数，为以后的设计计 算作好数据准备。要求的几何参数有：钢束的平均长度的起弯角度，各计算截面钢束的平均Sina ,

10、Cosa 值及铜重心至梁底的距离等。其计算公式和依据如下：由上图知，其各项几何参数可如下计算：锚头抬高：弘；切线交点至锚底中心水平距：Xj = ytcotn切线交点至锚底中心距：咲盒；切线长度（AB）：忑=Rtan钢束水平段长度（FA）山=%-矗-占矗；钢束曲线段长度：L三詈钢束倾斜段长度（CD）： I=de-忌；钢束总长度：1=2山+L+H）二、二的计算：曲线段：:=:二二:订一；=:仝 ：二 y= . 1 - 丁二 七：，二.=R（1：*）斜线段：钢束的几何形位：1） 钢束起弯轴线的计算钢束起弯轴线计算钢束跨中钢束中心至梁底距Ye锚底 中心 至梁 端水 平距xi锚底中 心至梁 底距Yi锚头

11、抬 起高度yb=yi-ye切线交 点至锚 底中心 水平距xj=ybctga切线交点至锚底中心距DB=bsina切线长度axk= Rtg 2钢束水平段长度l = l x x x 1- 2 i j k束 n 钢 0编号N根数m曲率 半径R起 弯 角 度a根m角 度mmmmmmmmmmmmmmmm1253o309o12211525408.7464o9.51o2152.763812616.4930522530309o123135457354743737.1184152.763812288.4930532257o309o1576956o54595.434635.o851638.5876908.98232

12、74253o3018o12923555899.2429oo.9225152.763812118.993055253o3018o13o255751226.231228.531152.7638117913056257o3O18o128475295224o.74226o.o83327.717310603.5465472507o3O27o15713551o858241.398312.5083277.1731624.434654E1410073o216o平均27.145o12154.29注：求工及平均值时，注意有单根束布置的情况(2) l/2Lj截面钢束位置的计算:跨中钢束位置计算表钢束跨中 钢束 中心

13、 至梁 底距ye钢束水平 段长度x le 1钢束曲线 终点至跨 中水平距x x + Rce本截面所处钢束地段钢束在水平或曲线段时编号N根数m曲 率 半 径R起弯角度ax x - xaexSina fa RiCosa = 1 - Sinaaa切根m角度MmMmmm平、曲、斜mmmm1253。309o12616.4917616.49水平-12616.5O1o12253。309o12288.4917288.49水平-12288.5O1o132257o309o6908.98231908.98水平-69O8.98o1o14253o3018o12118.9917118.99水平-12119o1o15253

14、o3O18o1179116791水平-11791o1o16257o3O18o1o6o3.5415603.54水平-1O6O3.5o1or372507o3O27o1624.43451624.43水平-1624.43o1or3E140平均o(3)距支点座i口 m截面钢束位置的计算:：(X=11.6m )钢束跨中钢束水平钢束曲线本截面所142550起弯角度角度3o3O303070303030303070307030钢束中心至梁底距Mm909090180180180270段长度Mm12616.4912288.496908.98212118.9911791.0010603.541624.434终点至跨中

15、水平距mm17616.4917288.4931908.9817118.9916791.0015603.5451624.43处钢束地平、曲、斜水平水平曲线水平水平曲线曲线钢束在水平或曲线段时Sina ICosa = il 一 Sinamm-1016.49-688.494691.018-518.99-191.00996.469975.566mm0.18760.19930.19950.98220.97990.9799445100.510051.178213.8840.083770.9917(4) 1/4截面钢束位置的计算：(X=6.5)钢束跨中钢束水平钢束曲线本截面所142550起弯角度角度3。30

16、3o3O70303030303070307030钢束中心至梁底距mm909090180180180270段长度mm12616.4912288.496908.98212118.991179110603.541624.434终点至跨处钢束地钢束在水平或曲线段时中水平距mm17616.4917288.4931908.9817118.991679115603.5451624.43平、曲、斜水平水平水平水平水平水平曲线mm-6116.4-5788.4-408.9-5618.0-5291.0-4103.54875.54Sina 0.0975Cosa = il 一 Sinamm0.9952238.2790.

17、097513.99040.0069640.9993( 5 ) 各检算截面钢束位置计算结果汇总 二截面几何特性计算各束平均值Sin aCos a钢束重心至梁底距a (mm)跨中01154.291/4截面0.0069640.9993188.326距支坐1.4m0.083770.9917375.791. 计算说明 参考轴和截面分块方式如图2跨中截面几何特性计算项目截面分块面积Ai小块截面重心至梁顶距yi小块截面对梁 顶之面积距a yi i小块截面重心 至全截面重心 轴距y = ly - y 1eiy2eA y 2ie小块截面本 之惯性矩Ie全截面惯性矩I = Z I + Z Ay 2ei ecm 2

18、cmcm 3cmcm 2cm 4cm 4cm 4混16724.73158.4104.329527610884.650327314485.0161829.37316314.31621104131435296.029527569221.67016310180723.861324810193971.86凝316520.73415.588.32952767802.1054461287347.399229.21287576.599413021.5279587.52952767661.418202995984.3662270.8996255.1662土510426.72776.882.3295276677

19、8.151115704927.7159369.8705297.515961184151776094.02952768841.55206110468397.6425258.710493656.34全79624.32332.884.72952767179.092847689192.913385.3689278.2133截面810425260084.02952767060.961509734339.9969138.7734478.696996528.71865.580.32952766452.833004419434.145390.3419524.44531065019.51267589.52952

20、768015.5363125210098.60333854.25243952.803114680122570960-12.9704724168.2331543787331.1621263600013423331.161239022286580-112.970472412762.327634977307.77748754982182.77713390219.585605-110.470472412203.725274759452.8567312.54766765.356141950239.5467025-130.470472417022.5441733193961.13101562.533295

21、523.63E1-1411684109.029527612739010081722984.5812825124.394548108.88净 截 面E1-1411684109.029527612739011.8427275593.39564485739674.71451管道-175.929229.5714-40388.26683122.384614977.99032-2635062.859净工11508.071107.18681233513.305-2595388.14494548108.8891952720.73换 算 截 面E1-1411684109.029527612739013.1262

22、267399.773293625114191.1627钢束311.09229.571471417.36683117.415645713786.433864288821.708换算E11995.09112.15575431345318.3674403012.87194548108.8898951121.753. 其他各截面几何特性距支座1.4m截面几何特性计算表项目截面Aiyia yi iy = |y - y 1eiy2eA y 2ieIeI = Z I + Z Ay 2ei ecm 2cmcm 3cmcm 2cm 4cm 4cm 4净截 面换算 截 面E1-821603115.97782505

23、4681.2564011.57854334101.258管道-175.929229.5714-54533113.678612922.83-2273500.559净E21364.24114.10823252437835.665-2239399.301125967653123728253.7E1-821603115.977825054681.6125621932.60035682656175.50851钢 束311.09229.571471417.36683111.981037812158.863782499.757换算E21914.09117.59036222576885.783838675.2

24、66125967653129806328.34. 各检算截面抗弯截面模量计算各截面抗弯截面模量计算目截面积A惯性矩I x105钢束 重心 至梁 底距a上翼缘处下翼缘处上梗胁处下至重心轴距ys截面模量Ws X 105至重 心轴 距y x截面模量Wx X 105至重 心轴 距y sg截面模量Wsg X 10 5至重 心轴 距y xgcm 2cm 4cmcmcm 4cmcm 4cmcm 4cm净 截 面 特 征面2入11508.071919.527207315.43999.288153611536.0099817476713.72428668113、1.4m21364.241237.28253737

25、.58107.211.54181471144.88.54476890275.216.45322523104.8换 算 截 面 特 征丄lp211995.09989.511217515.43105.79.361506315146.36.76357633373.713.42620377106.31.4m21914.091298.06328337.58110.611.73655771141.49.18007979278.616.51480003101.45. 各检算截面面积矩的计算跨中截面面积矩计算计截截面积净截面ys=105.789 cm换算截面ys = 112.45 cm算面joA部编i截面重截

26、面重心至全面积距截面截面重心至全截面积距A yi i位号心至梁截面重心轴距重心面重心轴距a yi i顶距至梁1- 1y =eys - yj(ye)顶距y = ly y 1eiyiyicm 2cmcmcm 3cmcmcm 3上101.08967931.8087.7516724.74.75208211041392.789102439.0561399.45109792.8梗316520.785.08914039.68520.791.7515138.75胁413021.584.28910957.5721.590.9511823.5510426.779.0898225.25626.785.758918以

27、611841590.789107494.1761597.45115380.879624.381.4897822.94424.388.158462.481042580.7898402.0562587.459094.8上96528.777.0895010.78528.783.755443.75部1065019.586.28956087.8519.592.9560417.54274388411.186分E1-10344472.3重1119372111.269.2536.53970776.0472.639.8584131.32心轴112/459187.229工 112/430187.02以上12712

28、390222114.71144737.29222109.5542724.513390219.5112.21143762.29219.5107.0541749.5141950239.5132.211257811.45239.5127.05247747.5E下2730346311.03332221.512-14管道钢束梗2N1 2N2143.711-10834.4137.0518264.65胁2N3-75.39133.27249.52N4 2N5134.711-10110.6128.0517065.22以2N6-75.39133.27240.52N7-25.1344.42231.5125.711-

29、3159.12119.055288.201计 算 部 位截面编号截面积Ai净截面 ys = 114.1082325 cmj换算截面 y s = 117.5903622 cmo截面 重心 至梁 顶距yi截面重心至全 截面重心轴距y = ys - yeji面积距A yi i(ye)截面重心至梁顶距yi截面重心至全 截面重心轴距 y = ly - y 1 ei面积距A yi icm 2cmcmcm 3cmcmcm 3上 梗 胁 以 上 部 分16724.7109.40823373522.33224.7112.89036275862.3234279213101.10823380077.72011310

30、4.59036282835.5669316520.793.408232515412.358420.796.890362215986.90984195019.594.6082325184486.05319.598.0903622191276.20657681599.108232576115.122615102.59036278789.398269624.389.80823258621.5903224.393.29036228955.87477E1-6438235.177453706.279重心 轴 以 上76450.66715.873.3540.7582325262915.054675.0542

31、.5403622285692.5645S262915.0546285692.5645下 梗 胁 以 下 部 分83120232117.8917675367822.3146232114.4096378356958.0699管道钢束2N7-25.132844.42474127.513.391768-336.57263127.59.9096378440.23308282N6-25.132844.4247428.0586.0582325-2162.884328.0589.54036223977.807312N5-25.132844.424741896.1082325-2415.4691899.5903

32、6224424.2759472N4-25.132844.424741896.1082325-2415.4691899.59036224424.2759472N3-25.132844.4247453.560.6082325-1523.254653.564.09036222847.1976772N2-25.132844.424749105.108233-2641.66429108.5903624824.0985982N1-25.132844.424749105.108233-2641.66429108.5903624824.098598S353685.3367382720.0574各检算时截面面积

33、矩汇总表截面（立置面积距1lp截面2距端1.4M截面净截面特征S sg388411.186438235.177S459187.229262915.0546S xg322206.91353685.3367换算截面特征S s344472.3453706.279S430187.02285692.5645S xg372839.571382720.057三主梁荷载及内力计算1 .控制截面的确定确定预应力简支梁为设计控制截面2内力影响线的绘制截面位置力素影响线图形影响线面积单位+ Q-QE:lp截面M1m84.5084.5Qm3.25-3.2501.4m截面M1 .32斗岂m17.2198017.2198

34、Q0.-4 A15O 05 3 85m11.6380.037711.63. 荷载的计算 一期恒载：梁体自重。q = 1G 土 n x 0.19 x 24.5 Al x A x 24.5（KN/ m）1LG=1113.7KN，为跨度32m标准梁每片重。 n本设计较标准梁增减的横隔板数。L本设计梁全长。（m）0. 1 9半个中间隔板体积。 （ m3 ）-L本设计较标准梁增减的长度。（m）A跨中全截面积。（m2）横隔板间距为6.5m，则横隔板的布置图为：6.5n如图，本设计共有5块横隔板，则n=9-5=4= 27.355KN/m二期恒载：道碴、线路设备及人行道 1.05m 时， 每片梁上线性荷载重为

35、 q2=18.5KN/m列车活载：活载集度：Q3=0.5K（ 1+KN/M。冲击系数：（1+卩）计算见下表：最大活载加载时活载集度计算截面 位 置弯矩影响线剪力影响线加载长度l最大纵距位置a换算均布 活载K活载集度k q 二一 （1 +卩）3 2加载长 度l2最大纵距位置换算均布活载K活载集度k q 二一 （1 +卩）3 2Mt/mMtM1Ip2截面261399.259.52130140.584.3130140.584.31.4m截面260.047115691.3246042525524.60119.171.464内力计算计算各检算截面的最大弯矩Mmax及其相应的剪力Q,计算最大剪力Qmax及

36、其相 应的弯矩M。最大弯矩的计算见下表：截面位置影响 线面 积Q恒载活载合计梁体自重线路设备q3M = q Q33M=maxM + M + MqiM = q Q11q2M = q Q22M 2tMTmTmTT1Ip284.527.3552311.497518.51563.2559.525029.448904.18751.4m17.2227.355471.053118.5318.57691188.181977.8031最大剪力的计算见下表：截面 位 置影响线面积工Q恒载活载合计梁体自重线路设备加载地段影响线面Q积Qq 3Q3=q3 活Q =maxQ + Q + Q123q1Q1 = q】工 Qq

37、 2Q 2 = q 2eMt/mT密TMt/mTT12 lP 截 面027.355018.503.2584.3273.975273.975-3.2584.3-273.975-273.9751.4m截 面11.627.355317.31818.5214.611.63871.46831.651353.6-0.0377255-9.61522.3045最大剪力时的相应弯矩计算:活载按最大剪力加载时，对应的活载弯矩= aLQ3。最大剪力时相应弯矩叫M+M? + M；3：截面位置弯矩影响线最大 纵矩位置相应121恒载弯矩活载按最大剪力加载时合计梁体自重线路设备活载剪活载弯矩M相M1M2力Q 3应aa lM

38、 / = alQ33M + M + M123MT - MT - MTT - MT - M丄Ip截面20.5132311.49751563.25273.9753561.6757436.42251.4m截面0.05381.4471.0531318.57831.651164.311953.9331采用中-活载,对于跨中截面：轮轴判别：220 x 5 + 92 x = 15 x 92 n x = 3.043孑=220X5+92x=1379.956= 1324.4992x+220x5x (4.5-F13-F3.043)26对于距支座 1.4m 截面：截 面 位 置加载图示轮 轴 位 置 判 别活载按最大

39、弯矩加载时合计左支点反力r左左分离体 上活载R右活载剪力Q / = R + R3左右梁体自重Q1线路设备Q2Q =相应Q + Q1 2式TTTTTT丄lp2LLUJ.t hi hi II II-1324.491379.96(-1324.49+13790032.47C1+K.96) X ：=截面32.471.1 11 丨丨丨 11 11 1 1 1 11-1431.190-1431.19 x 0.6=474.54251.5-132.4-858.714674mi截面各截面最大弯矩加载时相应剪力的计算+ Q各检算截面内力汇总截面位置1 lp截面2距支座1.4m的截面MQMQT - MTT - MT恒

40、载梁体自重2311.49750471.0531317.318线路设备1563.250318.57214.6活载按M 加载max5029.4432.471188.18-858.714按Q 加载max3561.675273.9751164.31831.65合计按M 加载max8904.1932.471977.8031-326.796按Q 加载max7436.4225273.9751953.93311363.568四跨中截面抗弯强度检算由受压区面积去推算相应的中性轴位置钢丝束抗拉计算强度：R：.J：.=0.9X1500X丄歩 X：Xn （5丄：戶）2X24X14 =8906415.173而由内力平衡

41、条件可知:丄:匸35Q=2544.69cm2通过面积估算知，中和轴将通过 1、2 、10、 6设中和轴距梁顶的距离为X2 耳=-丄 _+:X=16.75cm ，受压区高度满足要求。 五抗裂性计算（一）钢束预应力损失计算按桥规各截面、各钢束的预应力损失值可取平均值。1. 钢束控制应力拉丝式体系，取用锚外控制应力：b = 0.79 R = 0.79 X 1500 MP = 1185 MPk yj钢束与锚圈口的磨擦损失：b、0.07 L = 82.95 MPsk2. 钢束与管道的磨擦损失bS4b =b （ e -（ 0+kx ）=Bb = P x 1102s 4kkP = 0 + Kx= 0.091

42、i：.9 + 7.5XEITK=0.0015； 0 =XB =0.55 X 0.091+0.0015 X 13.2=0.06985故bS4 = 0.06985 X1102 =76.9747 （Mpa）S43.锚头变形、钢丝回缩和接缝压缩引起的损失b S3T X每端钢丝束回缩量一e ,十r*日 b =X钢丝束弹性模量s3钢 丝 束 平 均 长 度查知钢丝束平均长度为30.39843m，每端钢丝束回缩及锚头变形为4mm2 x 4. G一x 2.0 x 10 5 一 52.63 Mpas 3 30398.434. 混凝土弹性压缩损失（N - 1）Q = n Qs 62 NhN=14 ；】i=5.71

43、4。由计算知，6二45.7Mpa5. 松弛损失6:=5%6=47.689Mpa6混凝土收缩和徐变损失GS10*35 2.63E = 2 x 104 KN / CM 2 ； gn=5.714；R=1.0RG = 1.698 K N / C M 2 h=H；-（尸3+6+） =1102- （52.63+76.9747+45.7+） =900.3803lp截面处梁体自重产生的弯矩M 1 一 332 q.lp 2=壬 X27.355X262=1733.623KN m=1.733U SKN cm截 面 位 置几何特征预应力产生的自重产生的混凝土 正应力 合计两截面平均值AjejWejcos aN 一yG

44、 Ay ycos aNyAjN ey jWej小计M 1M 1We jcm 2cmx10 5 cm3x 10 3kNtkN cm 2kN cm 2kN cm 2x 10 5 kg - cmfkN cm 2kN cm 2/ kN ； cm丄lp211508.1129.47.1115.940.5161.081.5961.733-0.2441.3521.213丄lP411508.1107.88.370.99935.9350.51570.76441.28011.733-0.2071.0731g = 150 x 10 -6 E + nGS 1gh则二_=150X 二 ix?，ICT +5.714X 1.

45、21255=9.929KN/cm27. 钢束各阶段民生的损失及应力值汇总见下表各阶段情况预应力扌损失值预应力值b /ssibs 2bs 3bs 4bs 6工bsb /kbkb = b / 一工 byks传力锚固 时8.2455.267.6974.5725.772118.592.728张拉两天 后2.38528.15790.343全损失发生后8.2959. 9294.7705.267.6974.5740.52177.979二）跨中截面抗裂性计算 本设计采用分阶段计算方法，压浆前用净截面特性，压浆后用换算截面特性。本设计 考虑张拉两天后压浆，计算见下表：计 算 阶 段几何特性预应力的分阶段作用混凝土预压应 力合计bh类 别AeW xb/byN = b A / yy / Ab Ay yj/f A0N e / w；/ A N e/ y 0 / W x小计cm 2cmx 10 5 cm 3rkN cm 2x 10 3kNkN cm 2kN cm 2kN F cm 2/ kN cm 2压 浆 刖 应 力净 截 面11508.071129.3837.10690.3435.960.5181.0851.6031.4605压 浆 后 增 量换 算 面 积11995.09132.77.457-12.314-0.81-0.0677-0.0748-0.0748S考虑混