16m空心板桥梁-预应力中、边板计算书

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1、1预应力混凝土空心板计算书1计算依据与基础资料1。1标准及规范.1.1 标准 跨径:桥梁标准跨径16m；计算跨径(斜交25、简支）30m;预制板长15。96 设计荷载：城-A级，人群荷载3。5kN/m2 桥面宽度:全宽50。m桥梁半幅宽度:3。75m(人行道）+5。0（非机动车道）+3（行车道）+2m(机动车道）1m(中央分隔带）=25.25。桥梁安全等级为二级，环境条件类.1。2 规范 公路工程技术标准JTG B0123 公路桥梁设计通用规范TG D60-00（简称通规） 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JGD2-204(简称预规）1.1。3 参考资料公路桥涵设计手册桥梁上册(人民交

2、通出版社04.3）1.2主要材料1） 混凝土:预制板及铰缝为C50，10cmC0防水混凝土铺装层，9cm沥青混凝土.2） 预应力钢绞线:采用钢绞线，,）普通钢筋：采用RB3，,1设计要点1）本桥按后张法部分预应力混凝土A类构件设计，桥面1cm C50防水混凝土铺装层和9cm沥青混凝土不考虑参与截面组合作用；）预应力张拉控制应力值，混凝土强度达到90时才允许张拉预应力钢筋;)按预规计算混凝土收缩、徐变效应；4)计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时传力锚固龄期为10d;5）环境平均相对湿度R75；6)存梁时间为9d。2 横断面布置2.1 横断面布置图(半幅桥面 单位：cm）.2 预制板截面尺寸

3、（未含mC5防水混凝土铺装层）单位:mm边、中板毛截面几何特性（不含12cm C40防水混凝土铺装层） 表21板号中板边板几何特性面积抗弯惯矩抗弯惯矩面积抗弯惯矩抗弯惯矩0。060975008094840.1350。45590。0924933汽车荷载横向分布系数、冲击系数的计算3.1汽车荷载、人群荷载横向分布系数计算.1.1跨中横向分布系数本桥基本结构是横向铰接受力，因此，汽车荷载横向分布系数按横断面空心板铰接计算。因中部机动车道承载较为不利,故选取机动车道下1片空心板做横向分布计算,择其最不利的分布状况进行梁板的计算。机动车道为3车道，故分别进行车道加载、2车道加载及单车道加载三种加载状况进

4、行分析.结构描述：车道加载主梁跨径: .30m 材料剪切模量弯曲模量= 0.3梁号梁宽弯惯矩扭惯矩左板宽左惯矩右板宽右惯矩连接.625.040.0920。38。0010.000000铰接212500000。080.000。00。000.0铰接.200。0400010.0000000.000。00铰接1。25。000.1.0000。000.0000铰接51。20。000.0810。00。000.00000铰接61.250.0400080。000。00。000。0铰接72500.0400。081.00.00000000.000铰接81。20.0400810000.000.00000铰接91。250

5、0。0400.080。0000.000000铰接101。2040010.0000.0000000。000铰接11125480.090000。00003800。00铰接-桥面描述：人行道分隔带车行道中央分隔带车行道分隔带人行道.0001512。000090 0。00.0000。000.00左车道数 = 3， 右车道数 = 0，自动计入车道折减汽车等级:汽车超0级挂车等级： 挂车120级人群集度:30 -横向分布系数计算结果：梁号汽车挂车人群满人特载车列1.22。152。0001300000020。2290136000。90.0000.03.280.140001020000.004020110.0

6、010600000。00502390。250。0001。09.0000.0060.23012.000.100.000。000。1250.001.110。00000000.2460。30。001150000009.250。44.0001。089000000010280。80。0.0610。000。000110.280691。20.000.0-计算成功完成结构描述：车道加载主梁跨径: 1.300 m 材料剪切模量/弯曲模量 0。30梁号梁宽弯惯矩扭惯矩左板宽左惯矩右板宽右惯矩连接11.620。0480.0920。380000.0000。00铰接1.0040.0810。0000.000。0000。0

7、00铰接31.2500.0400。0100000000.000000铰接41.200400.00.000。0000.000.000铰接5500。000。0810。000。00.0000。00铰接61。5000400。0.000.00000000000铰接71。2500400。81.00。000.000。000铰接。25000400010。00000。00.000铰接1250.40810000000.0000.000铰接10250.0400。10.0000。0000。000000铰接11625。0480。0920.000.00。380000铰接-桥面描述:人行道分隔带车行道中央分隔带车行道分隔带

8、人行道0.00。50.000.90 0.000.00。000.000左车道数 = 2,右车道数=， 自动计入车道折减汽车等级： 汽车超0级挂车等级:挂车-2级人群集度: .50 P-横向分布系数计算结果:梁号汽车挂车人群满人特载车列0。21。15200001。1030.000000。440。136.0009800。0.00030.280100.0010320。000000040.2420。10001.0690.0000。0050。22.150。0001。940。000.0060。15.1220.000100000。007020。250。1.111.0000。00080.40.1310。001。

9、1050。00000090。2580。140.01。0890.0.0010.264.1480001.060.00000001103110。169。0001.2。000000-计算成功完成结构描述:单车道加载主梁跨径： 5。300 m 材料剪切模量/弯曲模量=0.40梁号梁宽弯惯矩扭惯矩左板宽左惯矩右板宽右惯矩连接11。650。48。920.380。00.000000铰接21。200。0400。80。00。0000000铰接31500。0400。01000.00.0000。00铰接1。50。0400081.000000000.000铰接5120.000。0810.00.0000。000。000铰

10、接61.00。0400.080。0000.000.00000铰接1.20.0400。810.000。000000.00铰接81.2500.0.00。0000。0000000.00铰接91.2500.00.0810.0000.00。000铰接01.200。40.8100.0000。0000。0铰接11.25。048。090.000。000。3800。001铰接-桥面描述：人行道分隔带车行道中央分隔带车行道分隔带人行道0.01。101.000.9900。000。000。000。000左车道数 1, 右车道数= 0， 自动计入车道折减汽车等级: 汽车超2级挂车等级: 挂车-12级人群集度：3.500

11、 KPa-横向分布系数计算结果：梁号汽车挂车人群满人特载车列1.84.152001.100。0000。0002050。136.0000000.000.1470.140。01。0320。00004013313。00010690000000.12601250。00104000000124220.0001100000。0070.270.150.0001。11。000.0008.1330.1310.01。05.0000.009.471440。0001.0890.0000000050。1480。000610。0000010。20。190。001。2220。0。0-计算成功完成本桥取中幅桥机动车道的梁板做

12、计算分析,分别进行单车道、双车道、三车道的所有三种情况进行横向分布计算，取最不利的结果分别进行中粱和边梁的单梁分析。因此,取各板的横向分布系数如下。 各种板宽对应的横向分布系数表33位置汽车荷载满人荷载边板0。3111。222中板.241132 汽车荷载冲击系数值计算31汽车荷载纵向整体冲击系数简支板结构基频 通规条文说明4 5混凝土 板跨中处单位长度质量：，其中跨中延米结构自重（N/m），g重力加速度 按照通规第4。2条，冲击系数可按下式计算: 当时, 4作用效应组合4. 作用的标准值4。1永久作用标准值 一期恒载:预制板重力密度取 自重系数k2625=1.0(混凝土重力标准为C40,q=K

13、N/m） 二期恒载：1)10cm 50防水混凝土铺装重力密度取2)铰缝混凝土,重力密度取3）沥青混凝土4K/)绿化带上覆盆栽,计算时等效为20cm厚覆土,=.边板: 中板:城A级车道荷载 空心板中板计算计算原则、内容及控制标准 计算书中将采用iasiv对桥梁进行分析计算，并以公路桥涵设计通用规范（JT 0-2004）和公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JT D2200）为标准，按A类预应力混凝土结构进行验算。计算模型图表 Error! Bookmark not defined.计算模型图1）节点数量:35 ；2)单元数量： ;)边界条件数量：2 ;4）施工阶段数量：3 ，施工阶段步骤如

14、下:施工阶段 ：CS1 ，持续时间天；施工阶段2 ：CS ,持续时间30天;施工阶段：CS3 ，持续时间365天;荷载工况及荷载组合 1）自重 自重系数：-1.4 2）整体升降温 系统温度:30.00(C） 3)梁截面温度梯度降温(单元1)序号宽度（m）到箱梁顶距离(m）温度(C)1.2。0012.5021。240。0-33531。4。400。00梯度升温（单元)序号宽度（）到箱梁顶距离（）温度(）1140.005.0021.24.1067。240。400。00）徐变收缩收缩龄期：天；构件理论厚度:1；理论厚度自动计算:由程序自动计算各构件的理论厚度。公式为: 5)可变荷载 活载：汽车荷载，桥

15、梁等级为城-A级; 对于汽车荷载纵向整体冲击系数，按照公路桥涵通用设计规范第4。3.2条，冲击系数可按下式计算： 根据规范,计算的结构基频=6。0Hz，冲击系数 = 0。323. 6)荷载组合荷载工况及荷载组合荷载工况序号工况名称描述cS收缩二次（CS)2cD恒荷载(C）3cEL施工荷载（CS）SUM合计（CS)5M1移动工况6T钢束一次（CS)7C徐变二次(CS）8cT钢束二次(C）9T梯度降温荷载组合列表:cLCB1:基本组合(永久荷载）: 。2(cD)1.2(cS）+1。0(R)1.（cSH)cLC2：基本组合：.2(cD）.2(cS)1。0(cC）1.0(cS）4McLC3：基本组合:

16、 。2(cD）1。2（TS)+1。0（cC）+。（c)+1。41LCB4：基本组合： 1.2(cD)+1。2（cS）10(CR)+1。0（cSH)14T2LC5：基本组合： 1.（D）+12（cT)+1.（cC）+。0（cS)+1。4T3cLCB6：基本组合: 1。(cD)1。2（cS）+10（cCR）+1.0(cH)1。4+112T1cLC：基本组合: 12(D)+2(TS）+(cCR)+10（c）+14M+1.12T2cLCB:基本组合： 2(c）+2（cS）+1。0（cCR）+1。（cSH).4M+.TcLC：基本组合(永久荷载)： 1.(cD）+1。0（cTS）+1。(cC）1。0（c

17、H）cLC10:基本组合: 1.0（cD）10（cTS)+1（cCR)+1.0（SH）1。4McLC:基本组合:10（cD)+1。0（cS)+1。0（cCR)+.(cSH)+1。4T1cC12：基本组合： 0(c）+.0(TS)+10(cR）+（cSH)+1。4T2cLCB1:基本组合: 1.0(D）+1.0(cTS)1。0（CR）.0（cS）+1.4T3cB4:基本组合:1.0（cD）+10(cTS）+1.0（cC）+1.（cH)1。4M+1.121cLCB15：基本组合: 10(cD）+1.（S)1。0（cC)+（c）+1.M+1。12T2cB16：基本组合: 1。0（cD)+1.0（cT

18、S)+（R)+1。（）+4M+1.2T3cLCB17：极限组合(永久荷载)： 0（cD）1.0(cTP）+1。0(）1。0（CR）+1.0(cSH)cLCB8：短期组合： 10(cD）+10(TP）+.（TS）+1。0(cCR）+1.0(c）。7/（1u)McLB19：短期组合： 1。(cD）+1.0（cP）+1.()1。(cCR）+1。（cSH）+1。0TcL20:短期组合: .0(c)+1.0（cP）1。（cS)+1.（cCR)+1.0（cSH)+1。02cLCB：短期组合： 。0(cD)+1.（cTP)+.（T）+1。0（CR）+.0(SH)+1。0cCB22:短期组合: 1。0（cD)

19、。0（c）+1。0（cTS)+1。0（C）+。0（cS）+07/(1+u)M+T1cLB23:短期组合： 1。0（c）+10（cTP).0(cT)+0(CR）+1。0(cS）+0。（1+u)M+1。0T2cLC24:短期组合： 。0（c)+1（cTP).0(cS)1.（R)1（cSH）+0/（1mu）M+1.03cCB25:长期组合： 1。0（cD）+1.0（cT)+.0(cTS)+1。0(cR）+1（SH)+04(1u）cLB26：长期组合: 0（cD）+1（cP）+1.0(cT)+1。0(cC）+。0(SH)+0。4/（1+mu)M+T1CB27：长期组合： 1.0(cD）+1。0（cTP

20、）+10（T）+1.0(c)+1.0（cSH）+0。4/（1m）M+。0TLCB2：长期组合： 1.0（c）+1。0（cT）+10(cTS)+1.0(CR）+1。0(cSH）+.4(mu）M+.0TcLB29:弹性阶段应力验算组合: 10（D）+1.(cTP)+10（cTS）+1(CR)+1.(SH)+1.0cLCB30：弹性阶段应力验算组合：10(cD）+1.0（cTP)+10(cS)+1.（cC)10(cS）+.0M+.0LCB：弹性阶段应力验算组合: 1.0（cD）+1.0（cT)+1.0(TS）+1(CR)+10(cSH）+1。0M1。0T2cLB3：弹性阶段应力验算组合：1.0（c）

21、1。0（cTP）1。0(cT）+1.0（cC）+1。（cSH）+1M+。T持久状况承载能力极限状态验算结果截面受压区高度截面受压区高度相对界限受压区高度钢筋种类50及以下C55/60C65/C705/CR35。20。600.58RB30。560540.52-HRB40KL4000.530.10。49-钢绞线、钢丝040.380.3035精轧螺纹钢筋0.40.38.36正截面抗弯承载能力验算图表 Error! Bookmark not defined. 正截面抗弯承载能力验算结果图形结论:按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（TG D22004）第5。5条验算，结构重要性系数*作用效应的

22、组合设计最大值均小于等于构件承载力设计值，满足规范要求。斜截面抗剪承载能力验算图表 Error! Bookmark not defined.斜截面抗剪承载能力验算结果图形结论：按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JT D622004）第5。5条验算，结构重要性系数*作用效应的组合设计最大值均小于等于构件承载力设计值,满足规范要求。按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（TD62004）第2.条进行抗剪截面验算，满足规范要求. 支反力计算 支反力计算结果表格节点FX（）FY（k)FZ(N)MX(km)Y（k）MZ(kNm)20。00000259。950.000.000.00340

23、。0000059。9250。0000。000000持久状况正常使用极限状态验算结果结构正截面抗裂验算 对于部分预应力A类构件，在作用（荷载）短期效应组合下,应符合下列条件 但在荷载长期效应组合下:图表Error! Bookmark not defined. 结构正截面抗裂验算短期效应组合结果图形图表 1 结构正截面抗裂验算长期效应组合结果图形结论: 按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（T D6200)第63。11条验算：短期效应组合满足规范要求.长期效应组合满足规范要求。结构斜截面抗裂验算 对于类和类部分预应力混凝土构件，在作用(荷载)短期效应组合下，应符合下列条件:预制构件：现场浇

24、筑（包括预制拼装)构件：图表 Error! Bookmark not defined. 结构斜截面抗裂验算结果图形结论: 按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JT D622004)第6。3。1-2条验算：除两端单元其余均满足规范要求。持久状况构件应力验算结果 正截面混凝土法向压应力验算 按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D004)第7.1条，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。受压区混凝土的最大压应力：未开裂构件：允许开裂构件:图表2正截面混凝土法向压应力验算结果图形结论： 按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG-00）第7.5条验算:满足规范要求。

25、 正截面受拉区钢筋拉应力验算 按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JT D220）第7.52条，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。受拉区预应力钢筋的最大拉应力:1）对钢绞线、钢丝 未开裂构件： 允许开裂构件：2）对精轧螺纹钢筋 未开裂构件: 允许开裂构件:结论： 按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JG D22）第7.-2条验算:满足规范要求。 5。3 斜截面混凝土的主压应力验算 按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D2-2004）第7。1.6条，混凝土的主压应力应符合下式规定：图表 Error! Bookmark not defined. 斜截面混凝土的

26、主压应力验算结果图形结论： 按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JG D6204）第71.6条验算:满足规范要求。短暂状况构件应力验算结果 短暂状况构件应力验算按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D2204）第7.2。8条,截面边缘混凝土的法向压应力应符合下式规定:图表 Error! Bookmark not defined.短暂状况构件应力验算结果图形结论： 按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62004）第7。2。条验算：满足规范要求。空心板边板计算 计算模型图表 Error! Bookmark not defined.计算模型图 1）节点数量

27、：35； 2)单元数量：3 ； 3）边界条件数量:2 ； ）施工阶段数量:3 ，施工阶段步骤如下: 施工阶段 ：C1 ，持续时间天； 施工阶段2:2 ，持续时间3天； 施工阶段 ：S3 ，持续时间650天； 截面特性及有效宽度 1)截面特性表格: 边板A（2 m m2|S|Sup（，2）)Asy（|S|Sup(m，2)As（S|up（， )（+）（m)()（m）0.610.30。270。3690。431I( 4 4SB|Sp(， 4）Iyy(SB|Su(m,4)I（B|up(m， 4)）y(+)（）（-）(m)0.0920。480。28.90。87荷载工况及荷载组合 1）自重自重系数：.042

28、）梁截面温度表格 Error! Bookmark not defined. 梯度降温（单元1)序号宽度(）到箱梁顶距离（m）温度(C）1160.02.502120.10-。353。620。400.00表格 Error! Bookmark not defined. 梯度升温（单元1）序号宽度()到箱梁顶距离（m)温度（)62.0025。021。62.106031.6。40。00 3)徐变收缩 收缩龄期：3天； 构件理论厚度:1m； 理论厚度自动计算：由程序自动计算各构件的理论厚度。公式为： )可变荷载活载:汽车荷载,桥梁等级为城A级； 对于汽车荷载纵向整体冲击系数，按照公路桥涵通用设计规范第4.

29、32条，冲击系数可按下式计算： 根据规范，计算的结构基频f=.73Hz,冲击系数 = 0。21。5）荷载组合荷载工况及荷载组合荷载工况序号工况名称描述1c收缩二次(CS)2D恒荷载（S)3cEL施工荷载（CS）4SUM合计（CS)5M1移动荷载TG梯度降温7cP钢束一次(CS)8cCR徐变二次（CS）9cS钢束二次(S)荷载组合列表:cLCB1：基本组合(永久荷载)： 12（cD）+1。2（cTS)+1。0(C)+1。0（H）LB2:基本组合: 12（cD)+.2（c）+.（cCR)+1(SH）+。MLCB3：基本组合:1.2（cD)+。2(cTS)+1。0（cCR)+1.（cSH)+1。4T

30、G1cLCB4：基本组合：2（cD）+1。2(cTS)+.（cCR）+10（cSH）+.4PG2cLC5：基本组合: 1.2(cD)+1.2(cT）+1.(cCR)+.0(cS).4M+1.12TPG1cLCB6：基本组合： (c）12(S）+1。0（cR)+1。(cSH）+1.4+1。1TP2cLB7：基本组合（永久荷载): 10(D)+1。(cTS)+1.0（cCR）1。（cSH）cLB8：基本组合: 10(c）+1.0（cS)1.0（c）+10（c）+1.McLCB：基本组合：1。(cD)+1。0（cTS)+。0（CR)1。0（cSH)+1.4TPG1cLCB10:基本组合: 1。0(D

31、）+1(T）+0(cC）+1。(cSH）1。TP2cLCB11：基本组合： 0（D）+1.0（cTS）1.（cR）1.（SH)+4M.2TGCB12:基本组合：1.0（c)+。0(cT)+1.0（cC)1。0（cH)4M+12TPGcLCB13：极限组合(永久荷载)： 。0(D)+1.0（cT)+1。0（TS）+1.（CR)+10(cH）cLC1:短期组合:1。0(cD)+(cTP）1。0（cT）10（cCR）+1.0（SH）+0.（1+u)MLCB1：短期组合： .0（c）+1。0(cP）1(cS）+1。0（cCR）+.0(cSH）+.TG1cLCB16:短期组合:。0(cD）+10（cP）

32、+（S）+1。0（cC）+1.（cS）+8PG2cB17:短期组合： 。（D）+1。0(cTP)+10（TS)+。0(cCR）+1.0(S）07/（+u)+0。8TPCB18：短期组合: 1。(cD）+10（TP）+1。(cT）1。0（cR）+.0(c）+07/（mu)M+0.8TP2cLC19:长期组合： 10（cD）+1.（TP)+10(cTS）（cCR）+.0(cSH)+0.（1mu）cLCB2：长期组合： 1。0(cD）+1。0(TP)+1(cS）+1.0（）+.0（cS)+。4/(1mu）+TPG1cLC21:长期组合： 1.0（cD)+10(cTP)+.(T）+1.0（cCR）1.

33、0（cS）+0。4/(1+mu)M+.8PG2cLCB22：弹性阶段应力验算组合: 1.0(cD)+1。0（TP)+10(cTS）+1.0（）+1.（SH)+。0McLC23:弹性阶段应力验算组合：1.（D)1。（cTP）+1.0(cTS）.0（cCR)+1。0（cSH）+。0GcL2:弹性阶段应力验算组合:1。0（c)+1.0(cP）.0（cT）1。(R）+10(cS)+TPG2cLCB25:弹性阶段应力验算组合： 1.(c）+1。0（cTP）+。0(TS）+。0(cCR)1.（cSH）1。M+1.TP。cLC26：弹性阶段应力验算组合:10（）+。0（cTP）1。0（cT）+10（cCR）

34、+1.0（cSH)+1。M+10TP.持久状况承载能力极限状态验算结果 截面受压区高度截面受压区高度相对界限受压区高度b钢筋种类C50及以下C55/C60/C70C75C80R2350。620。0。58HRB350.60。54052-RB400/KL4000530。510。4钢绞线、钢丝0。40。3.0。35精轧螺纹钢筋0。00.3。36- 正截面抗弯承载能力验算 图表 Error! Bookmark not defined. 正截面抗弯承载能力验算结果图形结论: 按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）第51条验算，结构重要性系数作用效应的组合设计最大值均小于等

35、于构件承载力设计值，满足规范要求。 斜截面抗剪承载能力验算 图表 Error! Bookmark not defined. 斜截面抗剪承载能力验算结果图形结论： 按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（G 6-004)第。15条验算，结构重要性系数*作用效应的组合设计最大值均小于等于构件承载力设计值，满足规范要求。 按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62200)第52。条进行抗剪截面验算，满足规范要求。 支反力计算支反力计算结果表格节点X(kN）FY（kN）F（kN)M（kN)Y(km）MZ(Nm）20.000-0。023981310000。0000。53434。0

36、00000231310.0000.000。06持久状况正常使用极限状态验算结果结构正截面抗裂验算 对于部分预应力A类构件,在作用(荷载）短期效应组合下，应符合下列条件: 但在荷载长期效应组合下: 图表 3 结构正截面抗裂验算短期效应组合结果图形图表Error! Bookmark not defined.结构正截面抗裂验算长期效应组合结果图形结论： 按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（T 6200)第6.-1条验算： 短期效应组合满足规范要求. 长期效应组合满足规范要求.结构斜截面抗裂验算 对于A类和B类部分预应力混凝土构件，在作用（荷载）短期效应组合下，应符合下列条件: 预制构件：

37、现场浇筑(包括预制拼装）构件:图表Error! Bookmark not defined. 结构斜截面抗裂验算结果图形结论： 按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D2200）第6。312条验算:满足规范要求。持久状况构件应力验算结果 正截面混凝土法向压应力验算 按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG 62-2004)第7。15-1条，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。 受压区混凝土的最大压应力： 未开裂构件: 允许开裂构件:图表 4 正截面混凝土法向压应力验算结果图形结论: 按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JG 6204）第7.1。5条验算：满足

38、规范要求。 正截面受拉区钢筋拉应力验算 按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JT D62-004）第1。5-条，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。 受拉区预应力钢筋的最大拉应力： 1）对钢绞线、钢丝 未开裂构件： 允许开裂构件: 2)对精轧螺纹钢筋 未开裂构件： 允许开裂构件：结论： 按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JT D62004)第.1。-条验算：满足规范要求。斜截面混凝土的主压应力验算 按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-204)第。6条，混凝土的主压应力应符合下式规定：图表 Error! Bookmark not defined. 斜截面混凝土的主压应力验算结果图形结论： 按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D2004）第7.1。6条验算:满足规范要求.短暂状况构件应力验算结果 短暂状况构件应力验算 按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(TG D62004)第7。2.8条,截面边缘混凝土的法向压应力应符合下式规定:图表 Error! Bookmark not defined. 短暂状况构件应力验算结果图形结论: 按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（G 604)第7.2.8条验算:满足规范要求.文中如有不足，请您指教！34 / 34