郑州华强城市广场一期工程

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1、、概述1.1 拟建工程概况拟建工程为郑州华强城市广场一期工程，场地位于郑州市秦岭路与希望路交汇处西南角，西临电厂西路，南侧为二期工程，距东风路约130米。拟建一期工程为4栋地上32层地下2层住宅楼、1栋3层商铺和地下2层车库组成。各拟建筑物特征见下表1.1。拟建筑物特征一览表 表1.1建筑物名称楼高（层） 地下室（层）基础埋深（m）结构形式柱网间距（m）基底平均压力（KPa）最大单柱荷载（kN）基础形式1#4#322-12.0剪力墙5.055015000桩基5#3-1.0框架7.0904500独基商铺32-12.0框架8.0906000独基地下车库2-11.0框架8.01006500独基具体拟

2、建筑物形状、位置见勘探点平面布置图。1.2 勘察目的与任务本次勘察为一次性详勘，目的是为施工图设计提供岩土工程资料，主要任务是：查明建筑场地内的土层结构、埋藏分布规律，提供各层土的物理力学性质指标及地基承载力特征值；查明场地有无不良地质作用及对工程不利的埋藏物；查明地下水的埋藏分布条件、腐蚀性及对基础施工的影响；判定场地土类型、建筑场地类别、判别地基土地震液化性，并提供抗震设计有关参数；提供地基变形计算参数，预测建筑物的变形特征；提供桩基设计所需的设计参数。分层提出桩周侧摩阻力及桩端持力层的端阻力，选择合理的桩端持力层，预估单桩承载力；对基坑开挖与支护提出方案和建议；对地基基础方案进行分析、论

3、证，提出合理的地基基础方案建议。1.3 勘察工作依据及工作布置1.3.1 本次勘察的主要技术依据包括：1） 建设方提供的拟建场地的平面规划图；2） 勘察委托书及技术要求3）岩土工程勘察规范（GB50021-2001）【2009年版】；4）建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）；5）建筑抗震设计规范（GB50011-2010）；6）建筑地基处理技术规范（JGJ79-2002）；7）土工试验方法标准（GB/T50123-1999）；8）建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）；9）高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ72-2004）；10）建筑基坑支护技术规程（JGJ120-2012）；11

4、）建筑工程抗震设防分类标准（GB50223-2008）；12）房屋建筑和市政基础设施工程勘察编制深度规定（2010年版）；13）建筑工程地质勘探与取样标准（JGJ/T87-2012）；现行其他相关规范、规程。1.3.2 岩土工程勘察等级根据岩土工程勘察规范（GB50021-2001）【2009年版】规定，本工程按建筑重要性等级划分为一级， 场地等级二级，地基等级二级，综合评定岩土工程勘察等级为甲级。1.3.3 勘探点间距按照岩土工程勘察规范（GB50021-2001）【2009年版】4.1.15条规定，对于地基复杂程度为二级的岩土工程勘察，勘探点的间距取13.025.0m。1.3.4 勘探孔深

5、度确定原则根据岩土工程勘察规范（GB50021-2001）【2009年版】、建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)等，勘探孔孔深满足相应建筑物基础的变形计算要求。勘探孔深度的确定是结合拟建场地周围的勘察资料：拟建场地为黄河冲积一级阶地，上部土层主要为中压缩性土，根据岩土工程勘察规范（GB50021-2001）【2009年版】第4.1.19条，当采用天然地基时，一般性孔深应能控制地基主要受力层，且满足岩土工程勘察规范（GB50021-2001）【2009年版】第4.1.19条对孔深的要求，控制孔深度取大于附加压力等于上覆土层有效自重压力20%的深度。拟建超高层建筑物可能采用桩基础或复合

6、地基，对于摩擦型桩，勘探点深度主要满足桩基设计计算的需要，对于一般性勘探点的深度按规范要求应达到预计桩长以下35d，且不得小于3m；对大直径桩，不得小于5m的要求；因此控制性勘探点的深度，按超过桩基变形计算深度的要求，变形计算深度为附加压力等于上覆土层有效自重压力20%的深度。当采用复合地基时，一般性孔深应能探明可作为桩端持力层的相对硬层的埋深，控制孔深度也满足变形计算要求。1.3.5勘察工作量布置依据上述勘探孔布置的要求，结合我单位在本地区勘察经验，确定勘察工作量布置如下：拟建高层建筑物可能采用复合地基、静压管桩或钻孔灌注桩（孔底后压浆）桩基，经估算，确定一般性孔深为50m，控制性孔深为70

7、m。地下车库和临街商业可能采用天然地基或复合地基，经估算确定一般性孔深20m，控制性孔深30m。本次勘察工作实际完成勘探孔为78个，其中钻探取样孔27个，标贯试验孔11个，静探孔24个，钻探、静探综合孔16个。1.3.6 勘察点定位及高程拟建场地地面平坦，本次勘察孔口标高采用绝对高程，以甲方提供场地西侧30#勘探孔西，征地红线处标高控制点为基准点，该点高程为109.009m，各孔口标高经测量得到，详见“勘探点平面位置图”。1.4 勘察手段与方法为了较准确地获得各土层的物理、力学性质指标，本次勘察采用钻探、静探、标贯试验、取土试验及波速测试等手段对场地进行综合评价。钻探采用DPP100-4E型钻

8、机，水位以上干作业螺旋钻进，水位以下采用泥浆护壁，岩芯管钻进。原状土样采用静压法采取。土样现场密封，及时送试验室测试。标准贯入试验采用标准贯入仪作现场测试，严格按规范执行，试验时清孔干净，扶正钻杆，详细记录贯入度。采用导向杆变径自动脱钩式落锤装置（锤重为63.5kg、落距为76cm）配合钻机进行测试。标贯器和探头的规格均符合规范要求。测试的具体操作均按国家规范要求进行。通过测试，全面地控制了场地主要岩土层水平向和垂向上的力学强度变化规律，测试结果准确、可靠。静探采用LT-20A静力触探工程车施工，双桥探头，配备LMC-310C型自动采集、记录、数据处理打印微机系统。现场测试过程中，严格遵守有关

9、规范规程。波速测试采用XG-悬挂式波速测井仪，配用悬挂式井中三分量检波器和触发传感器。单孔检层法，测点间距1.0米。试验采用水平激振激发、井下接收、自下而上逐点测试的方法进行，测试成果可靠。土工试验对原状样进行了常规项目的分析，对扰动土样进行了颗粒级配及粘粒含量分析，另外对部分土样做高压固结、三轴剪切及高压回弹试验。各级土试样的室内各项试验按国标土工试验方法标准（GB/T50123-1999）要求进行，试验前均按要求对试验仪器具进行了检定/校准，各类仪器具均符合国家计量标准要求。室内试验各项成果准确、可靠。1.5 勘察完成时间及工作量本次工程2013年1月11日-1月15日进行了野外工作，室内

10、试验于2013年1月24日完成。本次勘察完成实际工作量见表1.5。 工作量统计表 表1.5项目取土孔标贯孔静探孔钻探静探综合孔孔数(个)进尺（米）孔数(个)进尺（米）孔数(个)进尺（米）孔数(个)进尺（米）数量271023.511425.524512.716968.0项目取原状土样取扰动土样标准贯入试验土 工 试 验水、土腐蚀性分析波速测试常规颗分高压三轴件件次组组组组组孔数量404803441951733230各2组4勘探孔（个）78总进尺（米）2929.7、场地工程地质条件2.1 地形、地貌场地地貌单元属于黄河冲积一级阶地，地貌单一。拟建场地地形整体东高西低，高差约1.0m，但个别位置由于

11、挖除杂填土低约3.0m，2.2 地基土分层描述根据野外钻探揭示及原位测试、室内土工试验等结果，场地内勘探孔揭露70.0m 范围内，除上部填土外，15.0m以上为第四纪晚更新世冲积形成的粉土为主；15.070.0m为第四纪晚更新世冲积形成的粉质黏土为主。现将勘察深度内的土层按其不同的成因、时代及物理力学性质差异划分9个工程地质单元层。 地层简述如下：杂填土(Q4ml)：层底埋深0.5-4.4m，层底高程105.33-109.18m，层厚0.5-4.4m，平均厚度2.73m。地层呈杂色，混乱，主要为建筑垃圾，含砖块、砖屑、砼块、石块等。下部为素填土，主要为粉土，灰褐色，稍湿，稍密，可见虫孔、植物根

12、等。粉土(Q4al)：层底埋深2.6-8.5m，层底高程101.21-105.15m，层厚1.5-6.8m，平均厚度4.38m。地层呈褐黄色，稍湿，密实，无摇振反应，无光泽反应，干强度低，韧性低，含少量小颗粒钙质结核，偶见蜗牛碎壳，砂感强。粉土夹粉砂(Q4al)：层底埋深6.6-12.2m，层底高程97.83-100.39m，层厚1.9-6.3m，平均厚度3.49m。地层呈褐黄色，稍湿，密实，无光泽，干强度低，韧性低，无摇振反应。含少量小粒径姜石，砂感强，局部发育为粉砂。粉土(Q4al)：层底埋深9.5-15.5m，层底高程94.55-97.40m，层厚1.4-5.1m，平均厚度2.76m。地

13、层呈黄褐色，湿，密实，摇振反应中等，无光泽反应，干强度低，韧性低，具灰白色钙质斑点，偶见小颗粒钙质结核，局部夹薄层粉质黏土。粉土(Q4al)：层底埋深11.8-17.8m，层底高程92.25-95.40m，层厚1.5-3.5m，平均厚度2.34m。地层呈黄褐色，湿，密实，摇振反应迅速，无光泽反应，干强度低，韧性低，具较多灰白色钙质斑纹，砂感强。粉质黏土(Q3al)：层底埋深18.8-24.3m，层底高程85.48-91.70m，层厚2.1-9.2m，平均厚度6.25m。地层呈褐黄棕黄色，可塑硬塑，切面稍有光滑，无摇振反应，干强度中等，韧性中等，具灰白色钙质斑纹及少量黑色铁锰质斑，含钙质结核，粒

14、径0.51.5cm。粉质黏土(Q3al)：层底埋深24.5-36.8m，层底高程72.65-84.90m，层厚2.5-14.5m，平均厚度11.03m。地层呈褐黄棕黄色，硬塑，切面稍有光滑，无摇振反应，干强度中等，韧性中等，具灰白色钙质斑纹及少量黑色铁锰质斑，含较多钙质结核，粒径1.53.0cm。粉质黏土(Q3al)：层底埋深46.0-50.5m，层底高程59.15-61.08m，层厚12.5-15.3m，平均厚度13.47m。地层呈褐黄色，硬塑，切面光滑，无摇振反应，干强度中等，具灰白色钙质斑纹及黑色铁锰质斑点，含小颗粒钙质结核。粉质黏土(Q3al)：该层未揭穿，最大厚度24.5m。地层呈褐

15、红色，硬塑，切面光滑，无摇振反应，干强度中等，具大量黑色铁锰质斑点，偶见小颗粒钙质结核。2.3 水文地质条件评价2.3.1地下水埋藏情况及水文地质条件评价本次勘探期间，场地地下水埋深约7.811.6m左右，标高99.00m左右，属孔隙潜水类型，其动态变化主要受季节性降水影响，从7月中旬至10月上旬是每年地下水位沣水期，每年12月至来年2月为枯水期。按正常情况上部潜水的年变化幅度在2.03.0m左右。根据郑州市的长期水文观测资料，近35年该场地地下水位变化不大，该场地历年最高水位7.0m左右，标高102.50m。抗浮设防水位可按历年最高水位7.0m（标高102.50m）设防。拟建地下车库和1#4

16、#楼基础埋深11.012.0m，场地整平标高按109.50m，则地下车库基底标高为98.50m，1#4#楼基底标高为97.50m。按历年最高水位7.0m（标高102.50m）考虑，地下水对水位以下的岩土体有静水压力作用，并产生浮托力，因此作用在1#4#楼基坑底面上的浮力为50kN/m2，作用在地下车库基坑底面上的浮力为40kN/m2。设计单位应根据上部实际荷载作进一步验算，以确定是否需要进行抗浮处理。拟建工程场地地下水位埋深7.811.6m，标高99.00m左右，历年最高水位标高102.50m左右，基坑开挖深度12.0m，标高97.50m，基坑开挖前应先进行降水，根据郑州地区的经验，建议综合渗

17、透系数取k0.5m/d，基坑降水方案应进行专门设计。2.3.2 水质分析结果根据对本场地所取1#、2#两组水样进行水质分析试验，其结果见表2.3.2。 水质分析成果表 表2.3.2项 目K+Na+Ca2+Mg2+ClSO42HCO3CO32侵蚀CO2PH值总矿化度1#含 量mg / l38.64124.4550.8196.0884.53405.767.63560.572#36.57103.2137.8159.5698.46374.647.60522.432.3.3土样易溶盐分析结果根据对本场地所做取土样进行土样易溶盐分析试验，其结果见表2.3.3。 易溶盐分析成果表 表2.3.3项 目K+Na

18、+Ca2+Mg2+ClSO42HCO3CO32侵蚀CO2PH值总矿化度24#-3含 量mg /kg56.58116.4344.4944.3295.10532.688.04521.3854#-432.8983.1738.2972.6856.68336.817.74295.342.4 不良地质作用及对工程不利的地下埋藏物勘探点位置未发现崩塌、地裂缝等不良地质作用及古河道、暗浜、暗塘、地下人防工程等影响工程稳定的不利地下埋藏物。3、 室内试验指标统计3.1 各层土物理性质指标统计根据本次土工试验取得的物理性质指标，按划分的土层分层进行统计，结果见表3.1。从统计结果看,各层土的物理力学指标变异系数只

19、有个别大于0.3,说明其离散性较小,而且主要受力土层的取样数量都大于6组,完全符合规范的要求，各项数据是准确可靠的。3.2 地基土抗剪强度（UU）试验指标统计根据本次土工试验取得的地基土抗剪强度（UU）试验指标，按划分的土层分层进行统计，结果见表3.2 地基土三轴不固结不排水（UU）剪切强度指标统计表 表3.2层 号岩 性粉土粉土夹粉砂粉土粉土三轴UU试验C（KPa）统计个数8876最小值87910最大值13151315平均值11121112标准差2312变异系数0.170.230.130.15标准值9101010统计个数8876最小值14.312.714.611.7最大值16.323.227

20、.520.5平均值15.618.317.116.8标准差0.63.74.63.0变异系数0.040.200.270.18标准值15.215.813.714.3 3.3 高压固结试验成果统计为获取岩土实际受荷段相应的参数，进行了高压固结试验，试验最大压力为3200kPa，大于上覆自重压力与附加压力之和，统计结果见表3.3。具体使用时，应按实际压力段选用。 地基土各受荷段压缩模量 表3.3层号地层名称统计个数Es(Mpa)范围值平均值粉土8200-40012.3-18.715.8400-60015.1-24.018.2600-80017.5-29.423.4800-120024.6-37.228.

21、61200-160027.2-39.433.51600-200028.8-49.740.92000-240032.4-55.146.12400-280037.5-64.853.82800-320053.5-79.661.7粉质黏土10200-4009.5-16.012.3400-60013.4-24.216.0600-80018.4-31.521.0800-120022.5-43.126.51200-160027.4-40.232.11600-200032.1-49.537.22000-240037.5-55.943.52400-280040.2-58.650.42800-320053.7-6

22、5.761.5粉质黏土10200-4008.3-16.813.2400-60018.5-28.722.0600-80024.3-35.929.4800-120031.3-40.433.51200-160037.5-48.241.21600-200035.4-49.346.02000-240045.2-59.951.32400-280047.6-64.655.02800-320053.1-68.362.9粉质黏土9200-40010.7-16.814.4400-60017.3-23.719.7600-80021.3-34.527.8800-120025.4-41.434.41200-160031

23、.5-48.939.51600-200039.4-55.546.02000-240042.7-58.551.72400-280048.1-66.758.52800-320053.7-70.565.5粉质黏土8200-4009.8-20.615.6400-60017.5-24.722.0600-80024.3-33.927.9800-120028.8-39.435.31200-160033.5-48.742.21600-200041.4-57.249.02000-240045.1-59.853.42400-280047.6-63.558.62800-320052.3-69.665.93.4 标贯

24、试验成果统计根据场地实测标准贯入试验资料，将场地标准贯入试验成果分层统计，其结果见表3.4。 标准贯入试验成果统计 表3.4层 号样本数项 目最小值（击）最大值（击）平均值（击）标准差变异系数标准值（击）32修正前81911.41.90.1710.8修正后7.317.910.61.90.1810.021修正前102415.04.10.2713.4修正后8.519.712.73.50.2711.415修正前81811.72.70.2310.5修正后6.215.39.32.30.258.313修正前122316.83.10.1915.2修正后9.617.512.82.30.1811.739修正前1

25、32918.84.70.2517.5修正后8.820.913.43.40.2512.562修正前203829.34.80.1628.3修正后11.823.618.22.80.1617.648修正前223931.84.10.1330.8修正后11.921.117.52.20.1317.049修正前244236.23.80.1135.3修正后12.521.818.72.00.1018.23.5静力触探成果统计根据场地实测静力触探试验资料，将场地静力触探试验成果锥尖阻力qc、侧摩阻力fs分层统计，其结果见表3.5静力触探试验成果统计表 表3.5层号统计指标统计孔数范围值平均值标准差变异系数小均值Ps

26、(MPa)(换算值)qc(Mpa)403.4-4.43.90.50.123.84.2fs(kPa)74-11393160.1889qc(Mpa)405.6-7.56.60.70.116.47.0fs(kPa)102-233151470.30138qc(Mpa)391.9-2.92.50.40.152.42.6fs(kPa)69-181110490.2896qc(Mpa)363.3-4.53.90.50.133.84.2fs(kPa)111-190146360.25134qc(Mpa)341.5-2.62.20.50.212.02.3fs(kPa)38-10371240.2864qc(Mpa)2

27、03.3-4.74.10.60.143.94.6fs(kPa)112-234171470.28152qc(Mpa)22.9-3.43.23.8fs(kPa)72-82774、场地地震效应4.1 场地土类型及建筑场地类别4.1.1 根据建筑抗震设计规范(GB50011-2010)，郑州地区抗震设防烈度7度，设计基本地震加速度值0.15g。按抗震重要性分类，本工程属丙类建筑。 4.1.2 根据本场地剪切波速测试结果，11#、26#、56#、60#孔剪切波速分层统计表见表4.1.2。 各测点的剪切波速值测试表 表4.1.2层 号11# 孔21123525126730826# 孔18523424628

28、433035256# 孔19723826127228433560# 孔189233260273283319经测试11、26、56、60号钻孔等效剪切波速值分别为：259.1m/s、253.4m/s、257.9m/s和252.6 m/s。依据建筑抗震设计规范（GB50011-2010）第4.1.3、4.1.6条规定，综合判定本场地土类型为中硬场地土，根据本场地安全评价报告及场地波速测试资料，判定拟建场地覆盖层厚度48m，建筑场地类别为类，特征周期0.40s。4.2 地基土液化判别本次勘察期间地下水位埋深7.8m11.6m，标高99.00m，液化判别时地下水位按历年最高水位考虑，dw取7.0m（标

29、高102.50m），N0取10，依据建筑抗震设计规范（GB500112010），对场地20m深度内饱和粉土和粉砂进行液化判别，判别结果见表4.2。液化判别及液化指数计算表钻孔编号：22# 地下水位标高：102.50 (m) 表4.2-1层号土名ds(m)c(%)Ni(击)Ncri(击)di(m)(1-Ni/Ncri)diWi判别结果粉土5.1511.1110.50不液化粉土夹粉砂6.1514.381.30不液化7.158.997.011.20不液化粉土8.1511.5180.80不液化9.154.11511.841.20不液化粉土10.158.5188.680.80不液化11.159.3128

30、.711.00不液化12.1510.1140.70不液化液化判别及液化指数计算表钻孔编号：46# 地下水位标高：102.50(m) 表4.2-2层号土名ds(m)c(%)Ni(击)Ncri(击)di(m)(1-Ni/Ncri)diWi判别结果粉土夹粉砂7.156.8216.760.80不液化8.158.0206.801.00不液化9.158.4227.141.00不液化10.156.1298.920.70不液化粉土11.152.01513.431.30不液化12.159.797.841.00不液化13.1511.5120.70不液化粉土14.1511.8111.30不液化15.159.0149

31、.151.00不液化16.1512.2161.20不液化液化判别及液化指数计算表钻孔编号：60# 地下水位标高：102.50 (m) 表4.2-3层号土名ds(m)c(%)Ni(击)Ncri(击)di(m)(1-Ni/Ncri)diWi判别结果粉土7.1512.591.00不液化粉土夹粉砂8.159.1106.340.80不液化9.155.898.591.00不液化10.157.887.890.70不液化粉土11.158.298.121.30不液化12.157.2109.100.70不液化粉土13.153.71713.251.30不液化14.1511.9190.70不液化液化判别及液化指数计算

32、表钻孔编号： 68# 地下水位标高：102.50 (m) 表4.2-4层号土名ds(m)c(%)Ni(击)Ncri(击)di(m)(1-Ni/Ncri)diWi判别结果粉土7.156.5106.920.70不液化粉土夹粉砂8.156.8127.371.10不液化9.157.5177.551.00不液化10.155.3159.570.80不液化粉土11.1514.6121.20不液化12.157.6208.860.70不液化粉土13.1510.2221.30不液化14.158.7189.980.70不液化根据标准贯入试验液化判别成果，在水位标高按102.50m时，4个标贯液化判别孔全部不液化，结

33、合周边资料综合判定该场地地基土不液化。4.3建筑抗震地段划分根据建筑抗震设计规范第4.1.1条规定，拟建场地属于建筑抗震有利地段。5、岩土工程分析与评价5.1 工程环境条件拟建场地位于场地位于郑州市秦岭路与希望路交汇处西南角，西临电厂西路，南侧距东风路约130米，交通便利，场地开阔，工程环境条件良好，适宜工程建设。5.2 场地稳定性与建筑适宜性本场地区域上位于华北地台南缘，基底地块完整。郑州地区的断裂大都为前新生代的非活动断裂，对拟建场地的稳定性无直接影响，所以场地稳定，适宜建设。5.3 地基土承载力及变形指标综合评定根据场地地基土原位测试、室内土工试验结果，结合地区建筑经验，确定各层地基土承

34、载力特征值、压缩模量，见表5.3。 地基土承载力、变形指标表 表5.3层 号地层名称粉土粉土夹粉砂粉土粉土粉质黏土粉质黏土粉质黏土粉质黏土承载力特征值建议值faK(kPa)170200150180200260280320压缩模量Es1-2(MPa)11.212.410.113.38.89.411.111.5压缩系数a1-2(MPa)0.150.140.170.130.200.190.160.15压缩性评价中中中中中中中中5.4 地基基础方案评价5.4.1 天然地基浅基础评价5.4.1.1 地基土均匀性评价假定场地内拟建建筑物采用天然地基浅基础评价结果见表5.4.1.1：拟建建筑物天然地基均匀性

35、评价表 表5.4.1.1建筑物名称1#2#3#4#5#地下车库地上层数323232323地下层数22222设计基础埋深（m）12.012.012.012.01.011.0地面整平标高（m）109.50109.50109.50109.50109.50109.50基底标高（m）97.5097.5097.5097.50108.5098.50持力层第层第层第层第层第层第层主要受力层层面最大坡度（%）4.52.83.93.911.05.5持力层及下卧层在宽度方向厚度差0.80.50.70.70.05b（m）0.90.90.90.9当量模量的比值1.051.041.051.05K1.61.61.61.6评

36、价结论均匀均匀均匀均匀不均匀均匀5.4.1.2 荷载估算 拟建筑物特征一览表 表5.4.1.2建筑物名称楼高（层） 地下室（层）基础埋深（m）结构形式柱网间距（m）筏基基底压力（KPa）最大单柱荷载（kN）基础形式1#4#322-12.0剪力墙5.055015000桩基5#3-1.0框架7.0904500独基商铺32-12.0框架8.0906000独基地下车库2-11.0框架8.01006500独基5.4.1.3 天然地基强度验算拟建1#4#楼高32层，2层地下室，剪力墙结构：若采用天然地基（筏板基础），基础埋深-12.0m，以第层粉土为持力层进行估算，第层粉土经深宽修正后承载力特征值：fa=

37、fak+b(b-3)+dm(d-0.5)=221.3kPa。式中：fak=150kPa，b=0.5，b=6m，d =2.0，d=2.0m，=19.2kN/m3，m=18kN/m3。PK=550kPafa，地基土承载力不满足。拟建5#楼，高3层，框架结构。若采用天然地基（独立基础），基础埋深1.0m，以第层粉土为持力层，将第层杂填土全部挖除，采用37灰土分层夯实回填至基底设计标高，灰土压实系数不小于0.95，第层粉土经深度修正后承载力特征值：fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5)=188kPa。式中：fak=170kPa，b=0.5，b=3m，d =2.0，d=1.0m，=18.6kN/

38、m3，m=18kN/m3。可由A=Fk/（fa-d）估算5#楼独立基础面积：A26.8m2时，天然地基承载力可以满足上部荷载的要求。拟建商铺，高3层，2层地下室，框架结构。若采用天然地基（独立基础），基础埋深12.0m，以第层粉土为持力层进行估算，第层粉土经深宽修正后承载力特征值：fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5)=168kPa。式中：fak=150kPa，b=0.5，b=3m，d =2.0，d=1.0m，=19.2kN/m3，m=18kN/m3。可由A=Fk/（fa-d）估算商铺独立基础面积：A40.6m2时，天然地基承载力可以满足上部荷载的要求。拟建地下车库，为地下2层，框架结

39、构。若采用天然地基（独立基础），基础埋深11.0m，以第层粉土为持力层进行估算，第层粉土经深宽修正后承载力特征值：fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5)=168kPa。式中：fak=150kPa，b=0.5，b=3m，d =2.0，d=1.0m，=19.2kN/m3，m=18kN/m3。可由A=Fk/（fa-d）估算地下车库独立基础面积：A44m2时，天然地基承载力可以满足上部荷载的要求。5.4.2 复合地基评价根据建筑物的荷载条件和场地地层条件，依据地区建筑经验，拟建筑物可采用CFG桩加固浅层地基土，采用CFG桩复合地基。5.4.2.1CFG桩设计参数根据建筑地基处理技术规范（JGJ

40、79-2002），分层提出各层土桩周土摩阻力特征值qsi及桩端承载力特征值qp，见下表5.4.2.1： CFG桩参数表 表5.4.2.1层号qsi(kPa)262824262630qp(kPa)4505005.4.2.2拟建筑物复合地基强度验算根据场地地层条件，拟建高层住宅楼若采用CFG桩复合地基，以第层粉质黏土为桩端持力层，基础埋深12.0m，设计桩径400mm。a.单桩竖向承载力特征值桩身无侧限抗压强度应满足:b.复合地基承载力特征值，根据公式：按此对拟建1#4#楼的CFG复合地基承载力特征值进行验算，见下表5.4.2.2-1：CFG桩复合地基承载力计算表 表5.4.2.2-1子项目名称1

41、#楼2#楼3#楼5#楼布桩形式正方形正方形正方形正方形桩径（mm）400400400400场地整平标高（m）109.50109.50109.50109.50基础埋深（m）12.012.012.012.0基底标高（m）97.5097.5097.5097.50桩间距 （m）1.21.21.21.2面积置换率0.0870.0870.0870.087示例孔号11#孔26#孔62#孔56#孔孔口标高（m）106.05109.79109.90110.15桩间土承载力特征值（kPa）150150150150桩端持力层桩端标高（m）80.0080.0080.0080.00桩入土深度（m）26.0529.792

42、9.930.15有效桩长（m）17.517.517.517.5单桩竖向承载力特征值（kN）660658669665复合地基承载力特征值（kPa）560.0（0.75）558.5（0.75）566.1（0.75）563.3（0.75）基底平均压力（kPa）550550550550评价满足满足满足满足根据上表复合地基承载力验算结果，当桩间距为1.4m，正方形布桩，地基经处理后的复合地基承载力特征值558.5566.1kPa，可满足拟建1#4#楼基底平均压力值550kPa的要求。单桩竖向承载力和复合地基承载力特征值应以静载荷试验结果为准。具体设计时可根据上部实际荷载，据所提桩基参数，选用合适的桩长、

43、桩数。C.沉降估算变形估算按建筑地基处理技术规范JGJ79-2002规范，由于桩端为中压缩性的粉质黏土，变形段主要为桩长范围内复合土层的压缩变形和桩端以下土层的压缩变形。变形估算采用各向同性均质线性变形体理论，按下式估算：复合土层内的压缩模量根据建筑地基处理技术规范JGJ79-2002规定各复合土层内的压缩模量等于该天然地基压缩模量的倍（=fspk/fak，fspk为处理后复合地基承载力特征值，取560kPa；fak为基底持力层承载力特征值，取150kPa；则=3.7），按基础底面满堂布桩考虑。复合地基各层压缩模量见下表（表5.4.2.2-2）：复合地基压缩模量表 表5.4.2.2-2层号天然

44、土层Es1-2（MPa）10.113.38.89.4压缩模量Esp（MPa）37.449.232.634.8实际应力段压缩模量ES（MPa）33.534.435.3按复合地基筏基考虑，以拟建1#楼为例，经计算中心点总沉降量63.25mm，小于200mm，基础宽度方向上倾斜值0.000032，小于0.0025，满足规范要求。以上沉降为估算值，设计单位在具体设计时应根据实际荷载情况及相关参数进行变形验算。5.4.2.3CFG桩施工注意事项(1). 根据高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ72-2004）第8.4.1条，对勘察等级为甲级的高层建筑拟采用复合地基时，必须进行专门研究，并进行充分论证。(2)

45、. 拟建工程场地较为平坦，周围没有影响基础施工的建筑物、构筑物。CFG桩施工期间应考虑对周边道路的不利影响，做好变形观测。(3). CFG桩施工时，要注意混合材料中粉煤灰的掺入量，塌落度应控制在160200mm，避免造成混合材料离析、骨料与沙浆分离及堵管现象，而影响成桩质量。(4).本场地第层粉质黏土含较多钙质结核，会给施工成孔造成困难，请选择合适施工工艺，以避免影响成桩质量和施工进度。5.4.3 桩基础5.4.3.1桩型选择根据上部结构特点及场地的岩土工程条件，以及郑州市目前成熟的施工经验，对于本场地拟建高层建筑物可采用预应力混凝土管桩基础或钻孔灌注桩基础。5.4.3.2 预应力混凝土管桩（

46、PHC桩）基础评价（1）.桩端持力层的选择若采用预应力混凝土管桩，可选择第层粉质黏土为桩端持力层。（2）.桩基参数根据场地各层土的物理、力学参数，结合地区经验，依据建筑桩基技术规范（JGJ 94-2008）和高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ72-2004），综合确定预应力混凝土管桩的桩侧土的极限侧阻力标准值qsik和桩端土的极限端阻力标准值qPk，见表（5.4.3.2-1）。 预应力混凝土管桩桩基设计参数表 表5.4.3.2-1层 号qsik(kPa)525550606070qPk(kPa)4000（3）.单桩承载力估算按JGJ94-2008规范公式，以11号孔为例进行计算，基础埋深12.0，

47、桩径取400mm，以第层粉质黏土为持力层计算单桩承载力Quk、Ra。表中单桩竖向极限承载力标准值：Quk = uqsikli + qpkAp单桩竖向承载力特征值：Ra=Quk/2。按基础下满堂布桩，桩径取400mm，分别以不同的布桩形式进行估算，结果见下表（表5.4.3.2-2）： 单桩竖向承载力计算表 表5.4.3.2-2钻孔号1111桩径(mm)400400桩间距（m）1.61.6桩入土深度及桩端标高（m）30.0（76.00）30.0（76.00）有效桩长(m)21.521.5桩端持力层布桩方式正方形梅花形DBJ/T15-22-98规程单桩竖向极限承载力标准值Quk(kN)2231.22

48、231.2单桩竖向承载力特征值Ra(kN)1115.61115.6桩顶平均荷载标准组合Qk（kN）14081210适宜性评价不满足不满足根据上表估算，由于受沉桩能力的限制，静压桩（PHC桩）以第层粉质黏土作桩端持力层时，不能满足上部荷载的要求具体桩长应根据实际试桩结果确定；单桩承载力应通过静载荷试验确定。（4）. 变形验算为获取相应受力段的参数，根据高压固结试验结果选桩端下实际受荷压力段压缩模量见下表5.4.3.2-3。 实际受荷压力段压缩模量表 表5.4.3.2-3 层 号Es（MPa）33.534.435.3拟建筑物若采用静压预应力砼管桩，设计单位在具体设计时应根据实际荷载情况及相关参数进

49、行变形验算。（5）.沉桩可能性评价目前压桩机的能力可以达到8000kN，考虑本场地第层底部和第层，含较多钙质结核，在压桩的过程中有可能会比较困难到达第层设计桩长深度层。实际施工前，应做压桩试验，建议桩基施工时，对施工桩长按设计桩长和设计单桩承载力进行双控制。根据有关规范要求，单桩承载力应通过静载荷试验确定。具体设计时可根据上部实际荷载，据所提桩基参数，选用合适的桩长、桩径、布桩方法。桩基工程设计后，应通过试桩来进一步确定单桩承载力。5.4.3.3 钻孔灌注桩基础评价（1）.桩端持力层的选择对于拟建1#4#楼，若采用钻孔灌注桩，可选择第层或第层粉质黏土为桩端持力层。（2）.桩基参数根据场地各层土

50、的物理、力学参数，结合地区经验，依据建筑桩基技术规范JGJ 94-2008，确定钻孔灌注桩的桩侧土的极限侧阻力标准值qsik和桩端土的极限端阻力标准值qPk，见表（5.4.3.3-1）。 钻孔灌注桩桩基设计参数表 表5.4.3.3-1层 号qsik(kPa)50544856566570qPk(kPa)12001300 （3）.单桩承载力估算按JGJ94-2008规范公式，以11号孔为例进行计算，基础埋深12.0m，以第层粉质黏土为持力层计算单桩承载力Quk、Ra。表中单桩竖向极限承载力标准值：Quk = uqsikli + qpkAp单桩竖向承载力特征值：Ra=Quk/2按基础下满堂布桩，桩径

51、取600mm，分别按不同的布桩形式进行估算，结果见表5.4.3.3-2： 单桩竖向承载力计算表 表5.4.3.3-2钻孔号1111桩径(mm)600600桩间距（m）1.81.8桩入土深度及桩端标高（m）37.0（69.00）33.5（72.50）有效桩长(m)28.525.0桩端持力层布桩方式正方形梅花形桩顶平均荷载标准组合Qk（kN）17821540JGJ94-2008规范单桩竖向极限承载力标准值Quk(kN)3679.03217.3单桩竖向承载力特征值Ra(kN)1839.51608.6适宜性评价满足满足根据上表估算，钻孔灌注桩以第层粉质黏土作桩端持力层时，可以满足上部荷载的要求具体桩长

52、应根据实际试桩结果确定；单桩承载力应通过静载荷试验确定。（4）. 变形验算变形验算按GB50007-2011规范，采用各向同性均质线性变形体理论，由设计单位在具体设计时根据实际荷载情况和基础尺寸，按相关岩土参数进行。为获取相应受力段的参数，根据高压固结试验结果选桩端下实际受荷压力段压缩模量见表5.4.3.3-3。 实际受荷压力段压缩模量表 表5.4.3.3-3层 号Es（MPa）34.435.3根据建筑地基基础设计规范（GB50007-2011），按筏基沉降计算方法进行验算，采用各向同性均质线性变形体理论。中心点最终沉降量最大值为34.8mm，最终沉降量均小于200mm；整体倾斜0.000011，小于0.0025