模板高架计算书

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1、舟山工行金跃大厦工程高大模板支撑系统专项方案一、 编制依据1、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）2、建筑施工计算手册江正荣著3、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)4、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)5、钢结构设计规范(GB 50017-2003)6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）7、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理细则建建发2009277号文件二、工程概况本工程为舟山工行金跃大厦，位于舟山市临城新区，北侧为沧海道，西侧为浙江省烟草公司舟山分司烟草综合楼，南侧为中昌国际大厦。地上主楼26层，裙楼2-16层，地下二层

2、，为框架剪力墙结构。本工程建设单位为浙江银邦置业有限公司及中国工商银行舟山分行，由浙江恒大建设集团有限公司承建，浙江大学建筑设计研究院设计，浙江工程建设监理有限公司监理。本工程高大模板为89轴/FG轴（其中有16001600为塔吊预留孔，预留孔留设已报设计同意）、410轴交1/HJ轴，支架高度均为11米（即标高-0.05010.950米）,楼板板厚为110,支撑底部为地下室顶板，厚度为180（荷载传递至地下室底板）。梁截面尺寸为400700，跨度为8400。三、施工计划该段高大模板支架搭设时间为3天，安装模板、钢筋、浇筑砼计12天，总计15天，先浇筑砼柱，再整体浇筑砼梁板。该顶板支承系统采用扣

3、件式钢管脚手架搭设，钢管选用外径48mm，壁厚3.0mm的钢管，立杆间距700 mm700 mm，步距为1.5m，在顶步内增设一道纵横向水平杆，距地面20cm设置纵横扫地杆，纵横方向每隔4排设置一道剪刀撑。板底模板先用优质18 mm高强九夹板，次龙骨采用方木60 mm80 mm400；梁主龙骨采用483.5钢管700。梁两侧立杆间距700，扣件材质应符合（JGJ1302001）的技术要求。四、施工工艺技术： 1、严格按设计方案施工，并加强对施工过程中的检查，做到检查有记录及完整的会签，对隐患要做到按三定措施落实整改，确保施工安全。2、该支撑系统荷载一般，但高度较高，支撑系统搭设的质量至关重要，

4、必须有足够的构造措施来保证万无一失。本支撑系统通过底部扫地杆、纵横向剪刀撑、水平剪刀撑、纵横向水平拉杆与工程柱的可靠连接等措施，以确保支撑系统的稳定性。3、立杆基础为地下室底板，经过设计验算承载力满足设计要求。同一截面对接应错开，在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，并用三个扣件进行固定。纵横向设置水平拉杆，每一步必须拉通。4、距地面20cm设置纵横向扫地杆，每隔四排设剪刀撑一道，在支撑系统四角每二步设一道水平剪刀撑。5、钢管、扣件质量，必须按设计方案的规格要求进场，并进行相应的检测，检测报告中钢管为合格，扣件达不到规范要求，在计算中取扣件理论抗滑力的80%进行设计计算。扣件螺栓拧紧扭力矩值控制在

5、4060Nm，以确保安全。6、89轴交GF轴高架中，安装了一台塔吊，塔吊预留孔为16001600，致使此部位为高架支撑系统稳定性的薄弱位置，对此部位的搭设构造为：塔吊四周设置三排纵横向间距为350的立杆，每二步加设一道水平杆与整体支撑连接，立面剪刀撑连续设置。7、系统搭设完成后，应及时验收，在施工过程中，砼及其他设备堆放应符合施工方案规定要求，严禁超载，尽量使支撑系统受力均匀，以防止由于局部构件失稳，而导致整体结构失稳。施工过程中各班组要高度重视，严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）及建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）的要求执行。五、施工安全保

6、证措施（一）、柱模板安装1、柱模板安装前，先进行柱轴线复核，柱轴线经复核正确无误后，弹出柱模内边框线，然后在边框线钻浅孔埋设柱模定位短钢筋。2、柱模装拼时，在柱角连接部位衬好海绵条，并在柱模底脚用水砂补缝，防止漏浆，装拼时控制好方正度。3、检查柱筋保护层完好后立起三向柱模，最后封上另一向柱模板。柱筋封死前应再次检查保护层垫块有无移位、脱落，当有移位、脱落等情况时应及时通知钢筋工进行修复，未经修复，不得封死模板。4、柱模底部必须留设清扫口，清扫口应能满足柱脚杂物清除，不留死角，该孔在砼浇灌前经检查无垃圾杂物及积水后封闭。5、安装柱模时宜先立同轴两端之柱模，然后拉统线逐一立放中间柱模，并在另一向吊

7、线锤纠正垂直度后逐一固定。6、设置柱箍：柱箍的规格、尺寸、间距、材料应符合模板设计对柱箍的要求，柱箍连接部位要牢固可靠，柱箍间距一般宜下部紧密，往上逐渐加大。7、柱模立好后，应在适当位置设置剪刀撑，剪刀撑设置数量应能确保柱模侧向稳定。（二）、梁模板安装1、架设梁底模：在柱模与梁模交接部位，在柱模上钉好水平小方木，方木面标高等于梁底减去底模板厚度，然后划好定位中线，将梁底板中线对准定位中线后钉牢。架设梁底模时需在跨中设临时支撑，两头拉线校正水平度，中间按规定要求起拱，逐一加设中部支撑。当采用钢管支撑时应预先搭设好支模架，将梁底板放在支模架的横梁上，用铁丝固定，支撑底应加设垫板，楼层上下支撑应对中

8、。2、安装侧模板：梁侧模板应紧顶柱模板安装，交接部分应方直，不留缺角，侧模下沿应能盖住梁底模，侧模上沿应平直，侧模上沿与楼板模连接处应密实，局部破损的梁侧模必须先修复然后安装；小跨度的侧模板宜整块制作，长跨度梁侧模应分段预制，分块吊装，拼装时拼接缝必须密实，装上后两端拉通线，检查上口平直度及侧板垂直度，符合要求后设置斜杆和水平肋进行固定。3、梁侧模的支撑应符合模板设计的要求。4、当梁跨度4米时，梁模板中部应起拱。当设计无规定时，起拱高度为梁全跨度的13。（三）、楼板模板安装1、楼板模板材料与构造：楼板底模板采用18厚九夹板。楼板底模板铺设在小楞上，小楞采用松方木，小楞搁置在钢管上。采用钢管。安

9、装时应先分派布置支撑，支撑之间设纵、横向扫地杆，扫地杆离地高20cm设一道，以后每1.5m步距设一道水平杆，顶步加设一道水平杆。然后在支撑定出板底标高，安装水平钢管，再在水平钢管上布小楞，然后铺设底模板。楼板模各种材料、规格、间距等应符合模板设计的要求。采用钢管脚手架，应先搭设好支模梁，立杆间距应符合方案要求，钢管面标高应等于板底标高减去底模与小楞的高度。2、模板安装好后应对支架系统进行检查加固，设好剪刀撑，布全纵、横向水平杆，确保支架系统的稳定。（四）、模板的拆除1、侧模板的拆除侧模应在砼强度能保证现浇砼的表面及棱角不因拆模板受到损坏时，方可拆除。一般宜待砼强度达到2.5Mpa后，再拆除模板

10、。2、底模板的拆除底模板承受砼结构荷载需待砼达到表中规定强度时，方可拆除。达到规定强度标准值所需要时间参考下表：（拆除承重底模前应先行申报，经批准后方可拆除）底模拆除时砼强度要求构件类型构件跨度达到设计的砼立方体抗压强度（M）标准的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100拆除模板的时间参考表水泥的标号砼达到设计强度硬化时昼夜平均温度（0C）及品种标准值的百分比51015202530普通硅酸50%129876475%24181412108盐水泥100%5040302820183、拆模顺序及注意事项1）、拆模时应根据结构或构件情况，考虑拆除部位拆除的先后顺序，在

11、保证安全的前提下施工作业，拆模宜安排原支模人员拆除为宜。2）、拆模的顺序宜先装后拆，后装先拆，先拆除柱模板，梁侧模板，后拆楼板底模，最后拆梁底板。3）、侧模板的拆除按自上而下进行，先拆外围搭档、斜撑、梁箍等，再拆侧板。4）、拆模前应先检查支模架的稳定性，确保拆模人员站在上面拆模的安全。拆模中不得将拆除的模板从高空丢下，以免对地面造成冲击荷载。楼板底模应一块一块拆除，不得先将支模架全部拆除后将楼板模整片撬下来。5）、拆模时注意保护砼表面，不要用蛮力用钢撬棍猛撬，防止边角缺棱破损。6）、楼板拆除后及时归堆清理，分类堆放，每层模板拆除后均应做到工完场清，为后续施工创造条件。（五）、规范对模板安装的要

12、求一般规定1、模板及其支架应根据工程结构形式、荷载大小，地基土类别、施工设备和材料供应等条件进行设计。模板及其支架应具有足够的承载力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压以及施工荷载。2、模板安装和浇筑混凝土时，应对模板及其支架进行观察和维护。发生异常情况时，应按施工技术方案及时进行处理。3、模板及其支架拆除的顺序及安全措施应按施工技术方案执行。主控项目1、安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。2、在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接搓处。一般项目1、模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板

13、应浇水湿润，但模板内不应有积水。2、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。3、浇筑混凝土前，模板的杂物应清理干净。4、对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板。5、用作模板的地坪、胎模等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓。6、对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的13。7、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表的规定： 预埋件和预留孔洞的允许偏差项 目允许偏差预埋钢板中心线位置3预埋管、预埋孔中

14、心线位置3插筋中心线位置5外露长度10,0预埋螺栓中心线位置2外露长度10,0预留洞中心线位置10尺寸10,0现浇结构模板安装的允许偏差及安装方法项 目允许偏差(mm)检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内基础10钢尺检查部尺寸柱、墙、梁4，5钢尺检查层高不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查垂直度大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查（六）、模板支撑体系验收及位移监测监控1、模板安装完毕后，先由班组长对支模架及支撑系统进行初验，合格后报项目部，项目部由项目经理带头，会同施工员、安全员等根据模板施工专项方案进行验收

15、并做好记录，再报公司验收合格后，最后报项目监理部验收合格后，经监理工程师批准签字后，方可进行砼浇筑。2、在浇筑砼前，对支撑体系主节点的扣件下方刻上标记，对立杆底部拉设位移测设线，在浇筑砼期间，派专人进行监控测设，如发生扣件滑移、立杆位移等情况，立即启动应急预案，停止浇筑砼，疏散操作人员，并进行加固措施。（七）、应急预案1、 在搭设材料进场时，项目经理领导的安全小组应对模板、钢管、扣件的刚度、强度、稳定性等进行验收，满足要求后送样本到检测单位检测合格后，方能使用。2、 施工过程中，应尽量减少脚手架支撑和模板上的堆积荷载，安全小组应经常检查模板的稳定性，一旦发现钢管或夹具不稳定现象，应尽快疏散人员

16、，并将支撑架上部荷载卸去，待加固并设计计算后才能使用。3、 一旦发生支模架倒塌事故，应尽快抢救伤员，将其余人员有序撤离施工现场至安全地带，并保护好事故现场，将事故报告相关单位。六、劳动力安排浇筑砼期间，设专职安员二名、支撑体系监控人员三名、支撑应急加固的特种操作人员五名，项目部安全巡视小组进行全场巡视检查。七、计算书1. 楼板计算单元，板厚110mm，取1m宽板带计算。2. 梁计算单元,梁宽400mm ,高700mm。3.现浇楼板模板(1)底模：18厚高强度九夹板；(2)搁栅：6080厚松木方条；4.梁模板：(1)底模：18厚高强度九夹板；(2)侧模：18厚高强度九夹板；5.樟子松、云杉：顺纹

17、抗剪强度fV=1.4N/mm2 顺纹抗弯强度fm=13N/mm2 顶撑抗压强度fC=10N/mm26.立杆及楼板龙骨采用483.0，钢管截面积A=4.2410-4m2,抵抗矩W=4.4910-6m3,抗弯刚度EI=2.06105 N/10.784 =2.22104N.m2 回转半径i=1.58cm梁下龙骨采用483.5，钢管截面积A=4.8910-4m2,抵抗矩W=5.0810-6m3,抗弯刚度EI=2.51104N.m2 回转半径i=1.58cm抗剪强度fV=120MPa 抗弯强度fm= 205MPa抗压强度fC=205MPa（一）楼面模板及其支撑系统的计算： 搁栅60 mm80 mm 40

18、0 支撑 主龙骨48 3.0 700400 支架平面布置图1楼板底模板计算 q=7.872KN/m（1） 荷载： 砼荷重： 240.11=2.64KN/m2400400400400 钢筋荷重： 1.10.11=0.12KN/m2模板自重： 0.3 KN/m2施工人员及设备重： 1.0KN/m2 振捣混凝土产生荷载： 2.0 KN/m2q=1.2（2.64+0.12+0.3）+1.4（1+2）=7.872KN/m2q1=7.8721.0=7.872 KN/m（1）验算底模抗弯强度：（小楞间距400mm，按四等跨连续梁计算）Mmax=0.121ql2=0.1217.8720.42=0.152KN.

19、m= Mmax/Wn=0.152106 /(1000182/6)=2.815N/mm2Kfm=13N/mm2 满足抗弯强度要求.(2) 验算底模抗剪强度： Vmax=0.62ql=0.627.8720.4=1.952KNmax=3Vmax/2bh=31.952103/2100018=0.163N/mm2Kfv=1.3N/mm2 满足抗剪强度要求.(4)验算底模挠度:(采用荷载标准值,且不考虑施工荷载) q1=（2.64+0.12+0.3）1.0=3.06KN/m=0.967q1l4/100EI=0.9673.064004/1009103(1/12) 1000183 =0.173mmL/400=

20、400/400=1mm 满足挠度要求.2.次龙骨计算(按二跨连续梁计算)q=3.178KN/m(1)荷载:700700 底模传来的荷载:7.8720.4=3.149KN/m 楞木自重:1.250.060.08=0.029KN/m 荷载设计值: 3.178 KN/m 恒荷载标准值:3.060.4+50.060.08=1.248 KN/m(2)验算次龙骨抗弯强度，按前页图计算。 Mmax=0.125qL2=0.1253.1780.72=0.195KNM= Mmax/Wn=0.195106/(60802/6)=3.05Kfw=13N/mm2抗弯强度满足要求.(3)验算次龙骨抗剪强度: Vmax=0.

21、625qL=0.6253.1780.7=1.39KN max=3Vmax/2bh=31.39103/26080=0.434N/mm2Kfv=1.3N/mm2抗剪强度满足要求.(4)验算次龙骨挠度: (采用荷载标准值,且不考虑施工荷载)q1=1.248KN/m=0.912q1l4/100EI=0.9121.2487004/1009103(1/12) 60803 =0.119mmL/400=700/400=1.75mm 满足挠度要求. 3.主龙骨计算：（立杆间距700700mm）（1）次龙骨的荷载加主龙骨自重化为均布荷载的形式传给龙筋。上传设计值：3.178+1.2(33.3/1000)=3.21

22、8KN/m上传标准值：1.248+(33.3/1000)4=1.281 KN/m设计值q=3.2180.7/0.4=5.632KN/m 标准值q1=1.2810.7/0.4=2.242KN/m（2）验算主龙骨抗弯承载力（按四跨连续梁计算.）q=5.632KN/m700700700 700Mmax=0.121ql2=0.1215.6320.72=0.334 KNM = Mmax/W=0.334106/4.49103=73.5MPafm=205 MPa抗弯承载力满足要求.（3）验算主龙骨抗剪承载力Vmax=0.62ql=0.625.6320.7=2.44KNmax=2Vmax/A=22.44103

23、/4.24102=11.51MPafv=120 MPa抗剪承载力满足要求（4）验算主龙骨挠度=0.967q1l4/100EI=0.9672.2427004/1002.22104106=0.23mm700/400=700/400=1.75mm挠度满足要求4.扣件抗滑力计算R=1.223qL=1.2235.6320.7=4.82KNR=880%=6.4KN满足扣件抗滑要求，满足要求。5.支撑系统支撑系统离地20cm以上，每隔1.5m设一道纵横拉杆，考虑转柱点的约束作用；lo=h+2a=1.5+20.1=1.7mlo=kuh=1.1631.2721.5=2.22m故直力钢管计算长度Lo取最大值2.2

24、2计算：长细比=l0/i=2.22103/15.8=140.5查建筑施工扣件钢管脚手架安全规范JGJ130-2001附录C得其稳定系数=0.328（1）验算钢管支撑强度（验算立杆底部）不组合风荷载时：Nut=rGNGK+1.4NQK组合风荷载时：Nut=rGNGK+0.851.4NQK 则不组合风荷载时：Nut= N1+ N2 N1=1.223qL=1.2235.6320.70=4.82KN钢管、扣件自重：N2=（11+120.8）0.0333+130.0132+30.01841.2=1.095KN则Nut= N1+ N2=4.82+1.095=5.915 KN=Nut/An=5.915103

25、/4.24102=13.95Mpafc=205MPa 满足强度要求（2）验算钢管支撑稳定性因模板高度11米超过4米，应采用高度调整系数KH对立杆的稳定承载力进行调降。KH=1/1+0.005(11-4)=0.966=Nut/AKH=5.915103/0.3284.241020.966=44.03Mpafc=205Mpa 满足要求组合风荷载时：Nut=rGNGK+0.851.4NQK=1.2（2.64+0.12+0.3）0.7+（0.024+0.0333+1.214）1.2+0.851.4（1+2）=2.14+1.52+3.57=7.23 KNMW=0.851.4wklah2/10Wk=0.7s

26、zw0由建筑结构荷载规范（GB50009-2001）查得：s=0.9，由于地处海岛，地面粗糙程度为A类，距离地面高度按照15m取值z=1.52，w0=0.85则MW =0.851.4(0.70.91.520.85)0.71.52/10=0.15此时Nut/AKH+MW/W=(7.23103/0.3284.241020.966)+(0.15106/4.49103 )=55.82+33.41=89.23Mpafc=205Mpa，满足要求。十一、梁及其支撑系统：1.梁底模计算：（1）荷载 砼荷重： 240.40.7=6.72KN/m钢筋荷重: 1.50.40.7=0.42KN/m底模板自重: 50.

27、0180.4=0.036KN/m振捣砼产生的荷载： 20.4=0.8 KN/mq=1.2（6.72+0.42+0.036）1.40.8=9.731KN/m（2）验算底模抗弯强度:底模下面的支撑间距为200两等跨连续梁:查静力计算手册得荷载不利组合下的最大弯距: Mmax=0.125qL2=0.1259.7310.22 =0.049KNM =Mmax/Wn=0.049106/400182 (1/6) =2.27N/mm2Kfm=13N/mm2 满足强度要求。（3）验算底模抗剪强度：查手册得最大剪力： Vmax=0.625ql=0.6259.7310.2=1.216KN max=3Vmax/2bh

28、 =31.216103/240018 =0.253N/mm2Kfv=1.3 N/mm2 满足抗剪强度要求。（4）验算底模挠度： 计算时采用荷载标准值 q1=（6.72+0.42+0.036）=7.176KN/M=0.967q1L4/100EI=0.9677.1762004/1009103400183(1/12) =0.063mmL/400=0.5 mm满足挠度要求。2.梁侧模板计算（1） 侧压力计算，梁的侧模板强度计算，要考虑振捣混凝土时产生的荷载及新浇混凝土对模板侧面的压力，并乘以分项系数。采用插入式振捣器时，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列公式计算，并取较小值 F=0.22=0.

29、22241.01.2=51.19KN/mm2F=24H=240.7=16.8KN/m2 即取 F=16.8KN/m2 振捣混凝土产生的荷载为4.0 KN/m2 总侧压力 q1=1.216.8+1.44=25.76KN/m2选侧模18mm，因为纵向楞木间距为700-110-40=550mm，所以侧模按跨度为275mm的二等跨连续梁计算。（2）验算侧模抗弯强度 Mmax=0.125q1L2=0.12525.760.2752=0.24 KNM =Mmax/Wn =0.24106/700182(1/6)=6.35N/mm2Kfm=13N/mm2 满足强度要求。 （3）验算侧模抗剪强度：查手册得最大剪力

30、： Vmax=0.625q1l=0.62525.760.275=4.43KN max=3Vmax/2bh =34.43103/270018=0.53N/mm2Kfv=1.3 N/mm2 满足抗剪强度要求。（4）验算侧模挠度： 计算时采用荷载标准值，且不考虑振捣砼产生的荷载： q1=16.8KN/M =0.912q1L4/100EI=0.91216.82754/1009103700183(1/12) =0.29mmL/400=275/400=0.69mm 满足挠度要求3.梁侧楞木计算：（1）侧模传来的荷载： q=25.760.275=7.084KN/m （2）验算梁侧楞木抗弯强度：（按四等跨连续

31、梁，并按间距500计算） Mmax=0.121qL2=0.1217.0840.52=0.214KN.m =Mmax/Wn=0.214106/(60802/6)=3.34N/mm2Kfm=13N/mm2 满足强度要求。（3）验算梁侧楞木抗剪强度：.查手册得最大剪力： Vmax=0.62ql=0.627.0840.5=2.20KN max=3Vmax/2bh =32.2103/26080=0.69N/mm2Kfv=1.3 N/mm2 满足抗剪强度要求。（4）验算梁侧楞木挠度： 计算时采用荷载标准值，且不考虑振捣砼产生的荷载： q1=16.80.275=4.62KN/m =0.967q1L4/100

32、EI =0.9674.62500412/100910360803 =0.121mmL/400=500/400=1.25mm螺栓选用12两道，满足构造要求。每根螺栓承受侧压力N=25.760.50.25=3.22KN，A=762=N/A=3.22103/76=42.37 Mpafc=170Mpa，满足要求。4.模板支撑系统计算：1、钢管支撑系统，（1）、水平钢管计算：（两立杆间距为700mm）483.5型钢管截面积A=4.8910-4m2,抵抗矩W=5.0810-6m3,抗弯刚度EI=2.51104N.m2 ,回转半径i=1.58cm荷载：梁底模传来的荷载传递到方木后，以集中荷载形式传递到钢管上

33、，由于方木荷载较小，忽略不计：F=9.7310.42+7.8720.60.4=2.05+1.59=3.84KN则Mmax =3.840.25=0.96KN.m(2)验算水平钢管的抗弯强度： =Mmax/W=0.96106/5.08103=189Mpa=205 Mpa满足抗弯要求。(3)验算水平钢管抗剪强度:Vmax=F=3.84KNmax=2Vmax/A=23.84103/4.89102=15.71Mpa=120Mpa抗剪满足要求(4) 验算水平钢管挠度:(采用荷载标准值,且不考虑振捣混凝土产生的荷载)q1=（2.64+0.12+0.3）+0.024+0.0384=3.122KN/m =312

34、2250（37002-42502）/242.511010=1.58L/400=1.75mm满足要求5扣件抗滑验算：R=F=3.84KNR=6.4KN 满足扣件抗滑要求。（2）、钢管立杆支撑计算：离地20cm、以上每隔1.5m设一道纵横水平拉杆考虑铰接点的约束作用lo=h+2a=1.5+20.1=1.7mlo=kuh=1.1631.2721.5=2.22m故直力钢管计算长度Lo取最大值2.22计算：长细比=l0/i=2.22103/15.8=140.5查建筑施工扣件钢管脚手架安全规范JGJ130-2001附录C得其稳定系数=0.328（1）验算钢管支撑强度（验算立杆底部）不组合风荷载时：Nut=

35、rGNGK+1.4NQK组合风荷载时：Nut=rGNGK+0.851.4NQK 则不组合风荷载时：Nut= N1+ N2 N1=1.223qL=1.223（9.731+7.8720.6）0.7=12.37KN钢管、扣件自重：N2=（10.3+100.7）0.0384+110.0132+30.01841.2=1.038KN则Nut= N1+ N2=12.37+1.038=13.408 KN=Nut/An=13.408103/4.89102=27.42Mpafc=205MPa 满足强度要求（2）验算钢管支撑稳定性因模板高度超过4米，应采用高度调整系数KH对立杆的稳定承载力进行调降。KH=1/1+0

36、.005(10.3-4)=0.97=Nut/AKH=13.408103/0.3284.891020.97=86.18Mpafc=205Mpa满足要求由板计算部分知道，组合风荷载时产生的应力为39.37Mpa此时Nut/AKH+MW/W=86.18+39.37=125.55Mpafc=205Mpa满足要求。十二、承载力验算板部位立杆最大轴力为7.788KN，梁部位立杆最大轴力为13.638KN，该立杆搭设在地下室顶板上，将立杆轴力换算成均布荷载，地下室顶板无法满足立杆承载力要求。对高大模板支撑系统区域范围内，立杆底部楼板采用钢管支撑搭设，纵横向间距为1.2米,步距为1.8米,以传递高架立杆的集中荷载，传递至地下室底板，地下室底板为800厚C45砼，能满足高架立杆所传递的荷载要求。