特大桥施工塔吊基础计算书16页附图纸
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跨东山枢纽特大桥9#墩塔吊基础计算书 一、 塔吊的基本参数信息 跨东山枢纽特大桥9#墩塔吊型号为TC5610,最大回转半径38m,塔身为2节基础节+9节标准节,最大起吊高度为30.8m。基础所受的荷载如下: 二、单桩承载力计算 吊基础尺寸3.5m*3.5m*1m,砼标号C30。基础下设4根的螺旋焊管。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值 工况下: 非工况下: 工况下: 非工况下: 三、矩形承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.9.2条。 分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值 为不计承台及其土重,在荷载效应基本组合下的第i桩基或复合桩基竖向反力设计值 垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离 四、 矩形承台截面主筋的计算 四桩承台主筋,按照设计规范宜为双向均匀布置 按照最小配筋率为0.2%, 选择14根,上下各一层。 五、 承台受塔身冲切承载力 为不计承台及其上土重,在荷载效应基本组合下作用于冲切破坏椎体上的冲切力设计值 f为承台混凝土的抗拉强度设计值 为承台受冲切承载力截面高度影响系数,本文取0.983 为承台冲切破坏锥体一半有效高度的周长,本文取5.652 为承台冲切破坏锥体的有效高度,本文取1 为冲切系数 为冲跨比,为柱边到桩边的水平距离=0.20.25,本文取0.25 F为不计承台及其土重,在荷载基本组合下柱底的竖向荷载设计值,本文取502.49KN 为不计承台及其土重,在荷载基本组合下冲切破坏锥体内复合基桩的反力设计值,本文取0 代入公式得:满足设计要求。 六、 承台受角桩冲切承载力 为不计承台及其土重,在荷载效应基本组合下角桩反力设计值,本文取502.49KN 为角桩冲切系数 为从承台底角桩顶内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距,本文取1 为承台外边缘的有效高度,本文取1 为角桩冲跨比,其值均应满足0.251.0的要求 满足设计要求。 七、承台斜截面抗剪计算V为不计承台及其上土自重,在荷载效应基本组合下,斜截面的最大剪力设计值,本文取603KN 为承台剪切系数 为剪跨比,为柱边到桩边的水平距离=0.20.25,本文取0.25 为受剪切截面高度影响系数 箍筋配筋按照最小配筋率0.2%计算得: 为单肢箍的截面积 b为梁宽度 s为沿构件长度方向箍筋的间距,本文取200mm n为同一截面箍筋的肢数,本文取n=13(13肢箍筋)=0.2%*3500*200/13=107.69mm2选择,为箍筋符合设计要求。 八、单桩竖向承载力特征值计算 、分别按照本规范5.3.5-1、5.3.5-2取值与混凝土预制桩相同值 为桩端塞效应系数 为桩端进入持力层深度 为钢管桩外径 单桩承载力特征值计算表层号土类名称厚度极限侧摩阻值(Kpa)极限端阻力标准值(Kpa)周长(m)侧摩阻力(KN)桩端力(KN)合计(KN)1杂填土5.1221.661 186.371 29.379 1324.674 2粘性土3401.661 199.327 3粉土2.7361.661 161.455 4粉砂2.5401.661 166.106 5粘性土1471.661 78.070 6粉砂3.8481.661 302.977 7粘性土2.25513001.661 200.988 ,故单根桩长20.4m,深入承台0.1m,可满足设计要求。 九、预埋地脚螺栓计算预埋的地脚螺栓拟选直径30mm的圆钢,车丝15cm,车丝处有效面积为561mm2计算过程如下:1、单根地脚螺栓所受的轴心拉力:非工况下: 工况下:轴心受拉: 2、 单根地脚螺栓受剪切作用下应力 满足设计要求。预埋的地脚螺栓拟选直径30mm的圆钢,车丝15cm,满足设计要求。 十、 预埋地脚螺栓长度计算 根据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)2015版8.3.1节,锚固长度采用C30混凝土。根据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)2015版,C30混凝土抗拉强度设计值ft=1.75MPa,钢筋抗拉强度设计值fpy=360MPa。十一、基础抗倾覆计算1、抗拔桩基承载力验算非整体破坏时,单桩抗拔力为449.676KN整体破坏时,单桩抗拔力为924.643KN2、基础抗倾覆验算工况下:大于2,满足设计要求。非工况下:大于2,满足设计要求。跨东山枢纽特大桥10#墩塔吊基础计算书一、 塔吊的基本参数信息 跨东山枢纽特大桥10#墩塔吊型号为TC5610,最大回转半径38m,塔身为2节基础节+7节标准节,最大起吊高度为25.2m。基础所受的荷载如下: 二、塔吊基础尺寸 1、 立柱:采用630mm10mm的螺旋焊管2、 主梁:采用3拼40a工字钢 3、 平联:采用20#槽钢 4、 剪刀撑:采用14#槽钢 具体布置详见10#塔吊基础布置图 三、塔吊基础计算本文考虑采用迈达斯Civil建模,其中立柱底端为固结,立柱与3I40a横梁之间采用刚性连接,模型见详图。计算模型(1)3拼40a工字钢主梁计算 工况下:1.强度组合应力150Mpa215Mpa,满足设计要求。 剪应力34Mpa125Mpa,满足设计要求。 2.刚度 2mmL/400=4.5mm,满足设计要求。非工况下:1.强度组合应力136Mpa215Mpa,满足设计要求。剪应力40Mpa125Mpa,满足设计要求。 2.刚度 2mmL/400=4.5mm,满足设计要求。(2)20#槽钢平联计算 工况下:1.强度组合应力88Mpa215Mpa,满足设计要求。 剪应力6Mpa125Mpa,满足设计要求。 非工况下:1.强度组合应力102Mpa215Mpa,满足设计要求。 剪应力9Mpa125Mpa,满足设计要求。 (3)14#槽钢平联计算 工况下:1.强度组合应力82Mpa215Mpa,满足设计要求。 剪应力2Mpa125Mpa,满足设计要求。 非工况下:1.强度组合应力99Mpa215Mpa,满足设计要求。 剪应力2Mpa125Mpa,满足设计要求。 (4)钢管立柱稳定性分析 根据模型计算,查得钢管最不利的内力为:My=541KNm,Mz=139KNm,N=646.7KN。钢管的计算长度取8.2m,根据钢结构设计标准(GB50017-2017)承载力: 钢管桩型号为630mm10mm,截面抵抗矩W=5943843mm3,截面面积A=19477.9mm2,回转半径i=219.23mm,查得稳定系数M=558.57KNm, ,代入公式得:126.63Mpa215Mpa,满足设计要求。 (5) 钢管立柱扭转计算 根据薄壁闭口圆管计算公式: T=64KNm 125Mpa,满足设计要求。 (6) 焊缝的计算 由于40a工字钢翼缘板最小厚度为16.5mm,故hf=16.5mm剪切作用: Mpa 弯矩作用:200Mpa,剪切和弯曲作用下满足设计要求。扭转作用:Ix=Iy=10781794347.7mm4536.32=1072.6KN,故满足设计要求。钢管桩长度为:8.19+(4.82+4.5+2)=24.3m
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