某沉淀池计算书
某沉淀池计算书,沉淀,计算
二沉池土压应力:=hK=htg2(45-)=180.5h1.设计资料:t=-80C,tR=-200C赤壁厚度=0.3m,赤壁高度H=4.3m,池内水深4.0m,底板厚度0.3m,池内水压力Pw=104.0=40KN/地基反力=47.5Kn/250KN/地基承载力满足要求,温度内力折减系邮:Kt=0.70,KtR=0.202.柱壳:圆形水池几何尺寸:H=4.0m,R=8.5m,h=0.3,d=2R+h=28.50.3=17.3m,,R=8.65m3.荷载计算水压按满池计算wH=14=4t/; 1.042.50.3=4.75t/;P=2.50.34=3t/m4.圆柱壳(上端自由,下端固定)表1.2.440: M= M H底板 M5.结点刚度预算:6.各单元构件嵌固边缘力的计算柱壳M= H底板M=-6.11+3.555=-2.55t-m/mH=07.结点变位计算第一种荷载组合(水压+自重)a.=-(-2.118)+(-2.55)=-0.432t-m/m =-(-4.176)=4.176t/mb.=- =08.各单位构件边缘力的计算第一种荷载组合9.柱壳各点的内力计算第一种载荷组合a. =48.5b.1= =-1.98K=-1.98K= =4(-4.08)K=-16.32K 柱壳各点的最终内力为No=+1+Mx= +经计算:最不利内力如下=123kn,外Mx=6KNm,Mo=1KNm 内Mx=19.8KNm第三种荷载组合因水压自由状态下的引起的内力、边缘力引起的二次内力,他们的组合下柱壳各点的内力中No及Mx变化不显著,此时省略。但自由状态下,t引起的一次内力对Mo影响甚大,现求t下的MoMt=0.1EtKt=0.130-5)Mt0.0H0.2H0.4H0.6H0.8H1.0H作用 06.813.620.427.234-0.0330.3430.6690.667-0.352-3.41610.217-2.26-4.4-4.42.3222.54-0.082-0.086-0.0570.0870.4541.074.464.673.1-4.7-2.47-58.2No=+1+4.6779.2112.311.34.82-1.66 MxK00.01110.10380.35090.73831.0Mx0-0.02-0.2-0.7-1.46-1.98K0-0.01-0.04-0.0817-0.0980Mx00.160.651.31.60Mx= Mx+ Mx00.140.450.60.14-1.9800.0230.0750.10.023-0.330.0H0.2H0.4H0.6H0.8H1.0Ht作用(-5)-0.833-0.875-0.924-0.924-0.875-0.8331.261.3231.41.41.3231.2600.0230.0750.10.023-0.33+1.261.3461.4751.51.3460.93 0.0-0.251-0.545-0.545-0.2510.00此时:=15KNm最不利最终综合二种组合;最不利内力如下:=123kN,外 Mx=6kNm,内Mx=19.8kNm, =15KNm10.柱壳侧壁配筋当M=19.8knm,取1米宽板带:bxh=1000300,砼:C30 fy=300N/ms=40mm,C=35mm,ho=300-40=260s=0.02=1-=0.02606b =0.55s=0.989As=256.5mmin=45=0.21450.2 Asmin=10003000.2145=643.5 m选:14200(As=769.3m),裂缝满足当池体外侧有3m的覆土,且池外有土,池内无水时,按单向悬臂板计算 M=m 27KN/M=40.5Knm,取1米宽板带, bh=1000300s=0.04, =0.0428, s=0.978,As=530.58mm2Asmin=643.5 mm2实选:14150 (As=923.16 mm2Asmin),裂缝满足池体侧壁:竖向外侧:14150,竖向内侧:14200水平向内、外侧:14200当池内有水,池外有土时,水、土产生的弯矩叠加,此时的弯矩值不是最不利值11.侧壁轴心受拉验算 fyAs+fpyApN 339.12KN123KN 满足12.二沉池池底板配筋 因池体侧壁的重量很小,地基反力也很小,池体底面积很大,按构造配筋即可,底板厚度取300,1420013.裂缝计算过程及结果如下:- 钢筋砼构件计算结果文件 - No. b h bfu bfd hfu hfd dfu dfd as as lo Lxo Lyo 1 1000. 250. 1000. 1000. 0. 0. 0. 0. 40. 40. 6000. 4000. 4000. - No. C fy fyv N Mx My VX VY T Asb Asw kzdj Kzzh 1 30. 300. 210. 0. 20. 0. 0. 200. 0. 0. 0. 5 0 * 详细中间结果输出 * 编号 No: 1. * 裂缝宽度验算 * 受拉钢筋面积 As (mm2): 565.201 受拉钢筋等效直径 deq(mm): 12.000 构件受力特征系数cr: 2.100 有效受拉钢筋配筋率te: 0.010 标准组合荷载下受拉钢筋的应力sk: 191.745 纵向受拉钢筋应变不均匀系数: 0.420 最大裂缝宽度Wmax(mm): 0.137- 钢筋砼构件计算结果文件 - No. b h bfu bfd hfu hfd dfu dfd as as lo Lxo Lyo 1 1000. 300. 1000. 1000. 0. 0. 0. 0. 40. 40. 6000. 4000. 4000. - No. C fy fyv N Mx My VX VY T Asb Asw kzdj Kzzh 1 30. 300. 210. 0. 40. 0. 0. 200. 0. 0. 0. 5 0 * 详细中间结果输出 * 编号 No: 1. * 裂缝宽度验算 * 受拉钢筋面积 As (mm2): 923.001 受拉钢筋等效直径 deq(mm): 14.000 构件受力特征系数cr: 2.100 有效受拉钢筋配筋率te: 0.010 标准组合荷载下受拉钢筋的应力sk: 193.981 纵向受拉钢筋应变不均匀系数: 0.428 最大裂缝宽度Wmax(mm): 0.156- 钢筋砼构件计算结果文件 - No. b h bfu bfd hfu hfd dfu dfd as as lo Lxo Lyo 1 1000. 300. 1000. 1000. 0. 0. 0. 0. 40. 40. 6000. 4000. 4000. - No. C fy fyv N Mx My VX VY T Asb Asw kzdj Kzzh 1 30. 300. 210. 0. 15. 0. 0. 200. 0. 0. 0. 5 0 * 详细中间结果输出 * 编号 No: 1. * 裂缝宽度验算 * 受拉钢筋面积 As (mm2): 565.201 受拉钢筋等效直径 deq(mm): 12.000 构件受力特征系数cr: 2.100 有效受拉钢筋配筋率te: 0.010 标准组合荷载下受拉钢筋的应力sk: 117.326 纵向受拉钢筋应变不均匀系数: 0.200 最大裂缝宽度Wmax(mm): 0.040
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