钢筋混凝土框架结构模板施工方案

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1、模板施工方案编制单位：编 制：校 核：复 核：会 签：会 签：审 核：审 定：日 期：目 录一、模板施工方案1（一）、工程概况 1（二）、各部位模板的一般工序 1（三）、模板安装 2（四）、质量标准 4（五）、模板拆除 5（六）、安全措施 5（七）、成品保护措施 6（八）、保证质量措施 6二、模板计算部分7模 板 施 工 方 案一、模板施工方案（一）工程概况 深圳村田科技有限公司二期工程B1号建筑工程主体为钢筋混凝土框架结构，结构层数为4 层，建筑高度20.7m，建筑面积33023.5m2。本工程结构抗震按7 度设防，抗震等级为三级，建筑安全等级为二级，建筑耐火等级为一级，砌体为B级。本工程承

2、重墙及非承重墙采用混凝土砌块砌筑。各部分砼结构截面尺寸（最大）如下表：项次构 件 部 位截 面 尺 寸混 凝 土 强 度 等 级1承台厚1300mmC302基础梁500 mm1750 mm3基础板面厚200mm4主楼框架梁500 mm1200 mm5主楼框架柱900 mm900 mm6主楼楼板厚130mm承台、基础梁、柱、剪力墙及梁板梯模板均采用七夹板模板（180090018mm），加固、支撑系统采用483.5钢管扣件支撑体系。（二）各部位模板的一般工序.承台支模:放线安装一侧模板装对穿螺杆安装另一侧模板紧固螺栓模板垂直度校正填充缝隙模板垂直度、位置复核核查。b.柱模板：施工准备装柱子四幅柱身

3、模板安装支撑拼装柱头模板调整校正垂直度和位置全面检查修整柱模群体用支撑做最后固定。c.楼板模板：装支撑立杆支撑大横杆通线调节支顶立杆高度，将大横杆找平安装木搁枋铺板模填充缝隙检查支顶立杆是否稳定清扫板面。d.梁模板：搭设梁模支架（1.200m高主梁底加设1根承重立杆）安装木搁枋或钢管搁栅铺梁底模板拉线调平、调直、调正安装梁侧及围檀重复校对梁的轴线位置检查所有支撑系统中的扣件，扣紧剪刀支撑清理梁模内杂物。e.楼梯模板：先安楼梯平台及搭楼梯板下支撑架铺设底板搁栅安装梯板底模安装楼梯侧模且加以固定安装楼梯踏步模板。（三）、模板的安装1、模板安装要求（1）本工程采用木模板施工。（2）保证结构和构件各部

4、位形状、尺寸和相互位置的正确。（3）具有足够的承载能力、足够的稳定性、强度、刚度，在混凝土搅拌途中，不变形、不位移；能承受浇捣混凝土时的自重和侧压力以及在施工过程中所产生的荷载。（4）模板及其支撑系统应考虑便于装卸，损耗少，周转快；模板的接缝应严密，不漏浆。（5）支撑必须安装在坚实的基础上，并有足够的支撑面积，以保证所浇捣的结构不致发生下沉。（6）剪刀撑设置（每施工段）： a、横轴方向：除却两端主梁，中间的主梁梁底各设置一道剪刀撑； b、纵轴方向：主梁隔跨梁底设置一道剪刀撑，并在横轴方向上隔跨平行设置。（详见剪刀撑平面设置图）2、模板安装方法本工程为框架结构，主要有柱、梁、板模板安装。（1）柱

5、模板的安装：先弹出柱的中心线及四周边线，柱模采用人工单片组合拼装，并在安装前检查其板边平直度与外观尺寸；模板就位前砼松软层必须凿除，为便于砼浇筑前湿模和清洗，每个模板根部应留设一个清扫口，并待模内垃圾清除后再予封闭。模板就位后先校正模板“脚跟”位置，再吊正其板边平直度，校正无误后及时予以固定，模板封闭后再加柱箍，对拉螺栓和模板斜撑及拉杆缆线。柱箍：一般采用扣件式双钢管为主，小截面柱可采用枋木箍加以对拉螺栓。多根柱安装时，先将柱脚互相搭牢固定，再将两端柱模板找正吊直，固定后，拉通线校正中间各根柱的模板，柱模板除各柱单独固定外还应加设剪刀撑彼此拉牢，以免浇筑混凝土时偏斜。模板拼缝要求紧密不变形，不

6、得漏浆。模板安装完毕后必须清理干净并淋水湿润。（2）梁、板模板的安装要先按图纸尺寸把各种模板拼板尺寸统一加工分摊放置。支设时柱上弹好标高线，按图纸各梁、板底标高先支设梁底模板，接着把侧模板放上，两头钉在衬衫口挡上，在侧模底外侧钉夹木，再钉上斜撑、水平拉条，待主梁模板安装并校正后才能进行次梁模板安装，梁模板安装后再拉一条中心线检查，复核工程各梁模板中心线位置是否正确。梁模板安装完后便可开始支架楼板模板，先支设楞木，楞木搁置在模板外侧的托木上，然后底模垂直于楞木方向铺钉，楼板模板支设板缝应严密，标高正确，表面平整。先支梁底板及两侧模板，根据标高在梁两侧钉上水平大楞木，再在上边搁置平台搁栅。板跨度超

7、过2m时，平台搁栅下加设大横楞和立撑。搁栅找平后，在上面铺钉模板，只将接头和翘曲处钉牢，中间尽量不钉，以便拆模。检查标高及平整度并将板面清理干净。为便于大截面梁扎筋模板支装时，可先留出一侧作为梁筋绑扎工作面，待梁筋入模后，再封装该侧模板。楼面模板，必须严格按规范标准控制平整度，板逢密实，以确保砼楼面拆模后光滑平整。基本达到清水砼质量标准，不抹灰。楼面后浇带模板，应严格按设计后浇带布置图预先进行分隔。为保证楼面均匀受力和防止楼面冲切破坏，按照规定，模板顶架下端应设置木枋垫。楼板模板，先在两框架柱之间立好平台梁，平台板的模板：同楼板模板安装，然后在楼梯基础侧板上钉托木，楼梯模板的斜愣在基础梁和平台

8、梁侧板外的托木上，在斜愣钉铺楼梯底模，下面设杠木和斜向顶撑，再沿楼梯边立外帮板，用外帮板上的横挡木，斜撑和固定夹木将外帮板钉固定在杠木上，然后钉上三角板，为了确保楼板厚度，在踏步侧板上垫小方块，在浇筑砼时随时取出。（四）、质量标准1、模板的接缝不应漏浆，在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，模板内不应有积水。2、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程效果的隔离剂。3、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。4、模板及支撑结构的材料、材质要求符合设计要求和有关规范。严禁劣质材料进场使用，不得随意代换材料。5、模板按设计要求认真拼装成形，控制好板面平整度及各部件连

9、接强度，经检查合格后方可投入使用。6、模板及支撑须具有足够的强度、刚度和稳定性，不得偷工减料，特别是支撑数量和配件等。7、模板内侧要平整，接缝严密，缝宽度不大于1.5mm。8、允许偏差按下表：序号项 目允许偏差检查方法1柱、梁轴位移5尺量检查2标高+5，-5水准仪、拉线和尺量3柱、梁截面尺寸+4，-5尺量检查4每层垂直度8用2米托线板检查5相邻两板表面高度差2用直尺和尺量检查6表面平整度52米靠尺和楔形塞尺7预留孔中心线位移3拉线和尺量检查（五）、模板拆除1、侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。2、拆除底模和支架时混凝土强度：构件类型跨度（m）砼达到设计强度的百

10、分率（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件100侧模拆除时混凝土强度保证构件表面及棱角不受损拆除底模和支架前须有砼同条件养护试块的试压报告和拆模申请书，经批准后方能拆除。3、模板拆除应由支模人员进行，按先支后拆，后支先拆的原则，按次序，有步骤地进行，不应乱打乱撬。4、拆模时应尽量避免混凝土表面或模板受到损坏，注意整块下落伤人，拆下的模板，有钉子的，要使钉尖朝下，以免扎脚。拆完后，应及时加以清理，按种类及尺寸分别堆放好，以便下次使用。（六）、安全措施1、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。2、安装模板操作人员应戴好安全帽，高空

11、作业应拴好安全带。3、内模板安装高度超过2.5m时，应搭设临时脚手架。4、安装二层及二层以上的柱及梁模板，应先搭设脚手架或安全网。5、支模按顺序进行，模板及支撑系统在未固定前，严禁利用接杆上下人，不准在拆除的模板上进行操作。6、运输道：楼层的运输道应先做高脚蹬架，然后在蹬架上搭三道水平木，上铺竹竿等在上压住绑扎固定。7、施工用电做好用电安全，操作人员要穿绝缘鞋和手套操作，电器要用木架架空，避免潮湿和防雨防水。8、推斗车人员要穿防滑鞋，并做好安全防护。（七）、成品保护措施1、坚持每次使用后，清理板面，涂刷脱模剂。2、按结构部位，层层重复周转使用，减少损耗，降底成本。3、模板安装后，任何人不得去拆

12、杆件和松动扣件。（八）、保证质量措施1、模板的制作、安装及拆除如果处理得不好，会直接影响主体混凝土结构的质量，所以要保护主体结构质量，必须要保证模板的施工质量。模板安装前，先检查模板的质量，不符合质量标准的不得投入使用。模板安装前要刷隔离剂，拆模后立即派人清理表面浮浆，周转使用前再度涂刷、，模板制作拼缝必须严密，抿缝时要用腻子填实，防止漏浆；模板尺寸准确，安装牢固，模板安装后派人对其支撑部位的稳定性进行检查，合格后方可浇筑混凝土，混凝土浇筑前模板应充分用水浇透。2、防止模板受撞击、变形的措施：吊运模板时要防止碰撞墙体，就位时要平稳、准确，不得碰撞楼板及其他已施工完毕的部位，不得兜挂钢筋；模板存

13、放场地要平整夯实，模板平放要用木方垫架；立放时要搭设分类模板架，模板落地处要垫木方，合理堆放，保证模板不变形、不扭曲，不得乱堆乱放或在模板上堆放分散模板和构件；拆除模板时要按程序进行，禁止用大锤敲击，防止门窗洞口等出现裂纹；用撬棍调整模板时要注意保证模板下面的 砂浆找平层；模板与墙面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将墙面拉裂；工作面已安装完毕的柱模板，不准在预组拼模板就位前作为临时依靠，防止模板变形或产生垂直偏差；工作面已完成的平面模板不得作为临时堆放和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整度产生偏差。柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结

14、构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):900.00；柱截面高度H(mm):900.00；柱模板的总计算高度:H = 2.30m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截

15、面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):500；柱箍肢数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；竖楞肢数:1；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值

16、(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V

17、 - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取2.300m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、55.200 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对

18、象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 212 mm，且竖楞数为 5，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =212.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.700.500.90=25

19、.761kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；面板的最大弯距：M =0.127.021212212= 1.21105N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.00

20、0N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.21105 / 2.70104 = 4.498N/mm2；面板的最大应力计算值 =4.498N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =212.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.700.500.90=25.761kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m，式中，0.9

21、0为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；面板的最大剪力： = 0.627.021212.0 = 3437.033N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3437.033N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33437.033/(250018.0)=0.573N/mm2；面板截面抗

22、剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.573N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 47.700.5023.85 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =212.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 50018.018.018.0/12 = 2.43105 mm4；面板最大

23、容许挠度: = 212 / 250 = 0.848 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67723.85212.04/(1009500.02.43105) = 0.141 mm；面板的最大挠度计算值 =0.141mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.848mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为2.3m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I

24、 = 50100100100/12 = 416.67cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.700.210.90=10.923kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.210.90=0.534kN/m； q = (10.923+0.534)/1=11.457 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.111.457500.0500.0= 2.86105N.mm； 其中， -竖楞承受的应

25、力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 2.86105/8.33104 = 3.437N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =3.437N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设

26、计值q1: 1.247.700.210.90=10.923kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.210.90=0.534kN/m； q = (10.923+0.534)/1=11.457 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.611.457500.0 = 3437.033N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 3437.033N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.50

27、0 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =33437.033/(250.0100.0)=1.031N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.031N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =47.700.21 = 10.11 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截

28、面的惯性矩(mm4)，I=4.17106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67710.11500.04/(1009500.04.17106) = 0.108 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.108mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4；柱箍为大于 3 跨，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木

29、传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 47.70.9 + 1.4 20.9)0.212 0.5/2 = 2.86 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 4.795 kN； B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.171 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.085 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.17 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 32.14 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计

30、值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =32.14N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.085 mm；柱箍最大容许挠度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 =0.085mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉

31、螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.795 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=4.795kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 121.9cm4；柱箍为大于 3 跨，按三跨连续梁计算（附计算简图）：

32、H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的； P = (1.247.70.9+1.420.9)0.212 0.5/2 = 2.86 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 4.795 kN； H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.171 kN.m； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.085 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.17 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 32.14

33、 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =32.14N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.085 mm；柱箍最大容许挠度: V = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 V =0.085mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.2mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ；

34、 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.795 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=4.795kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!板模板(扣件钢管架)计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息:1.模板支架

35、参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.77；模板支架搭设高度(m):4.00；采用的钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度

36、(m):6.40；楼板的计算厚度(mm):130.00；楼板的计算长度(m):11.50；施工平均温度():20.000；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(单钢管) :48 3.5； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、

37、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.131+0.351 = 3.6 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.23.6+1.41= 5.

38、72kN/m最大弯矩M=0.15.720.252= 0.036 kNm；面板最大应力计算值 = 35750/54000 = 0.662 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.662 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 3.6kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6773.62504/(10095004166666.667)=0.002 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.002 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!

39、三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.13 = 0.812 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.087 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1 + 2)10.25 = 0.75 kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布

40、荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(0.812 + 0.087) = 1.08 kN/m；集中荷载 p = 1.40.75=1.05 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.051 /4 + 1.0812/8 = 0.398 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.05/2 +1.081/2 = 1.065 kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0.398106/83333.33 = 4.77 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.77 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0

41、N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 1.081/2+1.05/2 = 1.065 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1.065103/(2 50100) = 0.319 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.319 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.9 kN

42、/m；集中荷载 p = 0.75 kN；最大挠度计算值 V= 50.910004 /(38495004166666.667) +75010003 /( 4895004166666.7) = 0.691 mm；最大允许挠度 V=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.691 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(单钢管) :48 3.5；W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.081 + 1.05 = 2.13 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯

43、矩图(kN.m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.799 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.242 mm ；最大支座力 Qmax = 9.319 kN ；最大应力 = 798877.787/5080 = 157.259 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 157.259 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 2.242mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

44、1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1294 = 0.516 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.1311 = 3.25 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.116 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 11 = 3 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.14 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心

45、压力设计值(kN) ：N = 9.14 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算 l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.77 m；得到计算结果：立杆计算长度 L

46、0 = h + 2a = 1.5+20.77 = 3.04 m ；L0 / i = 3040 / 15.8=192 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.195 ；钢管立杆受压应力计算值；=9139.68/(0.195489) = 95.849 N/mm2；立杆稳定性计算 = 95.849 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！七、楼板强度的计算:1. 楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=360 mm2,fy=300

47、N/mm2。板的截面尺寸为 bh=11500mm130mm， 楼板的跨度取6.4 M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度 ho=110 mm。按照楼板每10天浇筑一层，所以需要验算10天、20天、30天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.验算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边11.5m,短边为6.4 m； q = 2 1.2 ( 0.35 + 250.13 ) + 1 1.2 ( 0.516127/11.5/6.4 ) + 1.4 (1 + 2) = 13.55 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 113.547 = 13.547 kN/m；板带

48、所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.081113.556.42 = 45.002 kN.m；因平均气温为20，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到10天龄期混凝土强度达到69.1%,C30混凝土强度在10天龄期近似等效为C20.73。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.936N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 360300 / (110001109.936 )= 0.099计算系数为：s = (1-0.5) = 0.099(1-0.50.099) = 0.094；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M1

49、 = s 1 b ho2fcm = 0.0941100011029.93610-6 = 11.313 kN.m；结论：由于 M1 = M1=11.313 = Mmax= 45.002所以第10天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留。3.验算楼板混凝土20天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边11.5m,短边为6.4 m； q = 3 1.2 ( 0.35 + 250.13 ) + 2 1.2 ( 0.516127/11.5/6.4 ) + 1.4 (1 + 2) = 18.57 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 118.574 = 18.574 k

50、N/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.081118.576.42 = 61.702 kN.m；因平均气温为20，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到20天龄期混凝土强度达到89.9%,C30混凝土强度在20天龄期近似等效为C26.97。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=12.846N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 360300 / (1100011012.846 )= 0.076计算系数为：s = (1-0.5) = 0.076(1-0.50.076) = 0.073；此时楼板所能承受的最

51、大弯矩为: M2 = s 1 b ho2fcm = 0.07311000110212.84610-6 = 11.364 kN.m；结论：由于 M2 = M1+M2=22.677 = Mmax= 61.702所以第20天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑必须保留。4.验算楼板混凝土30天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边11.5m,短边为6.4 m； q = 4 1.2 ( 0.35 + 250.13 ) + 3 1.2 ( 0.516127/11.5/6.4 ) + 1.4 (1 + 2) = 23.6 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 123.602

52、 = 23.602 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.081123.66.42 = 78.401 kN.m；因平均气温为20，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到30天龄期混凝土强度达到102.07%,C30混凝土强度在30天龄期近似等效为C30.62。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=14.598N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 360300 / (1100011014.598 )= 0.067计算系数为：s = (1-0.5) = 0.067(1-0.50.067) = 0.06

53、5；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M3 = s 1 b ho2fcm = 0.06511000110214.59810-6 = 11.438 kN.m；结论：由于 M3 = M2+M3=34.116 = Mmax= 78.402所以第30天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第4层以下的模板支撑必须保留。5.验算楼板混凝土40天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边11.5m,短边为6.4 m； q = 5 1.2 ( 0.35 + 250.13 ) + 4 1.2 ( 0.516127/11.5/6.4 ) + 1.4 (1 + 2) = 28.63 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 128.629 = 28.629 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.081128.636.42 = 95.101 kN.m；因平均气温为20，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到40天龄期混凝土强度达到110.7%,C30混凝土强度在40天龄期近似等效为C33.21。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=15.841N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 360300 / (1100011015.841 )= 0.062