东康线上跨包茂高速挂篮施工方案

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1、A2+598-CC+89段施工方案，施工组织设计，施工工艺内蒙古鄂尔多斯市东康线上跨包茂高速挂篮现浇箱梁DK9+560.293DK9+719.293XK10+116.000XK10+275.000(42m+75m+42m)2施工方案设计单位：上海同济大学建筑设计研究院（集团）有限公司监理单位：监测单位：施工单位：东方路桥集团第一工程公司赵建良联队编辑时间： 2013-5-25目 录第一章、 编制说明及编制依据.3第二章、 工程概况.4第三章、 项目组建及规划.5第四章、 设备、人员动员周期及进场办法.7第五章、 主要工程项目施工方案及说明.9第六章、 主要工程项目施工方法.10第七章、 工程质

2、量及工期的保证措施.23第八章、 冬季和雨季的施工安排.26第九章、 质量、安全保证体系.27第十章、 文明施工、环境保护措施及廉政建设.40 第十一章、 附录： 相关图表.41第一章 编制说明及依据1、编制说明我联队在认真学习领会设计图纸的基础上，根据东方路桥第一工程公司 同段的工程特点，在充分尊重方案可行性的前提下，综合考虑我联队的施工技术水平、机械设备等因素，特编写本工程的施工方案。2、编制依据1、城市桥梁设计规范(CJJ11-2011)2、城市桥梁工程施工质量验收规范(CJJ2-2008)3、内蒙古鄂尔多斯市东康快速路改扩建工程包茂高速立交工程施工图设计4、公路工程技术标准(JTG B

3、01-2003)5、公路工程质量检验评定标准（JTG/F80-2004）6、公路桥涵施工技术规范（JTG/F50-2011）7、公路工程施工安全技术规程（JTJ076-95）8、公路施工手册（桥涵）9、钢管满堂支架预压技术规程(JGJ/T194-2009)10、国家、住建部、交通运输部及内蒙古自治区颁布的其他有关标准、规范及规程等。11、现场踏勘及调查了解工程所处的地形、工程地质及水文条件等。3、编制原则3.1严格履行合同签订（或上级下达）的施工期限，保质保量按期或提前完成施工任务。 3.2科学而合理地安排施工顺序，在保证质量和安全的基础上，尽可能缩短工期，加快施工进度。 3.3采用先进的施工

4、方法和施工技术，不断提高施工机械化、预制装配化程度，减轻劳动强度，提高劳动生产率。 3.4应用科学计划组织和管理的方法，根据工程特点和工期要求，因地制宜地采用快速施工、平行作业、立体交叉作业、流水作业；对于复杂的工程应通过网络计划技术进行优化选取最佳施工组织方案。 3.5落实季节性施工以及重点和关键工程施工的措施，确保全年连续施工，在保证重点和关键工程的情况下，应全面平衡人工、材料的需用量，力求实现均衡施工。 3.6精打细算、开源节流，充分利用已有设施、设备和当地资源，尽量减少临时工程、设备添购以及资源远运，从而降低工程成本，提高经济效益。 3.7科学地妥善安排施工现场，确保施工安全和保护环境

5、，实现文明施工。4、编制范围：东康快速路上跨包茂高速公路东幅、西幅主线高架桥（DU04、XU03联）挂篮法施工预应力混凝土连续刚构桥的上部、下部结构（不含桩基础）。第二章 工程概况1、结构设计1.1上部结构1.1.1东康快速路上跨包茂高速公路东幅、西幅主线高架桥（DU04、XU03联）挂篮法施工预应力混凝土连续刚构桥的上部结构为：其上部结构尺寸相同，箱梁为单相3室截面，设2道直腹板和2道斜腹板。箱体顶板宽20.20m(+防撞墙变更后加宽段2*0.15m)=20.50m，墩顶梁高为4.2m，边跨和中跨跨中梁高为2.0m，梁高按二次抛物线进行变化。箱梁腹板跨中厚度为45cm，在靠近支撑处通过线性变

6、化到60cm，底板跨中厚度为25cm,中墩处底板厚度为65cm，按照二次抛物线进行变化。顶板厚度为25cm，在桥墩处设横梁，在中墩处采用与双薄壁墩对应的2道中横梁，厚度均为80cm，边墩横梁宽为1.5m。（见上图）1.1.2主桥上部结构采用双向预应力体系，即纵向预应力和横向预应力，均采用预应力钢绞线，塑料波纹管。其中横向预应力分为桥面板、边横梁预应力构件（中横梁采用钢筋混凝土构件）。1.1.3主跨梁段划分为：0#段（6m）+1#段（3.5m）+2#段（3.5m）+3#段（3.5m）+4#段（4.0m）+5#段（4m）+6#段（4m）+7#段（4m）+8#段（4m）+合拢段（2m/2）。=37.

7、5m21.1.4边跨段划分为：0#段（6m）+1#段（3.5m）+2#段（3.5m）+3#段（3.5m）+4#段（4.0m）+5#段（4m）+6#段（4m）+7#段（4m）+8#段（4m）+边跨合拢段（2m）+边跨现浇段（3.5m）=42m1.2下部结构1.2.1桥墩承台：边跨墩号为DP10、DP13、XP7、XP10承台尺寸为10.6m*6.4m*2.3m；下接1.5m钻孔桩（6根）上接门型墩身。（见上图）主跨墩号为DP11、DP12、XP8、XP9承台尺寸为14m*9.2m*2.5m；下接1.5m钻孔桩（11根）上接矩形双薄壁墩身。1.2.2桥墩墩身：边跨墩号为DP10、DP13、XP7、

8、XP10墩身尺寸为C型门式墩，高度分别为17.64m、17.36m、15.23m、16.71m。中跨墩号为DP11、DP12、XP8、XP9墩身尺寸为矩形双薄壁墩8.0m9.73m*0.8m；高度分别为16.07、16.05、14.50、14.74；两墩身间距为1.0m。（见上图）2、地理位置本桥位于内蒙古鄂尔多斯东胜区往康巴什区去的东康快速路改扩建工程内与现有包茂高速公路分为两层立交，两线相交东康线东线中心桩号为：DK9+636.793；包茂高速中心桩号为：（）东康线西线中心桩号为：XK10+195.5;包茂高速中心桩号为：（）拟建桥址处地势东高西低，地面标高在1359.791342.93m

9、（1985高程系统）相对高差16.86m，地貌上属于波状高平原。据图示钻探描述：地表下土层分为五层。杂填土 中砂 砾砂 细沙 粉质粘土 中砂岩。3、水文地质4、不良地质与特殊性岩土5、设计主要技术标准1、道路等级：东康快速路为城市快速路；包茂高速，现状为高速公路，远期为城市快速路。2、桥梁设计基准期：100年。桥梁使用年限：100年。3、桥梁两侧防撞护栏等级采用SS极。4、桥梁结构安全等级：一级；结构重要性系数为1.1。5、荷载标准：城-A级。6、设计车速：东康快速路：80km/h；包茂高速近远期：100km/h；立交匝道：40km/h。7、地震：基本烈度为7度区，地震动峰值加速度值为0.1g

10、；本工程桥梁抗震设防分类为乙类，在E1地震作用下，Ci=0.61,在E2地震作用下，Ci=2.2，抗震设计方法为A类。8、环境类别：-C设计。9、主线高架桥标准横断面：0.5m（防撞墙）+19.5m（机动车道）+0.5m（防撞墙）=20.5m。10、桥面纵坡：按道路竖曲线设置；11、桥面横坡：按道路横坡设置；12、桥台后设置长度为8m的钢筋混凝土搭板。13、主线高架台后填土：8m左右。14、通行净空5.0m。第三章 项目组建及规划（略）第四章 设备、人员、材料进场方法 一、设备、人员、材料进场方法 1、施工机械设备从已将完工的工地就近调运。小型机具采用汽车运输至现场，大型机械设备采用平板车运输

11、至现场。 2、 投入该项目的人员从已完工地或即将完工工地调谴，拟乘火车或汽车抵达施工现场。本标段高峰期投入劳动力140人，技术工人全部为本单位长期协作工班组，计划人数为50人，对于非技术性纯劳务工，可就近雇佣邻省民工以补充劳充劳务工90人。动力不足，计划高峰期补充。3、 施工用碎石由 石料场购入、块片石由距离较近的石料场购入。施工用砂由 砂料场购入。水泥采用 牌水泥；钢材从包钢购进。主要材料将根据工程进度分批通过汽车运至施工现场。以上主要材料通过招标采购，以确保所购材料的质量和数量。进场后根据详细施工图编制年、季、月度施工计划，编制季度、月所需材料供应计划。 4、管理人员一览表职务姓名职称工作

12、范围内容进场时间项目经理路桥工程师负责全面协调与业主、内部与工队之间的关系，审批各项方案、计划、计量、支付等文件，处理突发事件，完成全部施工项目的实施。签订合同后三天常务副经理兼总工程师路桥高级工程师协助项目经理协调与业主、内部与工队之间的关系，审批各项方案、计划、计量、支付等文件，处理突发事件，完成全部施工项目的实施。签订合同后三天副经理兼桥梁工程师路桥工程师现场各工序实施的检查、向监理工程师审报、批复后组织实施，组织验收；工程资料整理编辑、组册、报送。工队各类工种人员技术、安全交底管理。签订合同后三天工程部长兼质检工程师路桥工程师编辑各工序施工方案、技术交底及报审，审核各队人员、机具、措施

13、落实情况，组织月度工程完成验工计价，组织编辑施工总结、竣工资料文件，突发事件处理的应对措施的实施。签订合同后三天计合部长兼计量工程师路桥造价师拟定各项合同参与各项合同谈判，对业主、作业队计量文件的整理审报、下发、提交支付详细到各队人员名单的工资额度包项目经理审批。签订合同后三天桥梁施工试验质检员路桥技术员监督指导各工序按技术交底实施，外业记录，内业整理成册，检查工序质量、安全隐患，参与处理突发事件。签订合同后三天材料部长经济师统筹、计划、分解、调运、验收项目所需各种建筑材料，严格每月盘点，签订合同后三天会计兼办公室主任会计师处理各项会计业务，健全会计制度和账目，对上对下资金的核对、支付。接待各

14、方来客，处理内部事务。签订合同后三天出纳员会计员建立资金流水账户，严格按财务制度手续办理资金支付。签订合同后三天厨师厨师保证项目部管理人员一日三餐科学营养供应，接待来客客餐供应签订合同后三天5、主要设备工人配置一览表编 号范围工序内容设备配置工人配置东侧主桥工区DP11#DP13#承台：4个门式墩柱：2个双薄壁矩形墩身：4个现浇箱梁：3跨（二个T）全站仪：拓普康1台；水平仪2台25t吊车：1-2台；50t吊车：1台承台平面模板：2套薄壁墩平面模板： 2套菱形挂蓝模板：2套；张拉设备6套钢管组合支架：200t30人12人12人22人12人24人西侧主桥工区XP7#XP101#承台：4个门式墩柱：

15、2个双薄壁矩形墩身：4个现浇箱梁：3跨（二个T）全站仪：拓普康1台；水平仪2台25t吊车：1-2台；50t吊车：1台承台平面模板：2套薄壁墩平面模板： 2套菱形挂蓝模板：2套；张拉设备6套钢管组合支架：200t12人12人24人32人12人28人备注：上述设备是基本配置，进场时间根据实际进度提前1月，根据实际需要进行及时调整所需设备。二、 施工便道等临时工程和临时工程数量及结构一）、本工程的施工便道：由于工程历时24个月，施工便道使用时间较长，为确保顺利施工，施工便道在甲方修通的基础上加强维修及养护，在施工中及时对于易坏路段进行换填等工作；二）、混凝土拌合站及生产区方案：生产区设置：于 旁设立

16、两个混凝土拌合站，安装2台500L和1台750L的拌合站及料场，供主桥使用；于 设立一混凝土拌合站，安装1台500L和1台750L的拌合站及料场，分别供全桥使用；在生产区依地形分级平整建设，统一规划排水系统，进行部分硬化及无积水化处理，整个生产区临时占地5亩。项目经理部生活区、办公区与生产区毗邻，且实行三区分离，临时占地约5亩；共占地约10亩。三、施工场地布置:一）、施工道路：施工便道修建一条简易公路顺桥向直通桥位之间，仅对原路作一定的维护、保养。 二）、水电：利用甲方在 右侧设置的一台500KVA变压器，沿红线敷设两条临时电力线路分别引电至主、引桥施工现场。为预防施工时停电，已准备了一台20

17、0Kw柴油发电机组备用。施工用水主要以水车拉水供水，送水至各用水点 ；生活用水以水车拉水供水，以供生产工人生活之用。三）、砼生产、运输系统根据现场施工条件，以及整个施工工序的安排，在各施工点建立相应的拌和站和料场进行拌和。四）、临时生产、生活设施：在主线 侧 墩之间自建临时生产、生活设施。四、总体施工目标 1、质量目标工程质量一次验收合格率100%，分项工程合格率100%，确保自治区（部）优，争创国优。 2、安全目标 本工程安全生产目标，实现“四无，一创建”：无人身伤亡事故，无交通责任事故，无高空坠落事故，无重大火灾事故，确保施工安全。创建安全样板工地。 3、工期目标 业主指定开工日期为201

18、3年 月 日，竣工日期为2014年 月 日，总工期12个月。我单位计划开工日期为2013年 月 日，竣工日期为2014年 月 日，总工期12个月。 总体施工计划安排如下：施工准备：2013年 月 日 年 月 日桥梁工程：2013年 月 日2014年 月 日竣工结算：2014年 月 日2014年 月 日五、环境保护及文明施工目标实现“三无、一创建”。三无：施工无污染，无当地村民投诉，无当地有关部门警告；一创建：创建自治区级“文明施工标准工地”。第五章 主要工程项目的施工方案1 桥梁工程施工方案5.1.1 桩基施工（略）5.1.2承台施工 本桥主墩承台尺寸为149.22.5m，边跨墩承台结构尺寸分

19、别为： 10.66.42.3m。承台基坑采用人工配合挖掘机开挖。对基础埋深3m 的无水岩石基坑可垂直开挖，采用钢模板，一次立模浇筑成型；对基础埋深3m 的基坑，坑壁不稳定并有地下水影响时，可放坡开挖，或采取喷射混凝土护壁等加固措施。基坑顶面设置排水沟，防止地面水流入基坑。 5.1.3 墩身施工 本合同段桥墩主墩高度东线为16.07m和16.05m，西线为14.51m和14.74m。均为双薄壁矩形墩，东线主跨墩身尺寸为（8.09.73）0.8（16.07；16.06）；西线主跨墩身尺寸为（8.09.73）0.8（14.50；14.74）；东线边跨墩身（2m2.65m）（2.5m3.0m）(17.

20、64；17.36)；西线边跨墩身（2m2.65m）（2.5m3.0m）(15.23；16.71)。采用平面模和半圆柱模组合施工。模型分2次拼装到顶，2次浇注完成。模板均采用整体式大型组合钢模板。主墩身模型板采用面板5mm 厚、3米长的大块钢模拼装而成，由25T吊车吊装，砼施工采取泵车或输送泵进行灌注，通过串筒到达浇注面。砼采用自动计量的拌合站集中拌合，砼输送车运输，砼输送泵输送，通过串筒入模；捣固采用振动棒进行。5.1.4 现浇箱梁本桥主桥上部结构为（42+75+42）（预应力砼钢构-连续梁组合体系）三跨预应力连续箱梁单相三室，设2道直腹板和2道斜腹板。箱体顶板宽20.20m(+防撞墙变更后加

21、宽段2*0.15m)=20.50m，墩顶梁高为4.2m，边跨和中跨跨中梁高为2.0m，梁高按二次抛物线进行变化。箱梁腹板跨中厚度为45cm，在靠近支撑处通过线性变化到60cm，底板跨中厚度为25cm,中墩处底板厚度为65cm，按照二次抛物线进行变化。顶板厚度为25cm，在桥墩处设横梁，在中墩处采用与双薄壁墩对应的2道中横梁，厚度均为80cm，边墩横梁宽为1.5m。主桥上部结构采用双向预应力体系，即纵向预应力和横向预应力，均采用预应力钢绞线，塑料波纹管。其中横向预应力分为桥面板、边横梁预应力构件（中横梁采用钢筋混凝土构件）。主跨梁段划分为：0#段（6m）+1#段（3.5m）+2#段（3.5m）+

22、3#段（3.5m）+4#段（4.0m）+5#段（4m）+6#段（4m）+7#段（4m）+8#段（4m）+合拢段（2m/2）。=37.5m2边跨段划分为：0#段（6m）+1#段（3.5m）+2#段（3.5m）+3#段（3.5m）+4#段（4.0m）+5#段（4m）+6#段（4m）+7#段（4m）+8#段（4m）+边跨合拢段（2m）+边跨现浇段（3.5m）=42m箱梁采用挂蓝悬臂现浇法逐段对称施工，东西线主桥现浇箱梁施工需同时配置四套挂蓝同步施工。其中0#梁段采用托架法或支架法现浇施工，合拢段采用挂蓝现浇法施工，边跨现浇段采用支架法施工。主桥采用双向预应力设计，纵向、横向均采用高强度低松弛钢绞线，

23、预应力管道采用塑料管预埋，张拉、压浆采用真空辅助压浆工艺。第六章 主要工程项目的施工方法1 桥梁工程 6.1.1、工程概况 本合同段为内蒙古鄂尔多斯市东康快速路上跨包茂高速公路立交桥主桥预应力连续箱梁施工。 6.2.2 工程进度安排 桥梁主桥段工程拟于2013年 月 日正式开工，2014年 月 日结束。6.2.3 桥梁施工方案 （1） 桩基施工方案及施工方法 （略）（2） 承台（系梁）施工方案及施工方法 主线上跨包茂高速公路承台、墩身工程数量表项目名称承台高度尺寸（m）钢筋（t）砼（m3）墩身高度(m)钢筋（t）砼（m3）东侧主线挂篮联DP1010.6*6.4*2.318.396163DP10

24、17.64236.03182DP1114*9.2*2.550.593335DP1116.0759.119210DP1214*9.2*2.550.593335DP1216.0559.119210DP1310.6*6.4*2.318.396163DP1317.64236.03182西侧主线挂篮联XP710.6*6.4*2.318.396163XP715.23132.362159XP814*9.2*2.550.593335XP814.5155.351190XP914*9.2*2.550.593335XP914.7455.351193XP1010.6*6.4*2.318.396163XP1016.71

25、34.539173合 计275.9561992367.911499总计钢筋：643.866t;混凝土：3491m3当一个墩钻孔桩基础施工结束且桩基砼达到一定强度时并检验合格后，开始承台基坑开挖。基础放样经检查合格后，人工配合挖掘机进行挖基。开挖中严格控制开挖尺寸和基底标高，若基坑涌水则用抽水机进行排水。基坑周围采用钢板或其他形式围护，保证基坑壁稳定。当开挖至设计标高后，核对基底地质与设计是否一致。基坑开挖、整平完后铺8cm 厚水泥砂浆作为垫层。模板采用组合钢模板拼装，要求支撑稳固，防止砼灌注过程中模板几何尺寸变形。人工绑扎钢筋，泵送砼入模，插入式振捣器振捣。 主墩承台施工因尺寸为149.22.

26、5m，一个承台混凝土方量为322m3，在浇筑混凝土前为防止混凝土水化热的产生导致结构物裂缝，一是选择低热喷张水泥或水化热较低的矿渣硅酸盐水泥，通过加入粉煤灰以优化混凝土配合比设计。同时在承台钢筋内加入外径40mm壁厚2.5mm的钢管冷却管，分设两层，每层均有一个进水管口，两个出水管口，承台从浇筑混凝土起至15天内不间断注水，砼养生结束后将冷却管内注入30号水泥砂浆。二是浇筑时间选择一天中温度最低的时段（18:000:008:00）；将拌合用水加入购置冰块使水温控制在35。C；混凝土通过试验按配合比添加减水剂和缓凝剂；在承台钢筋笼绑扎完毕后沿四周及顶部覆盖一层钢筋网片（10：间距1010cm）以

27、减少承台表面裂纹的产生。三是分层浇筑砼，每层厚度不超过30cm，安排2人配合密切的技术工人将砼按层厚布料均匀，安排3-4人责任心强的技术工人下到作业面，手持振动棒逐层振捣密实，确保层间砼结合密实。四是砼料准备充足，确保每小时砼供应量达到100m3以上,使砼浇筑过程不间断，若有间断，必须及时启用备用拌合站拌合砼料，及时补充供应砼。承台养护：承台浇筑完毕后顶面强度达到20%MPa后进行养护，先覆盖一层土工布，进行浇水养护，（冬季要用加厚棉被覆盖，上面搭设大棚通上水蒸气养护）水养护连续不低于7天，间隔养护不低于14天。承台四周模板拆除后立即用土回填并浇水养护。（3） 桥梁墩身施工方法 边跨墩身施工

28、边跨墩身钢筋按设计施工图在钢筋加工场放样下料，弯制成型，主筋连接按图纸要求采用搭接焊接或丝扣连接。运至现场绑扎。边跨墩身模板采用定型半椭圆柱+平面墩柱+上系梁+托盘钢模板组合，模板设计采用半椭圆接平面接圆角模接平面模板在接圆角模接平面模板的连接方式设计。高度2m一个节段，安装前将模板内涂脱模剂。本桥桥墩在墩顶系梁尺寸为高1.6m宽1.2m长6.m有一层系梁，模型第一次拼装到12m高度，在距顶高5.65m左右预埋两个60PVC管，砼浇注至12m高度后，拆除墩身模板，在预埋PVC管内穿入两根50：45#圆钢做剪力棒；在剪力棒上再拼接上节墩身直立模2m+托盘模3.65m共5.65m至墩顶标高，在第二

29、节段墩身内预埋支架连接钢板，第二次浇注节段墩身及墩身系梁混凝土，完成一个墩身。拆除墩身模板后将预留孔灌浆封堵。墩身砼采用拌合站集中拌合，砼输送车运输，泵送入模，通过串筒到达浇注面，插入式振捣器捣固，土工布包裹，采用针孔雾状水管自下而上缠绕墩身（注意针孔水管针眼方向朝向墩身），间距1m,水泵抽水形成雾状水帘养护。水养护连续不低于7天，间隔养护不低于14天。沿墩身四周搭设碗口支架23排，排距0.6m墩身施工时用作墩身钢筋、模板安装临时支撑，墩身完工后作为边跨现浇段部分支架支撑。主跨墩身施工主跨墩身钢筋按设计施工图在钢筋加工场放样下料，弯制成型，主筋连接按图纸要求采用搭接焊接或丝扣连接。运至现场绑扎

30、。主跨墩身模板为大块整体平面模板组合，第一次拼装高度12m墩身模板，安装前将模板内涂脱模剂。在距墩顶标高6.2m处各墩预埋两根60PVC管，砼浇注至12m高度后，拆除墩身模板，在预埋PVC管内穿入两根50：45#圆钢做剪力棒；在剪力棒上再拼接上节墩身直立模2m+托盘模4.2m共6.2m至墩顶标高，在第二节段墩身内预埋支架连接钢板，第二次浇注节段墩身及墩身系梁混凝土，完成一个墩身。拆除墩身模板后将预留孔灌浆封堵。墩身砼采用拌合站集中拌合，砼运输罐车运输，泵送分层入模，通过串筒到达浇注面，安排2名技术责任心强的工人下到作业面，手持插入式振捣器捣固密实。墩身养生采用土工布包裹，采用针孔雾状水管自下而

31、上缠绕墩身（注意针孔水管针眼方向朝向墩身），间距1m,水泵抽水形成雾状水帘养护。水养护连续不低于7天，间隔养护不低于14天。沿墩身四周搭设碗口支架23排，排距0.6m墩身施工时用作墩身钢筋、模板安装临时支撑，墩身完工后作为0#块悬挑部分支架支撑。（4）现浇箱梁施工方长42+75+42宽20.50箱梁构造参数表截面号节段长度（cm）梁高（cm）底板厚（cm）顶板厚（cm）腹板厚（cm）节段号节段砼（m3）节段重（t） 012004206525600316.31840.321470365.2552560167.56179.252350329.448.52545260.45160.373350298

32、.142.82545356.03148.66435027137.92545460.49160.485400245.533.32545557.26151.926400225.629.62545654.76145.297400211.427.12545753.06140.778400202.825.52545852.18138.44中跨合拢段200200252545中跨合拢段25.9868.94边跨合拢段200200252545边跨合拢段25.9968.94边跨现浇段35020050254560边跨现浇段80.73214.74全桥合计1479.31（1）箱梁结构设计 主桥上部结构为（42+75+4

33、2）（预应力砼钢构-连续梁组合体系）主跨梁段划分为：0#段（6m）+1#段（3.5m）+2#段（3.5m）+3#段（3.5m）+4#段（4.0m）+5#段（4m）+6#段（4m）+7#段（4m）+8#段（4m）+合拢段（2m/2）。=37.5m2边跨段划分为：0#段（6m）+1#段（3.5m）+2#段（3.5m）+3#段（3.5m）+4#段（4.0m）+5#段（4m）+6#段（4m）+7#段（4m）+8#段（4m）+边跨合拢段（2m）+边跨现浇段（3.5m）=42m。箱梁采用挂蓝悬臂现浇法逐段对称施工，其中0#梁段采用托架法或支架法现浇施工，合拢段采用挂蓝现浇法施工，边跨现浇段采用支架法施工。

34、挂篮尾部连接示意图（2）0#块施工支架或托架搭设方案一：在主跨承台及承台外（承台外地面处理后硬化厚度30cm厚C25砼，在10月中旬前必须完成，冬季不能处理）搭设满堂碗扣支架排距6060cm，在中腹板处加密一排至3030cm，步距9090cm，水平和高度方向分别采用钢管加设水平连接杆和坚向剪刀撑。横桥向宽度为1.2m+20.50m+1.2m=22.9m,顺桥向4.70m+2.4m=7.1m。立杆上下设螺距20cm的可调顶托丝杆，上下均设1012cm方木，上顶托方木上铺竹胶板。形成工作平台。平台距箱梁底高度约2m。上面搭设支架安装箱梁底模板。上述工程量均乘以4为全桥工程量。在边跨承台及承台外经过

35、地基处理后搭设碗扣支架，排距6060cm,步距9090cm，顺桥向长度4m，横桥向宽度1.0m+20.50m+1.0m=22.5m。（详见专项施工组织设计）表1 扣件式钢管截面特性外径d(mm)壁厚t(mm)截面积A(mm2)惯性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回转半径i（mm）每米长自重（N）483.54.89*1021.219*1055.08*10315.7838.4方案二：在承台和墩身分别预埋万能杆件支撑连接的预埋件，在承台墩身完成后将万能杆件托架在桥下拼装好，吊车吊装在墩身及承台上形成0#块工作平台，托架顺桥向长度为4.7+3.0m=7.7m；横桥向宽度为1.0m+20.50m+1.0

36、m=22.5m。水平和高度方向分别采用钢管加设水平连接杆和坚向剪刀撑。上述工程量均乘以4为全桥工程量。在边跨承台及承台外经过地基处理后搭设碗扣支架，排距6060cm,步距9090cm，顺桥向长度4m，横桥向宽度1.0m+20.50m+1.0m=22.5m。平台距箱梁底高度约2m。上面搭设支架安装箱梁底模板。（详见专项施工组织设计）支架或托架预压及安装0#块箱梁底模板工作平台及安装箱梁底模板前对支架整体进行预压，以解除支架托架的弹性变形和非弹性变形。预压重量分级达到0#块重量的1/2加挂篮重量加人员重量乘以1.3系数。预压采用定制沙包装砂称重，吊车吊装上支架托架平台分层码放。安装砂包前，在平台四

37、周设沉降观测点，按分级计算预压重量上桥后进行实际测量各部位沉降量，记录观测数据，计算各部位沉降量，直至达到1.3倍设计重量后，测量最大沉降量，并持续一段时间（2-3天），然后再次测量各部位标高，计算各部位沉降量，与前次对比，如果相差在1.5mm内，则视同预压达到预期目标，可以均衡卸载。如果比较相差值较大于1.5mm，则需对支架进行调整和延长预压时间，直至达到设计要求。绑扎0#块底板钢筋、横梁钢筋、安装预应力管道及外侧模板钢筋在钢筋加工场内进行下料弯制成半成品，炮车将钢筋半成品运输至现场，吊车吊装上桥，人工安装，0#块底板钢筋和中横梁钢筋。由于本桥设计主跨墩身与箱梁固结，没有支座，中横梁钢筋应与

38、主墩钢筋图配合使用，即箱梁的h5号钢筋与薄壁墩1a、1b、1c号钢筋连接，采用电焊方式，单面焊接长度20d。相邻节段钢筋连接采用焊接方式。单面焊接长度10d。受力主筋最小保护层为4cm，箍筋最小保护层为2.5cm。按设计布设预应力管道。吊车安装外侧模板。模板按装注意与底模板连接合缝，连接螺丝加固紧密。 绑扎中、边腹板钢筋及安装预应力管道安装内模和端模绑扎顶板钢筋及安装预应力管道安装两端侧模板向监理工程师报检浇筑0#块混凝土（分层：底板、1/4腹板、2/4腹板、3/4腹板、4/4腹板、顶板）0#块养护0#块拆除模板（顺序：两端侧模板、内模板、外模板、底模板接入挂篮托架前移）（3）挂蓝设计与安装本

39、工程采用无压重式挂篮。挂篮后部分与桥体中腹板锚固，解决倾覆问题。挂篮自重约40t，挂篮重量与块体之比约为0.4左右。挂篮由以下几个部份组成：主桁架、悬吊系统、锚固系统、行走系统、底模板平台。主桁架中主梁由两根双拼1m工字钢组成，后下横梁、后上横梁以及前上横梁均由双拼56#工字钢组成，前下横梁由双拼45#工字钢组成。悬吊系统采用钢制吊带和32冷拉钢筋。锚固系统采用在箱梁腹板内预埋冷拉钢筋形式，冷拉钢筋将后锚座固定在箱梁顶面，而后锚座与挂篮之间通过吊带锚固。挂篮的整体纵移采用滑移方式，其动力用卷扬机，使挂篮与滑道相对滑移行走。挂篮底平台由下横梁、底平台小纵梁（30#双拼槽钢）、方木等组成。挂篮主桁

40、架与前上横梁以及后上横梁电焊连结，形成类似井字型整体结构。根据现场条件及设计要求，精加工部件由工厂制作，部份较长构件在现场制作。每只0#块上一组两只挂篮分别在现场拼装就位。挂篮主梁以及上部结构采用吊车进行吊装，下部结构采取在地面上拼装组合，整体起吊就位。挂篮行走系中滑槽下设置了水泥混凝土滑道，消除桥面横坡对挂篮行走时产生横向力的影响，防止挂篮行走过程中偏移纵轴线。挂篮试验：挂篮加工完成后，即进行预拼以验证加工的精度，为了保证悬浇施工的安全，试拼后即对每套挂篮进行静载试验，对挂篮的焊接质量进行最后的验证。同时针对挂篮施工时前端挠度主要是由于主桁件的变形引起的，试验时要测出力与位移的关系曲线，作为

41、施工时调整底模板的依据。 试验方法是：将一套挂篮的两片主桁水平放置，并在施工的同时利用水准仪抄平，然后后端用精轧螺纹钢锁定，在中部用垫板将两片主桁分开，在前端用千斤顶加载对拉，最终加载值为使用荷载的140%，按照60%、40%、30%、10%逐级进行，每级加载完成并稳压半个小时（最后一级为1小时）后检查各杆件的情况有无裂缝，同时记录力与位移的关系，并根据试验测出的结果，绘制力与位移的关系曲线，求出挂篮弹性和非弹性变形。为保证挂篮结构的可靠性，清除非弹性变形，量测弹性变形量，确保箱梁施工的安全和质量，在第一次使用之前必须对挂篮进行试压。对已拼装的挂篮按设计荷载加安全系数进行试压，以求得挂篮在不同

42、长度（3.0m、3.5m、4.0m）时不同荷载下的变形挠度值。试压时，按砼浇注的分级重量进行加载，当千斤顶达到每级荷载时，应固定一段时间，待指针稳定后，测量变形值，最终加至设计荷载的1.4倍；加载时两排千斤顶必须同时加压，压应力应保持一致，宜采用同一油泵统一加压，误差控制在5%以内。 每一级加载后，必须及时检查各杆件的连接情况和工作情况，及时作出是否继续加载的判断，如一次加载后情况良好，应反复加载、卸载3-5次，直到非弹性变形全部消除完为止，试验结果应整理出加载测试报告，将弹性变形值及非弹性变形值的测量结果用于指导施工。分级卸载，并测量变形，记录数据。主桁件试验方案见图示。 挂篮拼装： 0#块

43、施工完成后，再在0#块顶面拼装挂篮，挂篮安装前，在混凝土强度达到设计强度的50%后，即可松动、拆除内外模，但支架及底模不能拆除，对其拆除只有在0和1块张拉压浆完成后才能进行。 挂篮拼装时，同一T构的两个挂篮应同步，同一挂篮两侧的构件即可同时进行也可先安装一侧，在操作不熟练的情况下，为稳妥起见，应两侧分别安装，以免相互干扰引发问题，挂篮安装按照以下程序进行：清理梁段顶面用1：2的水泥砂浆将铺枕部位找平在找平层上放出轨道放样定位线铺设钢（木）枕安装滑道安装前后支座在前支座下铺放聚四氟乙烯滑板吊装单片主桁件对准前后支座，在后支点处连接锚轮组，在桁架两侧用35t倒链和型钢控制其空间位置，调好一片主桁架

44、后用同样的方法吊装另一片主桁架调整两片主桁架间的水平间距和位置安装前、中、后各横梁安装前后吊带吊装底模架及底模板吊装外侧模走行梁及外模板在前横梁上吊挂工作平台，在底模后横梁上焊接工作平台调整立模标高固定模板。 （三） 挂篮的移动步骤 .梁块浇筑完后，穿束、拆内、外侧模（底篮后锚杆不松），张拉，压浆。 .移篮前托梁与梁面预埋环扣紧，然后卸去各扁担梁的支承垫板，实现主桁架与底篮分离，此时底篮被锚紧在已完成梁段的底面。 .卸主桁后锚，在后横梁上设置牵制绳，将前后支承枕木移至下一梁段，支承位置交放入“滑枕”，用慢速卷扬机或手拉葫芦将主桁牵引至下一梁段位置，拆去滑枕，安装后锚带并锚固。 .拆除底篮后锚杆

45、和前托梁锚固绳，使底模脱离梁底面，然后利用手拉葫芦牵引主模带动底篮前移到一一现浇位置。 .调整底篮中线，位置和标高，上紧底篮后锚杆，固定前、后主横梁。 （四） 施工控制 由于箱梁在悬臂浇筑施工时受砼自重、日照、温度变化、墩柱压缩等因素影响而产生竖向挠度，砼自身还存在收缩、徐变等因素，也会使悬臂段发生变化，为使合拢后的桥梁成型及应力状态符合设计要求，达到合拢高程误差控制在15mm以内的要求，最大限度地使实际的状态（应力与线型）与设计的相接近，必须对各悬臂施工节段的以挠度与应力为控制的进行观测控制以便在施工及时调整有关的标高参数，为下节的模板安装提供数据预报，确定下节段合适的模板标高。挠度控制采用

46、以往同类桥梁施工所验证准确可靠并经监理工程师批准的计算机软件进行。施工时建立施工控制网络，以自适应法及灰色预测辨别法等理论为模型进行施工控制，确保合拢精度，观测内容： .挂篮模板安装就位后的挠度观测； .浇筑前预拱度调整测量； .砼浇筑后的挠度观测； .张拉前的挠度观测； .张拉后的挠度观测； .已完成各阶段之荷载及温度、徐变收缩引起的挠度计算、观测； .合拢段合拢前的温度修正； .温度观测； .应力观测（通过在控制截面内预埋测试仪器搜集数据）。 .挠度观测的关键是每日定时观测，时间宜选在每日温升前上午8：00-9：00以前。合拢段应在施工前进行连续24h（每次间隔2h）观测，提供合拢前的数据

47、。为控制挠度，应该在混凝土施工完成并达到设计要求的张拉强度后进行预应力束的张拉，应按龄期及强度进行双控，一般在混凝土施工后3-4天进行张拉以减少张拉时的混凝土收缩徐变值，使永久存应力满足设计要求，相应减少张拉后产生的挠度。施工控制的方案：大跨径悬臂梁施工时必须进行有效的施工控制以保证成桥后的梁体线型及受力状态与设计尽量吻合，施工控制的以主梁挠度与内力为控制对象，控制原则为 1 施工过程中主梁截面应力在允许范围内， 2 悬臂合拢段相对高差在15mm内，轴线误差在10mm内。 3 桥面线型调整引起的桥面铺装层厚度增减平均值符合设计要求， 4 桥梁预拱度满足二期恒载、1/2活载作用和设计混凝土徐变年

48、限内的徐变变形要求，该值通过计算确定。 东康线上跨包茂高速公路立交桥现浇箱梁挂篮施工控制的具体方法是采取参数识别法与灰色预测相结合的方案，形成施工、量测、识别、修正、误差预测、调整、施工的循环过程。其中自适应法（参数识别）是如何使控制的期望值能够反映实际结构状况，确定影响施工精度的参数如混凝土弹性模量、混凝土容重等实际与设计计算数值上的差别。具体做法是根据施工中结构线形或内力的实测值对主要设计参数进行识别，寻找产生偏差的原因，然后将修正过的设计参数反馈到控制计算中去重新给出施工中内力和挠度的理论期望值，以消除理论值与实测值不一致的主要部分，最后达到挠幅与内力双控的目标；灰色预测法是以灰色系统理

49、论为基础，针对信息部分明确部分不明确的系统，具体做法是将各控制点的标高理论值减去实测值得到误差序列，建立误差序列的GM（1，1）模型，求出误差函数，得到误差估计值，将误差估计值与理论值相加得到预测值。悬臂梁桥施工中温度变化是影响主梁挠度的主要因素之一，日照会引起主梁顶、底板温差，引起主梁翘曲、挠度和墩柱的偏移，通常选择在日照前进行梁体挠度观测（并需要在张拉完成6h-8h后方能进行观测，由于预应力张拉效应具有滞后现象），为下节段立模高程提供数据，但此方法有不方便的缺陷，我部拟采取移动相对坐标法进行施工：具体为：1、选择施工的i段前端点作为相对坐标系的原点，此坐标是相对会移动的，此坐标系中的第i+

50、1段坐标是固定不变的，可据此进行第i+1段立模或确定第i+1段节段标高。 在悬臂端第i段施工完成后，选择一天中的合适时间（一般在日出前）准确测量出第i段的标高控制点高程hi0，在进行第i+1段节段立模、确定i+1段标高或进行随机检测时，先测量出第i节段标高控制点标高hi1。 当第i段标高控制点标高hi0是在挂篮仍未推出时所测量，则第i+1段节段立模标高为hi+1为：hi+1=hyci+1+（hi1-hi0）+gli+1+，其中hyci+1=Hsji+1+hgli+1+Ygdi+1， 当第i段标高控制点标高hi0是在挂篮已经推出就位后所测量，则第i+1段节段立模标高为hi+1为：hi+1=hyc

51、i+1+（hi1-hi0）+，其中hyci+1=Hsji+1+hgli+1+Ygdi+1，可解决了由于不同时间测量所引发的问题。可以在一天内的任意时间进行节段立模、节段标高确定或各项随机检查所需的标高测量值。 式中-第i段挂篮推出后新增加的荷载（如钢筋）所产生的挠度（通过结构计算获得）。 gli+1-挂篮推出引起的第i段前端标高控制点的挠度值（通过结构计算获得）施工控制中进行各项试验检测，如混凝土容重、混凝土各龄期弹性模量、预应力管道摩阻损失、梁体控制截面的应力情况，进行立模、砼浇筑前、砼浇筑后、张拉前、张拉后阶段的挠度检测。根据设计参数及控制参数，建立结构分析模型进行前进分析，得到各阶段的内

52、力、挠度及成桥状态的内力、挠度，在此基础上进行后退分析得到以成桥状态下的各阶段预抛高值。在施工中按照参数识别、灰色预测相结合的方法建立施工控制网络。1 施工控制测点布置：在梁段端部左右腹板中间、箱梁横向中部几翼缘板边缘位置分别埋设短钢筋（16，顶部打磨光滑，标高比本梁段测点处的施工立模标高高出5mm8mm）作为固定观测点。 2 观测时间：根据以前施工中积累的数据分析，温度影响主要是日照影响立模放样和日常测量，因此放样与日常测量宜安排在早晨8点以前，否则必须进行修正，并且每天将已浇完的梁段控制点进行复测后进行数据汇总，观察变化，分析原因，并及时调整立模标高。本桥墩高最高21米、最大跨径60米、主

53、要是两处三座跨太长高速，地形较复杂，将给悬浇施工过程中的线形控制造成困难。为保证成型后大桥的中线、标高准确无误，减小附加应力对连续结构的不利影响，确保中跨顺利合拢，必须制定周到、合理的施工控制方案，以测量作为搜集数据的外业手段并严格执行控制方案。具体如下： 1)、测量方案的选择 线形控制是悬臂灌筑过程中对各梁段线形的动态控制过程，准确地定位施工中梁体顶面、底面标高和纵横向位置，并将其与理进行比较，找出其偏差值后对偏差进行分析研究，然后找出修正值，指导下一梁段施工。从而使连续梁顶底面线形平顺，各部的高程误差满足设计和规范要求。悬灌施工时梁体线形变化是一个不可逆的过程，若测控不及时、不准数据丢失或

54、失效，将无法通过二次施工或测量予以补救。因此，在施工前就要对测量的方法、时间、布点、位置、次数和精度等内容的实案进行认真研究通常有两种方法可以选择： 第一种方法是将仪器置于梁上，以0号段上所设的水准点为准进行测制。从理论土讲，此法会受到两个T构墩身压缩下沉不等的影响，此下沉值一般较小，不会超过合拢允许值，并可在合龙前提前4个节段联测时进行调整消除。此法的优点是简单易行、速度快、不受地形，在任何条件下都可采用。 第二种方法是：将水准点置于地面上，以地面上的水准点为准进行测量此法可保证高程准确，但由于受到地形限制，距离一般较远，极可能超出规范规定的最大视线距离(150m)，且前后视离无法保持基本相

55、等，瞄准误差和测量误差都较大。另外，地面上的水准点高程不变，而墩柱高程是变化的(尽管很小)，当仪器在梁上时，以不变的点为准来测量变化的建筑，是无法测得其相对变化值的。结合经验，我部拟选第一种方法用于梁体测量。线形控制的具体实施方法 1 在第N#梁段混凝土灌注前，精确测量该梁段端头测点的标高(即为段测点处的顶板施工立模标高)Ml。 2 在第N#梁段混凝土灌注硬化后，精确测量该梁段端头测点的标高 3 在第N#梁段纵向预应力束张拉前，精确测量该梁段端头测点的标高 4 在第N#梁段纵向预应力束张拉压浆完成后、移挂篮前，精确测量该端头测点的标高hN4。 5、计算第N#梁段混凝土灌注前后测点的标高差d=州

56、2hNl，以及该段纵向预应力束张拉压浆完成前后的标高差厶划4hN3。将这两个标高差与线形控制软件计算得出的结果A洲l、A分别进行比较，如果hNl与洲1、2与A洲2相比的误差都小于设计值，则按上述步骤进行下一梁段的施工；若两个误差值中有一个或两个都大于规定值，则需要从施工现场和数据文件两个方面查找产生差别的并修改相应的数据文件、输入微机、重新计算后，对下一梁段的立模实际标高进行修正。按上述步骤不断循环，直至悬灌梁段施工完毕。线形控制中的注意事项1对每套挂篮都要进行等预加载来消除其非弹性变形，测出其弹性变形，为确定立模高程提供基本依据。 2 严格控制混凝土容重，尽量使梁段混凝土各龄期的强度和弹性模

57、量术指标与计算采用值接近，减少实际值与计算采用值之间的误差。 3 严格控制预应力筋张拉力的准确度和张拉时混凝土的龄期要求(龄期达到3天以上且强度达到设计强度的90以上)。 4 在每个承台和0号段上布设基础沉降观测点和墩身压缩观测点，定测基础沉降和墩身压缩情况，并将结果反应在合拢前4个梁段和边跨段的高程中。 5 定期观测温度对T构悬臂端挠度的影响，通常在早晨进行初测，在下午5点后进行复测，以消除温度影响。观测后将成果图表进行分析，从而为全桥的立模标高和线形调整提供依据。 6 从合拢段前4个梁段起，对全桥各梁段的标高和线形进行联测，并在这4个梁段内逐步调整，以控制合拢精度。 7 保证挂篮预留孔位置

58、准确。当预留孔位置偏差较大时，挂篮不好调甚至调整不到中线位置，因此必须提高各预留孔的准确度。同时为了防止振捣混凝土时移位，预留孔要用钢筋网固定。 8 一般情况下，施工时对挂篮本身的弹性变形和非弹性变形都能比较重视地考虑。但大都对挂篮与滑道之间、滑道与钢(木)枕之间、钢(木与梁顶混凝土之间的非弹性变形重视不够甚至忽视了。根据经验，这方原因造成的挂篮前端沉降高达58mm。所以，施工时必须对此予以重视并加强观测，积累经验，准确控制，消除影响。 9 根据实践经验及资料研究，薄壁空心墩及箱梁变形对环境温度和日照非常敏感。受日照时，受日照一侧的顶腹板温度与另一侧的顶腹板温度是不同的，且一天内也是反复变化的

59、，且变形变化滞后于温度变化。因此，应对日照及环境温度影响进行自始至终的观测。 10 在T构悬臂灌注施工期间，梁顶面所放材料、机具设备的数量和位置应符合线形控制软件计算模式的要求。在悬灌即将结束时，梁体悬臂最大，施工时必须严格控制施工荷载的对称，并对墩的变形加强观测。 11 线形控制观测点要有明显标记，并在施工中妥善保护，避免碰撞后弯折变形。用20直径的钢筋棒作观测点，钢筋露出混凝土面以5mm为宜，并将钢筋顶磨圆。 12 通过线形控制将竖向挠度误差控制在15mm内，轴线误差控制在10mm内。边跨现浇段施工：施工边跨墩身，安装边跨墩身永久支座，浇筑临时锚固垫块；当悬臂浇筑到5#段时，搭设安装支架或

60、托架、并在支架或托架上浇筑10#梁段混凝土。（五）边跨合拢段浇筑本特大桥共有2个边跨合拢块，对其中的1个边跨合拢块进行等载予压，其变形数值作为后1个合拢块浇注立模的依据，目的使理论更符合实际，梁的变形得以控制，线形更完美。模板的高程将严格按图纸尺寸并预抛一定的数值，预抛值将根据现场的支架情况、以往的施工经验及设计院提供的数值（1、挂篮的自重引起的变形；2、节段的自重引起的变形；3、予应力张拉引起的变形；4、砼的徐变引起的变形）来确定。边跨合拢后预应力束的张拉在混凝土强度达到100后进行。在边跨墩身处搭设拼装满堂支架，支架采用型钢拼装，其刚度、变形量经计算能满足梁段施工时各种荷载的受力要求，搭设好的支架必须进过预加载试验以消除非弹性变形。在支架上立模、绑扎钢筋、选择一天气温较低且温度平稳的时间段，浇筑9#梁段（合拢段）混凝土