第四章土的抗剪强度PPT课件

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1、第1节 概述 土的抗剪强度土的抗剪强度是土体抵抗是土体抵抗剪切剪切破坏的破坏的极限能力极限能力。 土的抗剪强度对地基承载力、挡土墙土的抗剪强度对地基承载力、挡土墙土压力和土坡稳定等问题产生直接影响。土压力和土坡稳定等问题产生直接影响。第1页/共63页 土的抗剪强度一般可分为两部分：一部土的抗剪强度一般可分为两部分：一部分与颗粒间的法向应力有关，通常呈正比例分与颗粒间的法向应力有关，通常呈正比例关系，其本质是关系，其本质是摩擦力摩擦力；另一部分是与法向；另一部分是与法向应力无关的土粒之间的粘结力，通常称为应力无关的土粒之间的粘结力，通常称为粘粘聚力聚力。第2页/共63页 各类建筑工程设计中，为了

2、建筑物的安全可各类建筑工程设计中，为了建筑物的安全可靠，要求建筑地基必须同时满足下列两个技术条靠，要求建筑地基必须同时满足下列两个技术条件：件： 地基变形条件地基变形条件 包括地基的沉降量、沉降差、倾斜与局部倾包括地基的沉降量、沉降差、倾斜与局部倾斜，都不超过国家斜，都不超过国家规范规范规定的地基变形允许规定的地基变形允许值；值； 地基强度条件地基强度条件 在建筑物的上部荷载作用下，确保地基的稳在建筑物的上部荷载作用下，确保地基的稳定性，不发生地基剪切或滑动破坏。这两个技术定性，不发生地基剪切或滑动破坏。这两个技术条件中，第一个地基变形条件已在第条件中，第一个地基变形条件已在第3 3章中阐述，

3、章中阐述，本章着重研究地基强度问题。本章着重研究地基强度问题。 因此因此, ,土的强度问题实质上就是土的抗剪强土的强度问题实质上就是土的抗剪强度问题度问题. .返回第3页/共63页第第2 2节节 土的抗剪强度土的抗剪强度一、抗剪强度（一）库仑理论tgcf cf 第4页/共63页17761776年，库仑总结出土的抗剪强度规律：年，库仑总结出土的抗剪强度规律：砂砂 土土: :粘性土粘性土: : f ftgtg f ftgtgc c 式中式中 公式为著名的公式为著名的库仑定库仑定律律，如图，如图4.84.8所示。库仑所示。库仑定律是摩尔强度理论的特定律是摩尔强度理论的特例。此时摩尔破坏包线例。此时摩

4、尔破坏包线f ftgtgc c为一为一直线。直线。以库仑定律表示摩尔以库仑定律表示摩尔破坏包线的理论称破坏包线的理论称摩尔摩尔库仑破坏理论库仑破坏理论。第5页/共63页c和和 称为称为抗剪强度指标抗剪强度指标。C：内：内聚聚力；力； ：内摩擦角，由试验测定。内摩擦角，由试验测定。影响因素影响因素土的抗剪强度的土的抗剪强度的内在因素内在因素外在因素：试验时的排水条件等因素外在因素：试验时的排水条件等因素颗粒间的有效法向应力颗粒间的有效法向应力土的孔隙比土的孔隙比（二）抗剪强度的构成因素（二）抗剪强度的构成因素第6页/共63页（三）、1 1、无粘性土、无粘性土无粘性土抗剪强度指标的来源，传统的观念

5、为内摩擦力。除内无粘性土抗剪强度指标的来源，传统的观念为内摩擦力。除内摩擦力外还存在一种新的力摩擦力外还存在一种新的力-咬合力。咬合力。内摩擦力内摩擦力内摩擦力是指土粒表面之间的摩擦力。内摩擦力是指土粒表面之间的摩擦力。内摩擦力由作用于剪切面的法向压力内摩擦力由作用于剪切面的法向压力与土的内摩擦系数与土的内摩擦系数tgtg组成，内摩擦力的数值为这两项的乘积组成，内摩擦力的数值为这两项的乘积tgtg咬合力咬合力天然休止角天然休止角密实卵石的稳定坡角密实卵石的稳定坡角2 2、粘性土、粘性土粘性土的抗剪强度包括内磨擦力与粘聚力两部分。粘性土的抗剪强度包括内磨擦力与粘聚力两部分。内摩擦力内摩擦力粘聚力

6、粘聚力电分子吸引力电分子吸引力 土中天然胶结物质土中天然胶结物质第7页/共63页（四）、土的抗剪强度非标准定值，受很多因素的影响，不同地区、不土的抗剪强度非标准定值，受很多因素的影响，不同地区、不同成因、不同类型土的抗剪强度往往有很大的差别，即使同一种土同成因、不同类型土的抗剪强度往往有很大的差别，即使同一种土，在不同的密度、含水量、剪切速率、仪器型式等不同的条件下，在不同的密度、含水量、剪切速率、仪器型式等不同的条件下，其抗剪强度的数值也不相等。其抗剪强度的数值也不相等。根据库仑定律中公式（根据库仑定律中公式（4.64.6）可知：土的抗剪强度与法向压力）可知：土的抗剪强度与法向压力、土的内摩

7、擦角、土的内摩擦角和土的粘聚力和土的粘聚力c c三者有关。因此，影响抗剪强三者有关。因此，影响抗剪强度的因素可归纳为两类度的因素可归纳为两类：1 1、土的物理化学性质的影响、土的物理化学性质的影响土粒的矿物成分土粒的矿物成分砂土中石英矿物含量多，砂土中石英矿物含量多，大；云母矿物含量多，则大；云母矿物含量多，则小。粘小。粘性土的矿物成分不同，土粒表面结合水和电分子力不同，其粘聚力性土的矿物成分不同，土粒表面结合水和电分子力不同，其粘聚力c c也不同。土中含有各种胶结物质，可使也不同。土中含有各种胶结物质，可使c c增大。增大。土的颗粒形状与级配土的颗粒形状与级配土的颗粒越粗，表面越粗糙，土的颗

8、粒越粗，表面越粗糙，大。土的级配良好，大。土的级配良好，大；土大；土粒均匀，粒均匀，小。小。第8页/共63页土的原始密度土的原始密度土的原始密度越大，土粒之间接触点多且紧密，则土粒之土的原始密度越大，土粒之间接触点多且紧密，则土粒之间的表面摩擦力和粗粒土之咬合力越大，即间的表面摩擦力和粗粒土之咬合力越大，即越大。同时，土越大。同时，土的原始密度大，土的孔隙小，接触紧密，粘聚力的原始密度大，土的孔隙小，接触紧密，粘聚力c c也必然大。也必然大。土的含水量土的含水量当土的含水量增加时，水分在土粒表面形成润滑剂，使内当土的含水量增加时，水分在土粒表面形成润滑剂，使内摩擦角摩擦角减小。对粘性土来说，含

9、水量增加，将使薄膜水变厚减小。对粘性土来说，含水量增加，将使薄膜水变厚，甚至增加自由水，则填料之间的电分子力减弱，使粘聚力降，甚至增加自由水，则填料之间的电分子力减弱，使粘聚力降低。联系实际，凡是山坡滑动，通常都在雨后，雨水入渗使山低。联系实际，凡是山坡滑动，通常都在雨后，雨水入渗使山坡土中含水量增加，降低土的抗剪强度，导致山坡失稳滑动。坡土中含水量增加，降低土的抗剪强度，导致山坡失稳滑动。土的结构土的结构粘性土具有结构强度，如粘性土的结构受扰动，则其粘聚粘性土具有结构强度，如粘性土的结构受扰动，则其粘聚力力c c降低。降低。第9页/共63页2 2、固结排水剪（慢剪）固结排水剪（慢剪）测得的抗

10、剪强度测得的抗剪强度c cd d、d d值最大值最大。不固结不排水剪（快剪）不固结不排水剪（快剪）测得的抗剪强度测得的抗剪强度c c、值最小值最小。固结不排水剪（固结快剪固结不排水剪（固结快剪 ）测得的抗剪强度测得的抗剪强度c ccucu、cucu值居中值居中。由此可见，试样中是否存在孔隙水压力，对抗剪强度有由此可见，试样中是否存在孔隙水压力，对抗剪强度有重要影响。如前所述，这三种不同的试验方法，各适用于不重要影响。如前所述，这三种不同的试验方法，各适用于不同的土层分布、土质、排水条件和施工的速度同的土层分布、土质、排水条件和施工的速度。第10页/共63页二、莫尔二、莫尔- -库伦强度理论库伦

11、强度理论现将作用在平面现将作用在平面mnmn上的剪应力上的剪应力与地基土的抗剪强度与地基土的抗剪强度f f进进行比较：行比较：当当f f，平面，平面mnmn为稳定状态；为稳定状态；当当f f，平面，平面mnmn发生剪切破坏；发生剪切破坏；当当f f，平面，平面mnmn极限平衡状态。极限平衡状态。莫尔提出：材料的破坏为剪切破莫尔提出：材料的破坏为剪切破坏，当任一平面上的剪应力等于材料坏，当任一平面上的剪应力等于材料的抗剪强度时该点就发生破坏的抗剪强度时该点就发生破坏，破坏，破坏面上的剪切强度面上的剪切强度 f f是该面上法向应力是该面上法向应力 的函数，的函数，用库伦公式表示莫尔包线的用库伦公式

12、表示莫尔包线的强度理论称为莫尔强度理论称为莫尔- -库伦强度理论。库伦强度理论。ctgf当土体中任意一点在某一平面上的剪应力达到土的抗剪强当土体中任意一点在某一平面上的剪应力达到土的抗剪强度时，就发生剪切破坏度时，就发生剪切破坏。第11页/共63页（一）、微元体顶面和底面作用力，均为微元体顶面和底面作用力，均为 1 1ZZ式中式中 1 1-作用在微元体上的竖向法向应力，即土的自重应力，作用在微元体上的竖向法向应力，即土的自重应力，kpakpa。微元体侧面作用力为：微元体侧面作用力为： 2 23 3ZZ式中式中 2 2、3 3-作用在微元体侧面的水平向法向应力，作用在微元体侧面的水平向法向应力，

13、kpakpa； -土的静止侧压力系数，小于土的静止侧压力系数，小于1 1，可查表，可查表3.13.1。因为土体并无外荷作用，只有土的自重作用，故在微元体各个面上没有剪因为土体并无外荷作用，只有土的自重作用，故在微元体各个面上没有剪应变，也就没有剪应力，凡是没有剪应力的面称为主应面。作用在主应面上的力应变，也就没有剪应力，凡是没有剪应力的面称为主应面。作用在主应面上的力称为主应力，因此图称为主应力，因此图4.44.4中的中的1 1为最大主应力，为最大主应力，3 3为最小主应力。同时为最小主应力。同时2 23 3。第12页/共63页任意斜面上的应力任意斜面上的应力在微元体上取任一截面在微元体上取任

14、一截面mnmn，与大主应力，与大主应力面即水平面成面即水平面成角，斜面角，斜面mnmn上作用法向应力上作用法向应力和剪应力和剪应力，如图所示。现在求，如图所示。现在求、与与1 1、3 3之间的关系。之间的关系。取取dy=1dy=1，按平面问题计算。设直角坐标，按平面问题计算。设直角坐标：以：以m m点为坐标原点点为坐标原点O O，oxox向右为正，向右为正，ozoz向下向下为正。根据静力平衡条件与竖向合力为零。为正。根据静力平衡条件与竖向合力为零。水平方向水平方向 垂直方向垂直方向 0sincossin: 03dldldlx0cossincos: 01dldldly解联立方程解联立方程(a)(

15、a)、(b)(b)可求得任意截面可求得任意截面mnmn上的法向应力上的法向应力与剪应与剪应力力：第13页/共63页式中式中 与大主应面成与大主应面成角的截面角的截面mnmn上的法向应力，上的法向应力，kPakPa； 同一截面上的剪应力，同一截面上的剪应力，kPakPa。2cos2231312sin231第14页/共63页用摩尔应力圆表示斜面上的应力用摩尔应力圆表示斜面上的应力23122312121显见，在显见，在坐标系中，上式表示圆心为坐标系中，上式表示圆心为(1 1+2 2)/2,0)/2,0，半径为半径为(1 1-3 3)/2)/2的圆的方程。的圆的方程。从圆心逆时针转从圆心逆时针转22角

16、与圆周交于角与圆周交于a a点，点，a a点的坐标点的坐标，即，即为为M M点处与最大主应力面成点处与最大主应力面成角的斜面角的斜面mnmn上的法向应力和剪应力值上的法向应力和剪应力值。证明如下：。证明如下：2cos222cos20313131311roo2sin22sin31ra第15页/共63页 如果给定了土的抗剪强度指标如果给定了土的抗剪强度指标c和和 以及以及土中某点的应力状态，则可将抗剪强度包线土中某点的应力状态，则可将抗剪强度包线与莫尔应力圆画在同一张坐标图上，抗剪强与莫尔应力圆画在同一张坐标图上，抗剪强度包线与莫尔应力圆的关系可能有：度包线与莫尔应力圆的关系可能有： 1.整个莫尔

17、圆位于抗剪强度包线的下方。整个莫尔圆位于抗剪强度包线的下方。说明该点在任何平面上的剪应力都小于土的说明该点在任何平面上的剪应力都小于土的抗剪强度，抗剪强度，所以不会发生剪切破坏所以不会发生剪切破坏；第16页/共63页 2.莫尔圆与抗剪强度包线相切，切点为莫尔圆与抗剪强度包线相切，切点为A。说明在。说明在A点所代表的平面上，剪应力正点所代表的平面上，剪应力正好达到抗剪强度，该点就处于好达到抗剪强度，该点就处于极限平衡状态极限平衡状态。这时的莫尔圆称为这时的莫尔圆称为极限应力圆极限应力圆。 3.抗剪强度包线是莫尔圆的一条抗剪强度包线是莫尔圆的一条割线割线，实际上这种情况是不可能出现的，因为该点实际

18、上这种情况是不可能出现的，因为该点任何方向上的剪应力都不可能超过土的抗剪任何方向上的剪应力都不可能超过土的抗剪强度。因为强度。因为土的抗剪强度是土体抵抗剪切破土的抗剪强度是土体抵抗剪切破坏的坏的极限能力极限能力。第17页/共63页莫尔圆与抗剪强度之间的关系莫尔圆与抗剪强度之间的关系 0Ac 第18页/共63页（二）、1 1、无粘性土的极限平衡条件、无粘性土的极限平衡条件由图由图4.94.9可见，任意平面可见，任意平面mnmn作用的总应力作用的总应力0 0与法向应力与法向应力之间之间的夹角的夹角称为称为倾斜角倾斜角。根据力三角形中，根据力三角形中，tgtg/,/,可得：可得：tg tg （a a

19、）由库仑定律公式（由库仑定律公式（4.54.5）f ftgtg （b b）当当= =f f时，即式（时，即式（a a）= =式（式（b b），可得），可得，此时，平面，此时，平面mnmn处于处于极限平衡极限平衡状态。状态。第19页/共63页土中某点的应力是否达到破坏，土中某点的应力是否达到破坏，通常用摩尔圆与库仑抗剪强度曲线的通常用摩尔圆与库仑抗剪强度曲线的关系来说明。从图可直接看出土中某关系来说明。从图可直接看出土中某点各方向代表的平面是否达到极限平点各方向代表的平面是否达到极限平衡状态衡状态。圆在抗剪强度曲线的下方，两者分离。过圆在抗剪强度曲线的下方，两者分离。过O O点作圆的切线，点作圆

20、的切线，maxmax1p1p，则据，则据1 1与与3 3作的应力圆必作的应力圆必与强度包线相割与强度包线相割，该点已破坏；若，该点已破坏；若1 11p1p该点该点稳定。现稳定。现1 1=100kPa=100kPa1p1p=90kPa,=90kPa,故可判断该点已破坏。故可判断该点已破坏。把把1 1、C C代入代入公式公式，得：，得：3p3p= = 1 1tgtg2 2(45(45-/2)=100-/2)=100tgtg2 23030=33.33kPa=33.33kPa这表明：在这表明：在1 1=100kPa=100kPa的条件下，该点如处于极限平衡，则的条件下，该点如处于极限平衡，则3 3=

21、=33.33kPa33.33kPa。1 1不变时，不变时，3p3p愈小愈易破坏愈小愈易破坏，因，因(1 1-3 3) )增加。增加。若实际值若实际值3 33 p3 p, ,该点稳定。现该点稳定。现3 3=30kPa=30kPa p p，则该点稳定，则该点稳定。由由(4.3)(4.3)、(4.4)(4.4)可计算出破坏面上的正应力和剪应力：可计算出破坏面上的正应力和剪应力：= (= (1 1+3 3)/2+()/2+(1 1-3 3)/2cos2)/2cos2 = (100+30)/2+(100-30)/2cos2(45 = (100+30)/2+(100-30)/2cos2(45+30+30/

22、2)=47.5kPa/2)=47.5kPa=(=(1 1-3 3)/2sin2)/2sin2 = (100-30)/2sin2(45 = (100-30)/2sin2(45+30+30/2)=30.31kPa/2)=30.31kPa破坏面上土的抗剪强度为：破坏面上土的抗剪强度为：f f=c+tg=47.5tg30=c+tg=47.5tg30=27.42kPa=27.42kPa 固结不排水固结不排水 不固结不排水不固结不排水c cd d、d dc ccucu、cucu c c、第41页/共63页三、无侧限抗压强度试验三、无侧限抗压强度试验 无侧限抗压强度试验可以看作围压无侧限抗压强度试验可以看作

23、围压 3=0的三轴不排水剪切试验，试件剪切破坏时试的三轴不排水剪切试验，试件剪切破坏时试样所能承受的最大轴向压力样所能承受的最大轴向压力qu称为称为无侧限抗无侧限抗压强度压强度。根据试验结果，只能作一个极限应。根据试验结果，只能作一个极限应力圆（力圆（ 1= qu 、 3=0），对于一般粘性土），对于一般粘性土就无法作出破坏包线。就无法作出破坏包线。第42页/共63页 而对于饱和粘性土，根据三轴不固结不而对于饱和粘性土，根据三轴不固结不排水试验的结果，其破坏包线接近于一条排水试验的结果，其破坏包线接近于一条水水平线平线，即，即 u=0。如仅需测定饱和粘性土的不。如仅需测定饱和粘性土的不排水抗剪

24、强度，就可以利用比较简单的无侧排水抗剪强度，就可以利用比较简单的无侧限抗压强度试验代替三轴试验。限抗压强度试验代替三轴试验。第43页/共63页 0cu0 u 无侧限抗压强度试验无侧限抗压强度试验qu第44页/共63页2uufqc 无侧限抗压强度试验所得的极限应力圆无侧限抗压强度试验所得的极限应力圆的的水平切线水平切线就是破坏包线。就是破坏包线。第45页/共63页四、1 1、适用土质条件、适用土质条件软弱粘性软弱粘性土、取原状土困难的条件土、取原状土困难的条件2 2、试验设备、试验设备3 3、试验方法、试验方法第46页/共63页十字板剪切破坏扭力矩，由两部十字板剪切破坏扭力矩，由两部分组成：分组

25、成：4 4、成果计算、成果计算十字板旋转破坏土柱周围强度十字板旋转破坏土柱周围强度由土柱圆周由土柱圆周DD乘以土柱高乘以土柱高H H为土柱周围面积，再乘以半径为土柱周围面积，再乘以半径D/2D/2，即扭力臂，再乘以土柱侧面的抗剪强度，即扭力臂，再乘以土柱侧面的抗剪强度v v，可得土柱周围强度，可得土柱周围强度，如公式，如公式(4.22)(4.22)等号右侧第一项所示。等号右侧第一项所示。土柱上、下面强度土柱上、下面强度土柱圆面积土柱圆面积DD2 2/4/4乘以扭矩力臂乘以扭矩力臂D/3D/3，再乘以土柱水平抗剪强度，再乘以土柱水平抗剪强度H H，再乘以，再乘以2 2，可得土柱上、下面强度，如公

26、式（，可得土柱上、下面强度，如公式（4.224.22）等号右侧）等号右侧第二项所示。第二项所示。十字板剪切破坏十字板剪切破坏扭力矩扭力矩M M为：为：HVDDDDHM34222第47页/共63页为简化计算，可令为简化计算，可令v vH H，代入公式（，代入公式（4.224.22）可得）可得：HVDDDDHM34222322DHDM十字板现场剪切试验为十字板现场剪切试验为不排水剪切不排水剪切试验。因此，其结果与无侧试验。因此，其结果与无侧限抗压强度试验结果接近，饱和软土限抗压强度试验结果接近，饱和软土u u=0=0, ,则则: :2uq返回第48页/共63页第四节地基的破坏形式与地基承载力第四节

27、地基的破坏形式与地基承载力地基承载力特征值地基承载力特征值在保证地基稳定的条件下，地基在保证地基稳定的条件下，地基土单位面积上承受的最大荷载土单位面积上承受的最大荷载( (压力压力) )。地基极限承载力地基极限承载力地基土体完全剪切破坏时所承受的地基土体完全剪切破坏时所承受的荷载。荷载。可由载荷试验或其它原位测试、公式计算、并结合工程可由载荷试验或其它原位测试、公式计算、并结合工程实践经验等方法综合确定。实践经验等方法综合确定。第49页/共63页一、地基变形阶段与破坏形式一、地基变形阶段与破坏形式（一）、地基变形的三个阶段（一）、地基变形的三个阶段线性变形线性变形( (压密压密) )阶段阶段塑

28、性变形塑性变形( (局部剪切局部剪切) )阶段阶段完全完全( (滑动滑动) )破坏阶段破坏阶段（二）、地基破坏的三种型式（二）、地基破坏的三种型式整体剪切破坏整体剪切破坏p ps s曲线可明显分曲线可明显分出上述三个变形阶段。当地基上的压力达到出上述三个变形阶段。当地基上的压力达到极限后，地基内塑性变形区发展接合而出现极限后，地基内塑性变形区发展接合而出现连续的滑动面，地基土发生整体剪切破坏。连续的滑动面，地基土发生整体剪切破坏。只要荷载稍有增加，基础就会急剧下沉、倾只要荷载稍有增加，基础就会急剧下沉、倾斜、地面严重隆起，并往往使建筑物发生破斜、地面严重隆起，并往往使建筑物发生破坏。对于压缩性

29、较小的土，如坏。对于压缩性较小的土，如密实砂土和坚密实砂土和坚硬粘土，当压力硬粘土，当压力p p足够大时，一般都发生这足够大时，一般都发生这种型式的破坏种型式的破坏。也可能在承载力低、相对埋。也可能在承载力低、相对埋深小的基础下出现。深小的基础下出现。第50页/共63页刺入剪切破坏刺入剪切破坏地基不出现明显的连续滑动面，基础地基不出现明显的连续滑动面，基础四周的地面也不隆起，基础没有很大倾斜，其四周的地面也不隆起，基础没有很大倾斜，其p ps s曲线无明曲线无明显的转折点。地基的破坏是由基础下面软弱土变形并沿基础显的转折点。地基的破坏是由基础下面软弱土变形并沿基础周边产生竖向剪切，导致基础连续

30、下沉，就象基础周边产生竖向剪切，导致基础连续下沉，就象基础“切入切入”土中。土中。此种型式多出现于基础此种型式多出现于基础相对埋深较大相对埋深较大和压缩性较大的和压缩性较大的松砂松砂和和软土软土中。中。第51页/共63页局部剪切破坏局部剪切破坏界于整体剪切破坏与剌入剪切破坏之界于整体剪切破坏与剌入剪切破坏之间。间。破坏时地基的塑性变形区局限于基础下方，滑动面也不延破坏时地基的塑性变形区局限于基础下方，滑动面也不延伸到地面。可能有轻微隆起，但基础不会明显倾斜或倒塌，伸到地面。可能有轻微隆起，但基础不会明显倾斜或倒塌，p ps s曲线转折点也不明显。曲线转折点也不明显。第52页/共63页第53页/

31、共63页二、按地基载荷试验确定地基的承载力二、按地基载荷试验确定地基的承载力 在现场通过一定尺寸的载荷板对扰动较少在现场通过一定尺寸的载荷板对扰动较少的浅部地基土体直接加荷，所测得的成果的浅部地基土体直接加荷，所测得的成果一般能反映相当于一般能反映相当于12倍载荷板宽度的深倍载荷板宽度的深度以内土体的平均性质。度以内土体的平均性质。第54页/共63页按载荷试验成果确定按载荷试验成果确定地基承载力特征值地基承载力特征值荷载P沉降sPcrPu第55页/共63页 承载力特征值的确定：承载力特征值的确定： 1.当当ps曲线上有曲线上有比例界限比例界限时，取该比时，取该比例界限所对应的荷载值；例界限所对

32、应的荷载值； 2.当极限荷载小于对应比例界限的荷当极限荷载小于对应比例界限的荷载值的载值的2倍时，取倍时，取极限荷载值的一半极限荷载值的一半； 3.当不能按上述二点确定时，如压板当不能按上述二点确定时，如压板面积为面积为0.250.50m2，可，可s/b=0.010.015所对应的荷载，但其值不应大于所对应的荷载，但其值不应大于最大加载最大加载量的一半量的一半。第56页/共63页 同一土层参加统计的试验点不应少于同一土层参加统计的试验点不应少于3点点，各试验实测值的极差不得超过其平均，各试验实测值的极差不得超过其平均值的值的30%，取此平均值作为该土层的地基，取此平均值作为该土层的地基承载力特

33、征值承载力特征值fak。第57页/共63页三、理论公式确定地基承载力三、理论公式确定地基承载力kcmdbacMdMbMf当e0.33b时式中式中 f fa a地基承载力特征值；地基承载力特征值；c c、d d、c c承载力系数；承载力系数； b b基础底面宽度（基础底面宽度（m m），当基宽小于），当基宽小于3m3m按按3m3m考虑，大于考虑，大于6m6m按按6m6m考虑；考虑；第58页/共63页四、确定地基承载力的其它方法四、确定地基承载力的其它方法（一）、其它试验方法（一）、其它试验方法1.1.深层平板载荷试验；深层平板载荷试验；2.2.旁压试验；旁压试验；3.3.螺旋压板载荷试验；螺旋压

34、板载荷试验；（二）、经验法确定地基承载力（二）、经验法确定地基承载力1.1.间接原位测试；间接原位测试；2.2.建立经验关系的方法；建立经验关系的方法；3.3.规范推荐的地基承载力表；规范推荐的地基承载力表；第59页/共63页四、地基承载力特征值的修正四、地基承载力特征值的修正 当基础宽度大于当基础宽度大于3m或埋置深度大于或埋置深度大于0.5m时，从载荷试验或原位测试、经验值时，从载荷试验或原位测试、经验值等方法确定的地基承载力特征值，尚应按等方法确定的地基承载力特征值，尚应按下式修正：下式修正：第60页/共63页)5 . 0()3(mdbaka dbff 式中式中 fa修正后的地基承载力特

35、征值；修正后的地基承载力特征值； fak地基承载力特征值；地基承载力特征值； b、 d基础宽度和埋深的地基承载基础宽度和埋深的地基承载 力修正系数；力修正系数； b基础底面宽度（基础底面宽度（m），当基宽小），当基宽小 于于3m按按3m考虑，大于考虑，大于6m按按6m考考 虑；虑；第61页/共63页 m基础底面以上土的加权平均重度，基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度；地下水位以下取浮重度； d基础埋置深度（基础埋置深度（m），一般自室），一般自室外外地面标高算起。在填方整平地区，可自地面标高算起。在填方整平地区，可自填土地面标高算起，但填土在上部结构施填土地面标高算起，但填土在上部结构施工后完成时，应从天然地面工后完成时，应从天然地面 标高算起，对标高算起，对于地下室，如采用箱形基础或筏基时，基于地下室，如采用箱形基础或筏基时，基础埋置深度自室础埋置深度自室 外地面标高算起，当采用外地面标高算起，当采用独立基础或条形基础时，应从室内地面标独立基础或条形基础时，应从室内地面标高算起高算起。 返回第62页/共63页感谢您的观看！第63页/共63页