涡轮蜗杆装配说明书.doc

目 录设计装料机的传动装置1第一章 传动装置总体设计21.1 电动机的选择21.2 传动比的计算及分配31.3 传动装置运动、动力参数的计算3第二章 传动件的设计计算42.1 蜗杆副的设计计算42.2 螺杆副上作用力的计算72.3 箱体内壁8第三章 轴的设计计算93.1 蜗杆轴的设计与计算93.2 低速轴的设计计算16总 结20 设计装料机的传动装置一 工作条件与技术要求：1、 该传动装置用于热处理车间装料机的传动系统中。2、 装料机工作定时停车，单向回转，传动装置使用期限不低于20000小时。3、 载荷稳定，环境温度40，输送机允许速度误差为4%。4、 装料机主轴功率p=3.25KW，装料机主轴转速V=9.0r/min二 设计工作量：1、减速器装配图一张（A0或A1）2、装配图草图一张3、零件图两张（涡轮和涡杆）4、设计说明书一份，主要内容：输入轴齿轮的设计计算，输入轴的轴承选型计算，输入轴的校核计算，输出轴的轴承选型。第一章 传动装置总体设计1.1 电动机的选择1、 选择电动机的类型：根据用途选用Y系列三相异步电动机。2、选择电动机功率：查减速器设计实例精解表2-1，轴承效率=0.98，蜗轮蜗杆传动效率=0.8，联轴器效率=0.99，得电动机所需工作功率为4.40KW由减速器设计实例精解表8-2，可选取电动机的额定功率=5.5KW 3、电动机的选择假定选择电动机的型号为Y132M2-6，电动机额定功率=5.5KW，同步转速n=1000r/min，满载转速n=960r/min。由表2-2可知单级蜗轮蜗杆传动比范围为，现暂取，n=由链的线速度 ，得输送链链轮的分度圆直径为 对链轮分度圆直径进行取整D=100mm则链的实际转度为：r/min() 1.2 传动比的计算及分配传动比的计算及分配如下：总传动比 满足要求。1.3 传动装置运动、动力参数的计算传动装置的运动、动力参数的计算如下：1、 各轴转速 =28.66r/min2、 各轴功率 KW4.36KW KW3.42KW KW3.32KW 3、 各轴转矩 第二章 传动件的设计计算2.1 蜗杆副的设计计算蜗杆副的设计计算如下：1、 选择材料、热处理方式和公差等级考虑到蜗杆传动传递的功率不大，速度不太高有相对滑动速度，蜗杆选用45钢，表面淬火处理，HRC=4550。设相对滑动速度<6m/s，故蜗轮选用铸铝铁青铜ZCuAl10Fe3，选用8级精度。2、 确定蜗杆头数和蜗杆齿数 由表10-5选取=2，则=i=33.52=673、 初步计算传动的主要尺寸因为是软齿面闭式传动，故按齿面接触疲劳强度进行设计，则有 、蜗轮传递转矩T=1139600、载荷系数。由表10-6查得工作情况系数=1.0；设蜗轮圆周速度<3m/s，取动载荷系数=1.0；因工作载荷平稳，故取齿向载荷分布系数=1.0，则=1.01.01.0=1.0、许用接触应力。由表10-7查取基本许用接触应力=180MPa，应力循环次数为 N=60anL=601.028.6620000=3.4410故寿命系数为 、弹性系数=160，则模数m和螺杆分度圆直径 =2495.38 由表10-8选取m=6.3mm，d=63mm,则 4、计算传动尺寸、蜗轮分度圆直径为 、传动中心距为5、验算蜗轮圆周速度、相对滑动速度及传动总效率、蜗轮圆周速度 与初选相符合 ，取=1.0合适。、导程角 由tan=mz/d=6.32/63=0.2，得=11.31、相对滑动速度 与初选值相符，选用材料合适、传动总效率由查表10-9得当量摩擦角，则 原估计效率0.8与总效率相差较大，需要重新较大，需要重新计算 6、复核 =2433.00mm 7、验算齿根抗弯强度验算公式为 、K、T、m和、同前、齿形系数。当量齿数,由图10-2查得=2.5、螺旋角系数、许用弯应力由表10-10查得=90MPa，寿命系数为 则抗弯强度为 =22.98MPa< 抗弯强度足够8、计算蜗杆传动其他几何尺寸、蜗杆齿顶高 全齿高 齿顶圆直径 齿根圆直径螺杆螺旋部分长度为 取=110mm螺杆轴向齿距 螺杆螺旋线导程 、蜗轮齿顶圆直径 齿根圆直径外圆直径齿宽齿宽角 咽喉母圆半径 轮缘宽度 取b=55mm9、热平衡计算取油温t=70，周围空气温度t=20,通风良好，取），传动总效率为0.78，则散热面积为=1.28m2.2 螺杆副上作用力的计算螺杆副上作用力计算如下1、 已知条件高速轴传递的转矩T=43370，转速n=960r/min,蜗杆分度圆直径d=63mm，低速轴传递的转矩T=1139600，蜗轮分度圆直径d=422.1mm。2、 螺杆上的作用力 （1）圆周力，其方向与力作用点圆周速度方向相反 （2）轴向力，与蜗轮的转动方向相反 （3）径向力 其方向由力的作用点指向轮1的转动中心3、 蜗轮上的作用力 蜗轮上的轴向力、圆周力、径向力分别与蜗杆上相应的圆周力、轴向力、径向力大小相等，方向相反2.3 箱体内壁在蜗杆副轮廓线基础上绘出箱体的内壁，这里蜗轮外圆到内壁的距离由表4-1中公式1.2，下箱座壁厚=0.04a+3=0.04241.05+3=12.642mm，取=15mm，而1.2=1.215mm=18mm，取=18mm，取蜗轮轮毂到内壁的距离=20mm。第三章 轴的设计计算 轴的设计计算与轴上轮毂孔内径及宽度、滚动轴承的选择和校核、键的选择和验算、与轴连接的半联轴器的选择同步进行。3.1 蜗杆轴的设计与计算1、 已知条件 蜗杆轴传递的功率P=3.25KW，转速n=960r/min，传递转距T=43.37，蜗杆分度圆直径为63mm,d=47.88mm，宽度b=110mm。2、 轴的材料和热处理 因传递的功率不大，并对重量及结构尺寸无特殊要求，查表8-26，选用常用的材料45钢，考虑到蜗杆、蜗轮有相对滑动，因此螺杆采用表面淬火处理。3、 初算轴径 初步确定蜗杆轴外伸段直径。因蜗杆轴外伸段上安装联轴器，故轴径可按下式求得，由表9-8，可取C=120，则 =19.9mm 轴与联轴器连接，有一个键槽，应增大轴径，则 取=22mm4、 结构设计1） 、轴承部件的结构设计 蜗杆的速度减速器采用蜗轮在上螺杆在下结构。为方便蜗轮安装及调整，采用沿蜗轮轴线的水平面剖分箱体结构，蜗杆轴不长，故轴承采用两端固定方式。可按轴上零件的安装顺序，从处开始设计。2） 、轴段的设计 轴段上安装联轴器，此段设计应与联轴器设计同步进行。为补偿联轴器所连接两轴的安装误差、隔离振动，选用弹性销联轴器。查表8-37，取=1.5，则计算转矩=65055由表8-38查得GB/T5014-2003中的LX3型联轴器符合要求：公称转矩为1250，许用转速为4750r/min,轴孔范围为,结合伸出段直径，取联轴器毂孔直径35mm，轴孔长度84mm，J型轴孔，A型键，联轴器从动端代号为LX3 3584GB/T5014-2003，相应的轴段的直径d=35mm，其长长略小于毂孔宽度，取L=80mm。3） 轴段的直径 考虑联轴器的轴向固定及密封圈的尺寸，联轴器用轴肩定位，轴肩高度为h=。轴段的轴径，其最终由密封圈确定，该处轴的圆周速度小于3m/s，可选用毡圈油封。由表8-27，选取毡圈40JB/ZQ 4606-1997,则。由于轴段轴段的长度L涉及的因素较多，稍后再确定。4） 轴段和轴段的设计 轴段和安装轴承，考虑到螺杆受径向力、切向力和较大轴向力，所以选用圆锥滚子轴承。轴段安装轴承，其直径应既便于轴承安装，又符合轴承内径系列。现暂取轴承为30209，由表9-9查得轴承内径d=45mm,外径D=85mm，宽度B=23mm，T=20.75mm，内圈定位轴肩直径d=52mm，外圈定位凸肩内径D=75mm,a=20.1mm，故d=45mm，螺杆轴承采用油润滑，轴承靠近箱体内壁的端面距离箱体内壁距离=8mm。通常一根轴上的两个轴承型号相同，则d=45mm ，为了螺杆上轴承很好地润滑，通常油面高度应到达最低滚动体中心，在上油面高度高出轴承座孔底边15mm，而螺杆浸油深度应为 。螺杆齿顶圆到轴承座孔底边的距离为，油面浸入螺杆约0.75个齿高，因此不需要甩油环润滑螺杆，则轴段及轴段的长度可取为L=L=B=23mm。（5） 轴段的长度设计 轴段的长度L除与轴上零件有关外，还与轴承座宽度及轴承端盖等零件有关。取轴承座与蜗轮外圆之间的距离=15mm，这样可以确定出轴承座内伸部分端面的位置和箱体内壁位置。由前面的计算得知下箱座壁厚取=12mm，由中心距尺寸241.05mm>200mm，可确定轴承旁连接螺栓直径M12、箱体凸缘连接螺栓直径M10、地脚螺栓直径M16，轴承端盖连接螺栓直径M8，由表8-29取螺栓GB/T5781 M820。由表8-30可计算轴承端盖厚e=1.2=12mm，取e=12mm。端盖与轴承座间的调整垫片厚度为=3mm。为方便不拆缷联轴器的条件下，可以装拆轴承端盖连接螺栓，并使轮毂外径与端盖螺栓的拆装不干涉，故取联轴器轮毂端面与端盖外端面的距离为=15mm。轴承座外伸凸台高 =3mm，测出轴承座长为L=52mm，则有 =（15+12+3+52-8-23）mm =51mm （6） 轴段和的设计 该轴段直径可取轴承定位轴肩的直径，可取d=d=52mm，轴段和的长度可由蜗轮外圆直径、蜗轮齿顶外缘与内壁距离为=15mm和螺杆宽b=110mm，及壁厚、凸台高、轴承座长等确定，即 =（ =139.215mm 圆整，取 （7）螺杆轴段的设计 轴段即为螺杆段长，L=b=110mm，分度圆直径为63mm，齿根圆直径d=47.88mm（8）轴上力作用点间距 轴承反力的作用点距离轴承外圈大端面距离a=20.1mm，则可得轴的支承点及受力点的距离为 =+L+a=30mm+51mm+20.1mm=101.1mm =T-a+L+=24.75mm-20.1mm+140mm+ =199.65mm B=2+b=217mm+80mm=114mm 5、键连接 联轴器与轴段间采用A型普通平键连接，由表8-31得键的型号为键108 GB/T 1096-1990。 6、轴的受力分析 、画轴的受力简图 轴的受力简图如图3-1所示。 图3-1 受力简图 、支承反力 在水平面上为 R= R在垂直平面上为 R=- =1137.70NR=F-R=1965.32N-1137.70N=827.62N轴承A的总支承反力为 R=轴承B的总支承反力为 R=、弯矩计算 在水平面上，螺杆受力点截面为 M=R=688.42199.65=137443.05 在垂直平面上，螺杆受力点截面左侧为 M=R=1137.70199.65=227141.8 螺杆受力点右侧为 M=R=827.62199.65=165234.3合成弯矩，螺杆受力点截面左侧为M= =265488.21 螺杆受力点截面右侧为M= =214925.49 、画弯矩图 弯矩图如图3-2、3-3和3-4所示 图3-2 图3-3 图3-4 、转矩和转矩图T=87940 转矩图如图3-5所示 图3-5 7、校核轴的强度 由弯矩图可知，蜗杆受力点截面左侧为危险截面 其抗弯截面系数为 W= 抗扭截面系数为 W= 最大弯曲应力为 = 扭剪应力为 按弯扭合成强度进行校核计算，对于单向转动的转轴，转矩按脉动循环处理，故取折合系数a=0.6,则当量应力为 由表8-26查得45钢调质处理抗拉强度极限=650MPa，由表8-32用插值法查得轴的许用弯曲应力=60MPa。 <，强度足够。 8、校核键连接的强度 带轮处键连接的挤压应力为 =12.39MPa 取键、轴及联轴器的材料都为钢，由表8-33查得， <，强度足够。 9、校核轴承寿命 、计算当量动载荷 由表9-9查30209轴承得C=67800N，=83500N，e=0.4，Y=1.5，由表9-10查得滚动轴承内部轴向力计算公式，则轴承1、2的内部轴向力分别为 外部轴向力A=1329.77N，各力方向如图所示S+A=358.84N+1329.77N=1688.61N>443.26N则两轴承的轴向力分别为 =1688.61N =358.84N因为，则轴承2的当量动载荷为 因为，则轴承2的当量动载荷为 、轴承寿命 因>，故只需校核轴承1，P=。轴承在100以下工作，由表8-34查得。对于减速器，由表8-35查得载荷系数。由轴承1的寿命为 减速器预期寿命为 ，故轴承寿命足够。3.2 低速轴的设计计算低速轴的设计计算如下：1、已知条件 低速轴传递的功率P=3.42KW，转速n=28.66r/min，传递转距T=1139600，齿轮2分度圆直径d=422.1mm,齿轮宽度b=55mm2、选择轴的材料 因传递的功率不大，并对重量及结构尺寸无特殊要求，故由表8-26选用常用的材料45钢，调质处理。3、初算轴径 取C=120，低速轴外伸段的直径可接下式求得 =59.04mm 轴与联轴器连接，有一个键槽，应增大轴径，则 圆整=61mm4、结构设计 1）、轴段设计 轴段上安装联轴器，此段设计应与联轴器的选择设计同步进行。为补偿联轴器所连接两轴的安装误差、隔离振动，选用弹性柱销联轴器。由表8-37，取K=1.5，则计算转矩T=KT=1.51139600=1709400由表8-38查得GB/T5014-2003中LX4型联轴器符合要求：公称转矩为2500，许用转速3870r/min,轴孔范围为。结合伸出段直径，取联轴器毂孔直径为61mm,轴孔长度107mm，J型轴孔，A型键，联轴器主动端代号LX4 61107 GB/T 5014-2003，相应的轴段的直径d=61mm，其长度略小于毂孔宽度，取L=100mm2)轴段轴径设计 在确定轴段的轴径时，应考虑联轴器的轴向固定及密封圈的尺寸，联轴器用轴肩定位，轴肩高度为h=。轴段的轴径，最终由密封圈确定。该处轴的圆周速度小于3m/s，可选用毡圈油封。查表8-27，选取毡圈70ZQ 4606-1997,则。 3）轴段和的设计 轴段和上安装轴承，考虑到蜗轮轴向力的存在，因此选用圆锥滚子轴承，轴段和直径应既便于轴承安装，又应符合轴承内径系列。现暂取轴承为30216，经过轴承内径d=80mm,外径D=140mm，宽度B=26mm，T=28.25mm,内圈定位轴肩直径d=90mm，外圈定位凸肩内径D=125mm,轴承反力作用点距轴承外圈大端面的距离a=28.1mm,故d=80mm，通常一根轴上的两个轴承取相同型号，则d=d=80mm。 4）轴段的设计 轴段上安装蜗轮，为便于蜗轮的安装，d必须略大于d，可初定d=85mm,蜗轮2轮毂的宽度范围为（1.2-1.5）d=102-127.5mm,取其轮毂宽度H=105mm，其右端采用轴肩定位，左端采用套筒固定。为使套筒端面能够顶到齿轮端面，轴段长度应比轮毂略短,故取L=100mm。5）轴段的长度设计 取蜗轮轮毂到内壁距离=18mm，则6） 轴段的长度计算 轴段的长度除与轴上零件有关外，还与轴承座宽度及轴承端盖等零件有关。轴承端盖连接螺栓同高速轴为GB/T5781 M820，其安装圆周大于联轴器轮毂外径，为使轮毂外径不与端盖螺栓的拆装发生干涉，故取联轴器轮毂端面与端盖外端面的距离取K=15mm，下箱座壁厚同前=12mm，轴承旁连接螺栓同前M12，由表4-1可查，部分面凸缘尺寸（扳手空间）=25mm,=20mm,轴承座的厚度为 则取=64mm，轴承端盖凸缘厚同前e=12mm；前端与轴承座间的调整垫片厚度同前=3mm，则7）轴段的设计 该轴段为蜗轮提供定位作用，定位轴肩的高度为h=，取h=5mm,则d=95mm，齿轮端面距离箱体内壁距离为,取轴段的长度为 8）轴段长度设计 为保证挡油环、轴承相对蜗轮中心线对称，则圆整，取L=46mm 9）轴上力作用点间距离轴的支点及受力点间的距离为 =（30+56+61+100-105-18-12-28.25+28.1)mm =111.85mm =82.65mm 5、键连接 联轴器与轴段及蜗轮与轴段间采用A型普通平键连接，查表8-31可得其型号分别为键1811 GB/T 1096-1990和键2214 GB/T 1096-1990 =3.25KW=5.5KWn=960r/minD=100mm=28.66r/mini=33.5r/min=960r/min=960r/min=28.66r/min=28.66r/min=4.36KW=3.42KW=3.32KW=43.77=43.37=1139.6=1106.3蜗杆选用45钢，表面淬火处理蜗轮ZCuAl10Fe3金属模铸造8级精度=2=67m=6.3mmd=63mmmm=1.0选用材料合适原设计合理抗弯强度足够=110mmb=55mmA=1.28m45钢，表面淬火处理=22mmd=35mmL=80mmd=45mmd=45mmL=L=B=23mm56mm=101.1mm=199.65mm=199.65mmRRR=1137.70NR=827.62NR=1329.77NR=1076.51NM=137443.05M=227141.8M=165234.3M=26548.21M=214925.4945钢，调质处理=26mm抗弯强度足够键连接强度足够45钢，调质处理=61mmd=61mmL=100mmd=d=80mmd=85mmL=100mm。 总 结 我们这次机械设计课程设计是做一级圆柱齿轮减速器。在两个星期的设计过程中，让我明白一个简单机械设计的过程，知道一个设计所必须要准备些什么，要怎样去安排工作，并学习机械设计的一般方法，掌握机械设计的一般规律；也通过课程设计实践，培养了我综合运用机械设计课程和其他先修课程的理论与生产实际知识来分析和解决机械设计问题的能力；学会怎样去进行机械设计计算、绘图、查阅资料和手册、运用标准和规范。还有就是激发了我的学习兴趣，能起到一种激励奋斗的作用，让我更加对课堂所学内容的更加理解和掌握。 这次机械课程设计中，我遇到了很多问题，但同学讨论和老师 指导起到了很大的作用，这就是团队的精神。自己在设计中所遇到的困难，让我明白要做好一个机械设计是一件不容易的事，必须有丰富的知识面和实践经验，还必须有一个好的导师。设计让我感到学习设计的紧张，能看到同学间的奋斗努力，能让大家很好地回顾以前所学习的理论知识，也明白只有在学习理论基础上才能做设计，让我以后更加注重理论的学习并回到实践中去。还这次自己没有很好地把握设计时间的分配，前面传动方案设计和传动件设计时间太长，而在装配草图设计、装配工作图设计时间太紧，还有就是在装配草图设计中遇到一些尺寸不是很确定，而减慢了AutoCAD工程制图的速度，这也很好让我们更加掌握AutoCAD工程制图的操作。这是自己设计思维不太严谨，没有很好地熟悉一些理论知识，没有过此类设计的经验；在设计过程中自己也做了一些重复的计数，很多往往是一个参数所取不正确或没有太在意一些计数，而在尺寸计算校核才发现问题，而白白花了重复工作的时间，但也能让我更加深刻一些设计的过程，积累了一些设计的经验。 这次机械设计课程设计是我们一次进行的较长时间、较系统、 较全面的工程设计能力训练，很好地提高了我们实践能力和运用综合能力的水平。我们可以通过设计，明白到学习的内容的目的，更加明确大学学习的目标方向，能激起学生学习激情，也让我们有学习的成就感，希望以后有更多合适实训教学安排。