B13住宅脚手架施工方案已报

A2+598-CC+89段施工方案，施工组织设计，施工工艺目录1、工程概况22、编制依据23、脚手架方案选择2 3.1脚手架参数3 3.2小横杆的计算5 3.3大横杆的计算73.4扣件抗滑力的计算93.5脚手架荷载标准值93.6立杆的稳定性计算113.7连墙件的计算133.8悬挑梁的受力计算143.9悬挑梁的整体稳定性计算163.10拉绳的强度计算173.11拉绳的受力计算173.12锚固段与楼板连接的计算183.13钢丝绳卸荷计算204、施工方案225、安全检查与安全管理266、脚手架拆除277、型钢悬挑卸料平台287.1参数信息29 7.2次梁的验算30 7.3主梁的验算32 7.4钢丝拉绳的内力验算35 7.5钢丝拉绳的强度验算367.6钢丝拉绳拉环的强度验算36 7.7操作平台安全要求37一、工程概况本工程为河南农业大学新校区职工周转房工程第四标段，位于郑州市郑东新区龙子湖高校园区, 祭城路以北。住宅为地上17层，地下室1层，,总建筑面积为48466.66m2，属于一类高层建筑，结构形式为剪力墙结构。本工程总建筑高度为55.55m，由于结构和装饰施工要求，必须搭设脚手架作为各类施工的作业面。二、编制依据1. 河南农业大学新校区职工周转房工程结构平面图2.建筑施工扣件式脚手架安全技术规范（2002年版）JGJ130-20013.建筑施工脚手架实用手册三、脚手架方案选择1、外檐防护脚手架本工程外檐地下室、一层二层三层采用双排落地式防护脚手架，双排落地脚手架采用48×3.0的扣件式钢管搭设，架体距结构的外檐250mm作为施工距离，立杆间距为900mm；三层以上采用型钢悬挑式扣件钢管双排脚手架，外挂安全网，即在第三层、第十层顶板预留20钢筋锚环，间距1500mm，各层脚手架总高均为22.75m,用 16作悬挑杆，伸出墙面1250mm，其上搭设扣件式钢管脚手架，内外立杆间距900mm。立杆步距均为1800mm，立杆横距1500mm，并沿架体外侧设剪刀撑，架体外侧挂安全防护密目网。2、构造要求悬挑槽钢的间距为1.5m（遇特殊部位不得大于2m），钢丝绳间距与之相同为1.5m，立杆横距为1.5m，横向水平杆（小横杆）间距为1.8m，纵向水平杆（大横杆）设置两排，架子宽0.9m，架体离墙边0.25m，步高为1.8m。为保证安全，按3.0×4.5m（2倍的步距×3倍的立杆间距）将小横杆延伸至建筑物内，与建筑物相连，作为架体的附墙结构。外侧立杆定位销焊点在距槽钢端头100处。悬挑架应设置剪刀撑，每道剪刀撑不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾斜角为45°-60°，剪刀撑跨越立杆的跟数不得多于7根。建筑物的外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。在建筑物异形部位挑出的槽钢，其外挑长度较大，立杆的定位销要根据脚手架的立杆位置实地焊接。且槽钢应与下部脚手架的水平杆可靠支撑，水平支撑间距不大于1m。待上一层结构砼的强度达到75%以上，钢丝绳斜拉安装完毕后，方可拆除底部的脚手架。在剪力墙相应部位，开设200×150mm的预留洞安装槽钢，在槽钢以上3.25m处的剪力墙或梁内预埋20的钢筋拉环，用作斜拉钢丝绳的拉点，拉环的锚固长度应30d。3、内力计算3.1脚手架参数 1) 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.90米，立杆的步距为1.80 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为22.75米，立杆采用单立管； 内排架距离墙体距离为0.25米； 小横杆在上，主节点处必须设置一根水平小横杆； 采用的钢管类型为 48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距3 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件； 2）活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2； 3）风荷载参数 河南省郑州市地区，基本风压为0.450，风荷载高度变化系数z为1.420，风荷载体型系数s为1.128； 考虑风荷载； 4）静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木脚手板挡板；5）水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16号槽钢 ，其中建筑物外悬挑段长度1.3米，建筑物内锚固段长度 1.50 米。 与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00； 楼板混凝土标号:C30； 6）拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:8.000； 钢丝绳与梁夹角为(度):68； 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.20 m。 3.2小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.500/3=0.175 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.000×1.500/3=1.500 kN/m； 荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500 = 2.356 kN/m； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.356×0.9002/8 = 0.239 kN.m； = Mqmax/W =46.959 N/mm2； 小横杆的最大弯曲应力 =46.959 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.175+1.500 = 1.713 kN/m ； 最大挠度 V = 5.0×1.713×900.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.583 mm；小横杆的最大挠度 0.583 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900 / 150=6 与10 mm，满足要求！3.3大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.038×0.900=0.035 kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×0.900×1.500/3=0.158 kN； 活荷载标准值: Q= 3.000×0.900×1.500/3=1.350 kN； 荷载的计算值: P=(1.2×0.035+1.2×0.158+1.4×1.350)/2=1.060 kN； 大横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.060×1.500= 0.425 kN.m； M = M1max + M2max = 0.007+0.425=0.432 kN.m 最大应力计算值:= 0.432×106/5080.0=84.948 N/mm2； 大横杆的最大应力计算值 = 84.948 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.677×0.038×1500.04 /(100×2.060×105×121900.0) = 0.052 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： P=（0.035+0.158+1.350）/2=0.771kN V= 1.883×0.771×1500.03/ ( 100 ×2.060×105×121900.0) = 1.951 mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.951=2.004 mm； 大横杆的最大挠度 2.004 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！3.4扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×0.9×2/2=0.035 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.5=0.058 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×0.9×1.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 3×0.9×1.5 /2 = 2.025 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.035+0.058+0.236)+1.4×2.025=3.229 kN；R < 6.4 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 3.5脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.1248+(0.90×2/2)×0.038/1.80×30.00 = 4.320kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.350×4×1.500×(0.900+0.3)/2 = 1.260 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木脚手板挡板，标准值为0.14NG3 = 0.14×4×1.5/2 = 0.42 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×30.000 = 0.225 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.225 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.000×0.900×1.500×2/2 = 4.050 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.420 ； Us - 风荷载体型系数：Us =1.128 ；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.450×1.420×1.128= 0.505 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.225+ 1.4×4.050=13.14kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.225+ 0.85×1.4×4.050= 12.29 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.505×1.500×1.82/10 = 0.292kN.m；3.6立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N = 13.14×21/30 =9.198 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.188 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 9198/(0.186×489)=101.128 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 101.128 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 12.29×21/30 =8.603 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.118 m； 长细比 Lo/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 8602.65/(0.186×489)+291803.992/5080 = 152.024 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 152.024 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 3.7连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.505 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 7.629 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.629 kN连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = ·A·f 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN；Nl = 12.629 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到 Nl = 12.629小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求 连墙件扣件连接示意图3.8悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 934.50 cm4，截面抵抗矩W = 116.80 cm3，截面积A = 25.15 cm2。 受脚手架集中荷载 P=(1.2×6.225 +1.4×4.05)×21/30= 9.198 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.2×25.15×0.0001×78.5 = 0.237 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 10.947 kN； R2 = 8.508 kN； R3 = -0.396 kN。 最大弯矩 Mmax= 1.456 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 1.456×106 /( 1.05 ×116800 )+ 9.198×103 / 2515 = 15.528 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 15.528 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！3.9悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号槽钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 ×10.0×65.0× 235 /( 1200.0×160.0×235.0) = 1.93 由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.924。经过计算得到最大应力 = 1.456×106 /( 0.924×116800 )= 13.492 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 13.492 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求!3.10、拉绳的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=11.79 kN；3.11、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=11.79 kN 选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径15.5mm。 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg152KN； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 钢丝绳使用安全系数。K6。得到：Fg=21.533KN>Ru11.79KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。 2、钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=11.79kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(11790×4/3.142×50) 1/2 =18mm；3.12锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.396 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=395.966×4/(3.142×50×2)1/2 =2.245 mm； 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.396kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 395.966/(3.142×20×1.43)=4.407mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN螺栓的轴向拉力N=0.396kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 8.508kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；经过计算得到公式右边等于138.51 kN，大于锚固力 N=8.51 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!3.13钢丝绳卸荷计算: 钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷1次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。用6×19直径17的钢丝绳卸荷。卸荷净高度为9m;经过计算得到a1=arctg3.000/(0.900+0.300)=68.199度a2=arctg3.000/0.300=84.289度卸荷处立杆轴向力为：P1 = P2 = 1.5×13.14×9/30 =5.913 kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1 = P1/sina1 = 5.913/0.928 = 6.368 kNT2 = P2/sina2 = 5.913/0.995 = 5.942 kNG1 = P1/tana1 = 5.913/2.500 = 2.365 kNG2 = P2/tana2 = 5.913/10.000 = 0.591 kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =6.368 kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 6.368kN，=0.82，K=6，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(2×6.368×6.000/0.820)0.5 = 9.7 mm。吊环强度计算公式为： = N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50 N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5d2；选择吊环的最小直径要为：d =(2×Fg/f/)0.5 =（2×6.639×103/50/3.142）0.5 = 10 mm。钢丝绳最小直径为9.7 mm必须拉紧至 6.3.68 kN，吊环直径为 10 mm。四、施工方案1、双排脚手架搭设 施工准备材料准备，在进行地下一层地下室及顶板结构施工时，应开始准备外脚手架的材料，挑选合格的钢管、扣件，并对油漆剥落的钢管补刷油漆。外脚手钢管应采用单独的同一种颜色，以免与其它钢管混淆。同时根据施工方案配备立杆、纵向水平杆、横向水平杆及剪刀撑。在地下室顶板施工完成后，进行搭设外架部分的清理，并根据施工方案确定的尺寸弹出外架的尺寸线。技术人员应熟悉主体结构图纸，熟悉各个部位及高度的结构变化，项目部应组织必要的物料进场，其中包括16#槽钢、48×3.5mm钢管、对接扣件、直角扣件、旋转扣件和安全网等，以备外脚手架搭设使用；有关作业班组应组织足够的作业人员，准备外脚手架的搭设；同时在施工前，应组织有关技术人员和安质人员对作业班组进行作业前技术、安全交底。架子工必须具备国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则的条件，经过培训、考核、取得安全操作证并经体检合格后方可从事脚手架安装、拆除作业。2、脚手架搭设要求外脚手架搭设的基本要求是：横平竖直、整齐清晰、图形一致、平竖通顺、连接牢固，受荷安全、有安全操作空间、不变形、不摇晃。双排脚手架搭设程序及方法 搭设程序：制作并安装好悬挑槽钢（或铺垫板）放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖底（第一根）立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆并与立杆固定（固定立杆底端前应吊线确保立杆垂直），每边竖起3-4根立杆后，随即装设第一步纵向平杆（与立杆扣紧固定）和横向平杆（小横杆，靠近立杆并与纵向平杆扣接固定）、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，按40-60N·m力矩拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。交圈后，再全面检查一遍构架质量和悬挑槽钢（或地基）情况，严格确保设计要求和构架质量设置连墙件（或加抛撑）按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步随搭设进程及时装设连墙件、剪刀撑和卸荷钢丝绳装设作业层间横杆（在构架横向平杆之间加设的、用于缩小铺板支承跨度的横杆）、铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板或围护、封闭措施。 搭设方法：立杆从弹好外架线的一个角或跨中立外架的立杆和纵向杆，采用横向水平杆临时固定，开始竖杆时不少于三根。立杆和大横杆要长短搭配，接头位置互相错开。每根立杆均搭设在底座或垫板上，开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后方可根据情况拆除。立杆接头采用对接扣件。两根相邻立杆的接头在高度方向错开的距离大于500mm。各接头的中心至主节点的距离控制在500mm以内。各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。立杆立好后立即设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆也采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。立杆必须用连墙杆与建筑物可靠连接；接长除顶层顶步采用搭接外，其余各层各步接头必须用对接扣件连接。水平杆纵向水平杆（大横杆）设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨，采用直角扣件与立杆连接，纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件交错布置。相邻两根纵向水平杆的接头不设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开500mm 以上，各接头中心至最近主节点的距离不大于500mm。各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。横向水平杆（小+横杆）采用直角扣件固定在纵向水平杆上，纵向水平杆作为横向水平杆的支座。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150 mm。小横杆在靠墙一端距墙面净距为100mm。非主节点处的小横杆根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间不应大于750mm，不应大于纵距的1/2。脚手板对接处两根小横杆间距不大于300mm。脚手板作业层脚手板满铺，离开结构120150mm。脚手板采用对接接头，如下图。探头部位用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在小横杆上。在拐角斜道平台口处的脚手板也采用3.2mm钢丝与横杆固定，防止滑动。并设置1.2米高的防护栏杆和档脚板。档脚板高度180mm。脚手板接头示意图剪刀撑在外侧立面全高和全长设置剪刀撑，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6米，斜杆与地面的倾角宜在45°60°之间。剪刀撑斜杆固定在于之相交的小横杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离小于150mm。剪刀撑斜杆的接长采用搭接，相邻两个搭接接头错开设置，不设置在同一步内，搭接接头长度不小于1m。采用不少于二个旋转扣件固定，扣件边缘至杆端距离不小于100mm。如下 杆件连接示意图安全网本工程立网采用密目式安全网，沿脚手架全封闭设置。安全网连接环与纵向水平杆全数绑扎。脚手架底部采用平网一道从架体底部兜过来挂在结构上。在搭设一步高后进行立杆和大横杆的校正调直。立杆应用线坠校正其垂直度（架高的1/500），大横杆应拉线调直并校正水平（高差不超过±50，）。在校正调直后铺设底笆用挡笆及安全网，每搭设一步铺设一次。沿架体高度每9米设置一道平网。 质量要求及注意事项：所使用钢管，扣件强度须满足要求。弯曲、烂洞、锈蚀脱皮的钢管严禁使用到外架上。所用小横杆长度应统一，且两头超出立杆的长度不小于100，立杆和大横杆的接头位置要错开。剪刀撑的接头长度不小于1000，且不能少于2个扣件。扣件边缘至杆端的距离不小于100。铺设的底笆和挡笆必须和大横杆绑牢，每块竹笆不少于四点，外用围护安全网用16#铅丝绑于大横杆上，每点都须绑扎，上下左右要绷直。所有绑扎头必须朝向架外，以免挂拆伤人。搭设外架时，须按方案予埋20钢筋套环，以用作水平悬挑槽钢用，为了能保证施工正常进行，底部脚手架须向上延伸一层，并注意与四层楼板支撑系统作临时连结。在架体搭设时，各材料必须进行可靠传递，不得随意乱抛，同时施工人员必须系好安全带，在竖立杆时，必须有两人以上同时操作，以免立杆不稳。六级以上大风和雨天不可进行外架搭设，同时各架体材料放置必须稳妥。搭设好的架体，使用过程中严禁随意拆卸，并且架体上严禁堆放材料，其上只允许放些临时零星材料，且放置要稳固。建立严格完善的验收和检查制度。搭设好的外架在验收合格后方能投入使用，并要挂上验收合格牌。同时对外架应进行定期和不定期的检查，并安排专人对架体进行日常维护。在恶劣天气（大风、雨、雪）前后，应对外架进行检查和加固，并在经过全面检查符合安全要求后才能继续使用。五、安全检查与安全管理脚手架的安全检查与安全管理，由项目专职安全员依照本方案及规范要求组织实施。脚手架须经检查验收合格后方可投入使用。1、安全检查1.脚手架及地基基础应在下列阶段进行检查与验收：（1）基础完工后及脚手架搭设前（2）作业层上施工荷载前（3）每搭设完10-13m后（4）达到设计高度后（5）遇有六级大风或大雨后（6）停用超过一个月2.脚手架使用过程中应定期检查以下项目：（1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、门洞等构造是否符合要求。（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空（3）扣件螺栓是否松动（4）安全防护措施是否符合要求（5）是否超载2、安全管理1.脚手架的搭设人员必须是国家标准考核后合格的专业架子工，应持证上岗。2.搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3.作业层面上的施工荷载不得大于3KN/m2；不得将模板支架、缆风绳、泵送砼的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。4.当有六级及以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架应有防滑措施，并应扫除积雪。5.脚手架在使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵横向水平杆、纵横向扫地杆、连墙件。6焊接作业时，要注意防火，遇风时，应设置挡风板，避免火花飞溅。7、外架上不得堆放钢筋，模板等材料8.搭拆脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非超过人员入内。9.脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ46的有关规定执行。六、脚手架拆除：脚手架使用完毕后立即拆除，脚手架拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域；划定安全范围，设置警戒线，并安排专人在警戒线上进行看护，禁止非作业人员进入。工长要向拆脚手架的施工人员进行书面技术交底工作，并有交底接受人签字。对脚手架进行安全检查，确认不存在严重隐患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行修整和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险；在拆除脚手架时，应先清除脚手板上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器内运下。严格遵循拆除顺序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除顺序是：栏杆脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆。剪刀撑、拉杆不准一次性全部拆除，要求拆到哪一层，剪刀撑、拉杆拆到哪一层。拆除脚手架时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员要特别注意外，还应在出入口处设置明显的停用标志和围栏，此装置必须内外双面都加以设置；在拆除的脚手架周围，在明显处设“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证拆脚手架时无其他人员入内；对于拆除脚手架用的垂直运输设备要用滑轮和绳索运送或塔吊配合，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转；拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及时清理，将合格的，需要整修后重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备今后使用；本工程脚手架拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、在搭拆过程中，中途不得换人，如果在中途更换操作人员，应及时对更换人员作详细交底，方可操作。参加搭拆的所有作业人员，一律不准酒后作业，必须思想集中，保持严肃，不准擅自离开工作岗位七、型钢悬挑卸料平台本工程卸料平台悬挑长度4米，宽3米，设计施工人员活荷载为2kN/m2，最大堆放材料荷载为10kN，主梁在楼层内锚固采用20钢筋锚环，每根主梁两个锚固点，间距1.4米。选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径17mm。7.1参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：栏杆、冲压钢脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.11；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.20，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：2.10；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：6.00；钢丝绳安全系数K：8.00，悬挑梁与墙的节点按 铰支 计算；预埋件的直径(mm)：20.00。只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：16a号槽钢槽口水平 ；次梁材料类型及型号：16a号槽钢槽口水平；次梁水平间距ld(m)：0.50，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.50。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.00，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：2.00,平台计算宽度(m)：3.00。 7.2、次梁的验算:次梁选择 16号槽钢槽口水平 ，间距1m，其截面特性为：面积 A=25.15cm2；惯性距 Ix=934.5cm4；转动惯量 Wx=116.8cm3；回转半径 ix=6.1cm；截面尺寸：b=65mm,h=160mm,t=10mm。1.荷载计算(1)、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2； Q1=0.35× 1.00= 0.35kN/m；(2)、型钢自重标准值：本例采用16号槽钢槽口水平，标准值为0.19 kN/m Q2=0.19 kN/m(3)、活荷载计算1)施工荷载标准值：取2.00 kN/m2 Q3=2.00 kN/m22)最大堆放材料荷载P：10.00kN荷载组合Q=1.2×(0.35+0.19)+1.4×2.00×1.00=3.45kN/mP=1.4×10.00=14.00kN2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为： 经计算得出: Mmax = (3.45×3.002/8)×(1-(0.002/3.002)2+14.00×3.00/4=14.38kN.m。 ×3.00/4=12.54kN.m。 最大支座力计算公式: 经计算得出: R = (14.00 + 3.45×(3.00 + 2×0.00)/2 = 12.18kN3.抗弯强度验算次梁应力： 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材的抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =1.44×104/(1.05×116.80)=117.28 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =117.284 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求!4.整体稳定性验算 其中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=570×10.00×65.00×235/(3000.00×160.00×235.0)=0.77；由于 b大于0.6，按照下面公式调整： 得到 b'=0.705；次梁槽钢的稳定性验算 =1.44×104/(0.705×116.800)=174.76 N/mm2；次梁槽钢的稳定性验算 =174.763 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求!7.3主梁的验算:根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择 16号槽钢槽口水平 ，其截面特性为： 面积 A=25.15cm2；惯性距 Ix=934.5cm4；转动惯量 Wx=116.8cm3；回转半径 ix=6.1cm；截面尺寸，b=65mm,h=160mm,t=10mm；1.荷载验算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kN/m； Q1 = 0.11kN/m；(2)槽钢自重荷载 Q2=0.19kN/m 静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.11+0.19) = 0.36kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 R；2.内力验算悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，从左至右各支座反力： R1 = 25.066 kN； R2 = 14.793 kN； R3 = -2.838 kN。 最大支座反力为 Rmax=14.793 kN；最大弯矩 Mmax=9.190 kN·m；最大挠度 =0.039 mm。3.抗弯强度验算 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 =9.19×106/1.05/116800.0+8.14×103/2515.000=78.172 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 78.172 N/mm2 小于 主梁槽钢的抗压强度设计值 f=205.00 N/mm2，满足要求!4.整体稳定性验算 其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b=570×10.0×65.0×235/(6000.0×160.0×235.0)=0.386；主梁槽钢的稳定性验算 = 9.19×106/(0.386×116800.00)=203.88 N/mm2；主梁槽钢的稳定性验算 = 203.88 N/mm2 小于 f=205.00,满足要求!7.4 钢丝拉绳的内力验算:水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平钢梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉钢绳的轴力(kN)； i - 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角； sini = Sin (ArcTan (6/(2.1+1.2) = 0.876；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi = RCi / sini；RUi = 25.066 / 0.876 = 28.61 kN；7.5 钢丝拉绳的强度验算:选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度2000MPa，直径18.5mm。