高层建筑脚手架施工

《高层建筑脚手架施工》由会员分享，可在线阅读，更多相关《高层建筑脚手架施工（96页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、高层建筑脚手架施工高层建筑脚手架施工第1页/共95页第2页/共95页o概述概述脚手架特点脚手架特点所受荷载变异性较大；所受荷载变异性较大；扣件连接节点属于半刚性，且节点刚性大小扣件连接节点属于半刚性，且节点刚性大小与扣件质量、安装质量有关；与扣件质量、安装质量有关；脚手架结构、构件存在初始缺陷：杆件的初脚手架结构、构件存在初始缺陷：杆件的初弯曲、锈蚀、搭设尺寸误差、受荷偏心等均较弯曲、锈蚀、搭设尺寸误差、受荷偏心等均较大；大；安全储备小。至今，以上问题的研究不完善。安全储备小。至今，以上问题的研究不完善。 第3页/共95页第4页/共95页第5页/共95页2010年年3月月31日下午日下午，武汉

2、市江汉路步行街唐氏集，武汉市江汉路步行街唐氏集团所属俊华大厦正在装修的佰世威商业门面团所属俊华大厦正在装修的佰世威商业门面6层楼高层楼高的外墙脚手架发生坍塌。幸无人员伤亡。的外墙脚手架发生坍塌。幸无人员伤亡。第6页/共95页07年年11月月6日，陕西西安繁华闹市区南大街发生一起日，陕西西安繁华闹市区南大街发生一起大面积脚手架倒塌事件，造成大面积脚手架倒塌事件，造成4人轻伤。人轻伤。第7页/共95页2009年以来脚手架倒塌事故。年以来脚手架倒塌事故。第8页/共95页(1) (1) 承载力大承载力大 ； (2) (2) 装拆方便，搭设灵活；装拆方便，搭设灵活； (3) (3) 比较经济。比较经济。

3、与其他钢管脚手架相比，加工简单，一次与其他钢管脚手架相比，加工简单，一次投资较少。投资较少。第二节第二节 扣件扣件式钢管脚手架式钢管脚手架 第9页/共95页第10页/共95页第11页/共95页第12页/共95页 扣件式钢管脚手架的基本构架形式(m)回转扣件直角扣件对接扣件第13页/共95页 常用敞开式双排脚手架的构架尺寸(m)第14页/共95页第15页/共95页 脚手架钢管应采用现行国家标准，其质量应符合：脚手架钢管应采用现行国家标准，其质量应符合： 材质要求：材质要求： 现行国家标准现行国家标准碳素结构钢碳素结构钢(GB(GBT700)T700)中中Q235-AQ235-A级钢的规定；级钢的

4、规定； 脚手架钢管的尺寸应按表脚手架钢管的尺寸应按表5-35-3采用；采用； 脚手架钢管的截面特性如表脚手架钢管的截面特性如表5-4； 钢管上严禁打孔。钢管上严禁打孔。第16页/共95页表5-3 脚手架钢管尺寸(m) 表5-4 脚手架钢管的截面特性指标第17页/共95页 用扣件连接的钢管用扣件连接的钢管脚手架，其水平杆的轴脚手架，其水平杆的轴线与立杆轴线在主节点线与立杆轴线在主节点上并不汇交在一点；上并不汇交在一点； 当纵向或横向水平当纵向或横向水平杆传荷载至立杆时，存杆传荷载至立杆时，存在偏心距在偏心距53mm53mm，如图，如图 所所示；示； 在一般情况下，此在一般情况下，此偏心产生的附加

5、弯曲应偏心产生的附加弯曲应力不大，为了简化计算，力不大，为了简化计算，予以忽略；予以忽略； 第18页/共95页第19页/共95页作用于脚手架的荷载类型：作用于脚手架的荷载类型： 永久荷载(恒荷载)； 可变荷载(活荷载)。 o扣件式钢管脚手架的荷载及其组合扣件式钢管脚手架的荷载及其组合 脚手架脚手架的荷载的荷载 第20页/共95页永久荷载标准值应符合下列规定：永久荷载标准值应符合下列规定：(1)(1)每米立杆承受的结构自重标准值，宜按课本表每米立杆承受的结构自重标准值，宜按课本表5-55-5采用；采用；(2)(2)冲压钢脚手板、木脚手板与竹串片脚手板自重标准值，应按课本表冲压钢脚手板、木脚手板与

6、竹串片脚手板自重标准值，应按课本表5-65-6采用；采用；(3)(3)栏杆与挡脚板自重标准值，应按课本表栏杆与挡脚板自重标准值，应按课本表5-75-7采用；采用；(4)(4)脚手架上吊挂的安全设施脚手架上吊挂的安全设施( (安全网、苇席、竹笆及帆布等安全网、苇席、竹笆及帆布等) )的荷载应的荷载应按实际情况采用；按实际情况采用； 常用构配件与材料、人员自重应按课本表常用构配件与材料、人员自重应按课本表5-85-8采用。采用。第21页/共95页 表5-5 483.5钢管脚手架每米立杆承受的结构自重标准值gk(kN/m)第22页/共95页第23页/共95页设计脚手架的承重构件时，应根据使用过程中可

7、能出现的荷载设计脚手架的承重构件时，应根据使用过程中可能出现的荷载取其最不利组合进行计算，荷载效应组合宜按下表采用。取其最不利组合进行计算，荷载效应组合宜按下表采用。 脚手架的荷载效应组合 脚手架的荷载组合脚手架的荷载组合 第24页/共95页o扣件式钢管脚手架的设计计算扣件式钢管脚手架的设计计算基本设计规定基本设计规定第25页/共95页纵向水平杆、横向水平杆计算纵向水平杆、横向水平杆计算第26页/共95页 纵向、横向水平杆的挠度：纵向、横向水平杆的挠度： vv vv 式中：式中：v v挠度；挠度； vv容许挠度。容许挠度。 注意：注意： 计算纵向、横向水平杆的内力与挠度时，不考虑扣件的计算纵向

8、、横向水平杆的内力与挠度时，不考虑扣件的弹性嵌固作用弹性嵌固作用( (偏于安全偏于安全) )，纵向水平杆宜按三跨连续梁计算，纵向水平杆宜按三跨连续梁计算，计算跨度取纵距计算跨度取纵距lala。横向水平杆宜按简支梁计算，计算跨度横向水平杆宜按简支梁计算，计算跨度l l0 0可按下图所示采用。可按下图所示采用。 第27页/共95页第28页/共95页第29页/共95页立杆计算立杆计算第30页/共95页第31页/共95页 :轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比查表轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比查表5-21取值取值:长细比，长细比， =l0/i； l0 :计算长度；计算长度； l0=kh k ：计

9、算长度附加系数，：计算长度附加系数，1.155； ：考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按表考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按表5-22取值；取值； h ：立杆步距；：立杆步距； i ：截面回转半径，可查表；：截面回转半径，可查表； A ：立杆的截面面积，可查表。：立杆的截面面积，可查表。1kGN2kGN第32页/共95页MW ：计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩：计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩： MW=0.85 1.4MWK=0.851.4 k la h2 /10 MWK：风荷载标准值产生的弯矩；：风荷载标准值产生的弯矩； k：风荷载标准值；：风荷载标准值； la ：立杆

10、纵距；：立杆纵距； f ：钢材的抗压强度设计值。钢材的抗压强度设计值。WMWkMkal（2 2）立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定：）立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定： 当脚手架搭设尺寸采用：当脚手架搭设尺寸采用： 相同同的步距步距、立杆纵距、立杆横立杆纵距、立杆横 距和连墙件间距时距和连墙件间距时，应计算底层立杆段；第33页/共95页第34页/共95页 脚手架有两种可能的失稳形式：脚手架有两种可能的失稳形式： 整体失稳，局部失稳；整体失稳，局部失稳； 整体失稳整体失稳： 内、外立杆与横向水平杆组成内、外立杆与横向水平杆组成的横向框架，沿垂直主体结构方向的横向框架，沿垂直主体结构方向

11、大波鼓曲现象，波长均大于步距，大波鼓曲现象，波长均大于步距，并与连墙件的竖向间距有关；并与连墙件的竖向间距有关； 局部失稳：局部失稳： 立杆在步距内发生小波鼓曲，立杆在步距内发生小波鼓曲，波长与步距相近，内、外立杆变形波长与步距相近，内、外立杆变形方向可能一致，也可能不一致。方向可能一致，也可能不一致。图5.7 双排脚手架的整体失稳1连墙件 2失稳方向第35页/共95页整体失稳是脚手架的主要破坏形式，计算只对整体稳定；为了防止局部立杆段失稳防止局部立杆段失稳，脚手架规范除除将底层步距限制在底层步距限制在2m2m以下外，应规定对可能出现的薄弱薄弱的立杆段立杆段进行稳定性计算。第36页/共95页规

12、定脚手架高度不宜超过规定脚手架高度不宜超过50m 50m 的依据：的依据： (1)(1)根据国内几十年的实践经验及对国内脚手架的调查，立根据国内几十年的实践经验及对国内脚手架的调查，立杆采用单管的落地脚手架一般在杆采用单管的落地脚手架一般在50m 50m 以下；以下； (2)(2)搭设高度超过搭设高度超过50m 50m 时，钢管、扣件的周转使用率降低，时，钢管、扣件的周转使用率降低，脚手架的地基基础处理费用也会增加。脚手架的地基基础处理费用也会增加。第37页/共95页 当需要的搭设高度大于当需要的搭设高度大于50m 50m 时，一般都比较慎重地采用了时，一般都比较慎重地采用了加强措施：加强措施

13、： 如：如： 采用双管立杆；分段卸荷；采用双管立杆；分段卸荷； 分段搭设等方法分段搭设等方法第38页/共95页连墙件的轴向力设计值计算：连墙件的轴向力设计值计算： N Nl l= N= N1W1W +N +N0 0 式中：式中：N Nl l：连墙件轴向力设计值：连墙件轴向力设计值(kN)(kN)； N N1W1W：风荷载产生的连墙件轴向力设计值，：风荷载产生的连墙件轴向力设计值， N Nlwlw =1.4 =1.4k kA AW W k k：风荷载标准值：风荷载标准值 A AW W ：每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面：每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积；积； N N0 0：

14、连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力：连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)(kN)，单排架取单排架取3 3，双排架取，双排架取5 5。 连墙件计算连墙件计算第39页/共95页立杆基础底面的平均压力应满足立杆基础底面的平均压力应满足 ： p pf fg g 式中：式中：p p：立杆基础底面的平均压力，：立杆基础底面的平均压力，p=N/Ap=N/A； N N：上部结构传至基础顶面的轴向力设计值；：上部结构传至基础顶面的轴向力设计值； A A：基础底面面积；：基础底面面积； f fg g：地基承载力设计值，：地基承载力设计值， fg =kfg =kc cf fgkgk； k kc c

15、：脚手架地基承载力调整系数，对碎石土、砂土、：脚手架地基承载力调整系数，对碎石土、砂土、回填土应取回填土应取0.40.4，对黏土取，对黏土取0.50.5，对岩石、混凝土取，对岩石、混凝土取1.01.0； f fgkgk：地基承载力标准值，应按国家标准。：地基承载力标准值，应按国家标准。立杆地基承载力计算立杆地基承载力计算第40页/共95页模板支架计算立杆的稳定性应按以上脚手架立杆稳定承载力计模板支架计算立杆的稳定性应按以上脚手架立杆稳定承载力计算方法计算：算方法计算：不组合风荷载时：不组合风荷载时： N=1.2 NN=1.2 NGKGK+ 1.4 N+ 1.4 NQKQK 组合风荷载时：组合风

16、荷载时： N=1.2 NN=1.2 NGKGK+0.85+0.851.4 N1.4 NQKQK 式中：式中： N NGKGK-模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和；准值产生的轴向力总和； N NQKQK-施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。产生的荷载标准值产生的轴向力总和。 kk=1.2+0.85 1.4GQNNN邋kGN模板支架计算模板支架计算第41页/共95页【例例5.15.1】 某高层装饰工程拟搭设某高层装饰工程拟搭设50m50m高双排脚手

17、架，高双排脚手架，采用采用48483.53.5钢管、冲压钢脚手板钢管、冲压钢脚手板( (每块宽每块宽230mm230mm，自重自重0.3 kN/m0.3 kN/m2 2，作业层铺，作业层铺4 4块；挡脚板用冲压钢脚手块；挡脚板用冲压钢脚手板板1 1块块) )，脚手架排距，脚手架排距1.05m1.05m、步距、步距1.8m1.8m、柱距、柱距1.8m1.8m，连墙件竖向间距连墙件竖向间距3.6m3.6m、水平间距、水平间距5.4m5.4m，双层同时作业，双层同时作业，立网全封闭立网全封闭( (立网网眼尺寸立网网眼尺寸35mm35mm35mm35mm，绳径，绳径3.2mm3.2mm，自重自重0.0

18、1 kN/m0.01 kN/m2 2) )。工程位于市区，地面粗糙度。工程位于市区，地面粗糙度C C类，类，基本风压基本风压0 0=0.45kN/m=0.45kN/m2 2，验算底层立杆稳定承载力。，验算底层立杆稳定承载力。第42页/共95页(2) 构配件自重标准值产生的轴向力构配件自重标准值产生的轴向力NG2k： 2层脚手板自重标准值产生的轴向力： 0.3 kN/m20.23 m1.8 m42/2=0.4968 kN第43页/共95页2 2根护身栏杆自重标准值产生的轴向力根护身栏杆自重标准值产生的轴向力( (双作业层各双作业层各1 1根根) )： 0.0384 kN/m0.0384 kN/m

19、1.8 m1.8 m2 =0.1382 kN2 =0.1382 kN（其中（其中0.0384 kN/m0.0384 kN/m是钢管的每米重量见是钢管的每米重量见P150P150表表5-45-4）安全网自重标准值产生的轴向力：安全网自重标准值产生的轴向力： 0.01kN/m0.01kN/m2 21.8 1.8 m m50 m =0.9 kN50 m =0.9 kN （其中（其中0.3 kN/m0.3 kN/m2 2题给条件）题给条件）N NG G2k2k=0.4968+0.2484+0.1382+0.9=1.783 kN=0.4968+0.2484+0.1382+0.9=1.783 kN(3)

20、(3) 施工荷载标准值产生的轴向力总和施工荷载标准值产生的轴向力总和第44页/共95页(4) (4) 风荷载设计值产生的弯矩风荷载设计值产生的弯矩M MW W5m5m高度处风压高度变化系数高度处风压高度变化系数z z=0.74=0.74（见（见P153P153表表5-105-10）全封闭立网挡风系数全封闭立网挡风系数 =（3.5+3.53.5+3.5）0.320.321.051.05（3.53.53.53.5）=0.192(1.05=0.192(1.05为考虑绳结的影响为考虑绳结的影响) )An=(3.5+3.5An=(3.5+3.5）0.320.321.05(1.05(立网挡风面积）立网挡风

21、面积）A Aw w= =（3.53.53.53.5） ( (立网迎风面积）立网迎风面积）= An/ A= An/ Aw w =2.0 kN/m =2.0 kN/m2 21.05 m1.05 m1.8 m1.8 m2/2=3.78 kN2/2=3.78 kN（其中（其中2.0kN/m2.0kN/m2 2是施工均布活荷载装修脚手架标准值，见是施工均布活荷载装修脚手架标准值，见P152P152表表5-95-9， 1.05m1.05m为脚手架排距）为脚手架排距）第45页/共95页第46页/共95页(5) (5) 底层立杆稳定承载力验算底层立杆稳定承载力验算 底层立杆轴向力设计值底层立杆轴向力设计值N

22、N：不组合风荷载时，不组合风荷载时， N= 1.2(NN= 1.2(NG1KG1K+N+NG2KG2K)+1.4N)+1.4NQKQK=1.2(6.685+1.783)+1.4=1.2(6.685+1.783)+1.43.783.78 =15.454 kN =15.454 kN组合风荷载时，组合风荷载时， N=1.2(NN=1.2(NG1KG1K+N+NG2KG2K)+0.85)+0.851.4(N1.4(NQKQK+ N+ NWKWK) ) =1.2(6.685+1.783)+0.85 =1.2(6.685+1.783)+0.851.41.43.783.78 =14.660 kN =14.6

23、60 kNN NG1KG1K：脚手架结构自重标准值产生的轴向力；：脚手架结构自重标准值产生的轴向力； N NG2KG2K : :构配件自重标准值产生的轴向力；构配件自重标准值产生的轴向力；N NQKQK: :施工荷载标准值产生的轴向力总和施工荷载标准值产生的轴向力总和; ;N NWKWK: :风荷载产生的轴向力风荷载产生的轴向力. .第47页/共95页第48页/共95页第49页/共95页第50页/共95页 0.0355 0.0355 kN/m kN/m1.8 m1.8 m2 =2 =0.1278 kN0.1278 kN（其中（其中0.0355 kN/m0.0355 kN/m是钢管的每米重量见是

24、钢管的每米重量见P150P150表表5-45-4）安全网自重标准值产生的轴向力：安全网自重标准值产生的轴向力： 0.01kN/m0.01kN/m2 21.8 m1.8 m1515m =m =0.270.27kN kN （其中（其中0.3 kN/m0.3 kN/m2 2题给条件）题给条件）N NG G2k2k=0.4968+0.2484+=0.4968+0.2484+0.12780.1278+ +0.270.27= =1.143 1.143 kNkN(3) (3) 施工荷载标准值产生的轴向力总和施工荷载标准值产生的轴向力总和 =2.0 kN/m=2.0 kN/m2 21.05 m1.05 m1.

25、8 m1.8 m2/2=3.78 kN2/2=3.78 kN（其中（其中2.0kN/m2.0kN/m2 2是施工均布活荷载装修脚手架标准值，见是施工均布活荷载装修脚手架标准值，见P152P152表表5-95-9， 1.05m1.05m为脚手架排距）为脚手架排距）(4) 风荷载设计值产生的弯矩风荷载设计值产生的弯矩MW5m高度处风压高度变化系数高度处风压高度变化系数z=0.74（见（见P153表表5-10）全封闭立网挡风系数全封闭立网挡风系数 =（3.5+3.5）0.321.05（3.53.5）=0.192(1.05为考虑绳结的影为考虑绳结的影响响)An=(3.5+3.5）0.321.05(立网

26、挡风面积）立网挡风面积）Aw=（3.53.5） (立网迎风面积）立网迎风面积）= An/ Aw第51页/共95页第52页/共95页底层立杆轴向力设计值底层立杆轴向力设计值N N：不组合风荷载时，不组合风荷载时， N= 1.2(NN= 1.2(NG1KG1K+N+NG2KG2K)+1.4N)+1.4NQ Q=1.2(=1.2(1.8131.813+ +1.1431.143)+1.4)+1.43.78=3.78=8.8408.840 kN kN组合风荷载时，组合风荷载时， N=1.2(NN=1.2(NG1KG1K+N+NG2KG2K)+0.85)+0.851.4(N1.4(NQKQK+ N+ NW

27、KWK) ) =1.2( =1.2(1.8131.813+ +1.1431.143)+0.85)+0.851.41.43.783.78 = =8.0458.045 kN kNN NG1KG1K：脚手架结构自重标准值产生的轴向力；：脚手架结构自重标准值产生的轴向力； N NG2KG2K : :构配件自重标准值产生的轴向力；构配件自重标准值产生的轴向力；N NQKQK: :施工荷载标准值产生的轴向力总和施工荷载标准值产生的轴向力总和; ;N NWKWK: :风荷载产生的轴向力风荷载产生的轴向力. .底层立杆稳定承载力验算底层立杆稳定承载力验算第53页/共95页第54页/共95页1. 1. 纵向水平

28、杆、横向水平杆和脚手板纵向水平杆、横向水平杆和脚手板纵向水平杆的构造应符合下列规定：纵向水平杆的构造应符合下列规定：(1)(1)纵向水平杆宜设置在纵向水平杆宜设置在立杆内侧立杆内侧，其长度不宜小于，其长度不宜小于3 3跨跨；(2) (2) 纵向水平杆接长宜采用纵向水平杆接长宜采用对接扣件对接扣件连接，也可连接，也可采用搭接采用搭接必必须符合以下规定：须符合以下规定： 纵向水平杆的对接扣件应纵向水平杆的对接扣件应交错布置交错布置： 两根相邻纵向水平杆的两根相邻纵向水平杆的接头接头不宜设置在不宜设置在同步同步或同跨内；或同跨内； 不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不不同步或不同跨两个相

29、邻接头在水平方向错开的距离不应小于应小于500mm500mm； 各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/31/3，如，如图示。图示。扣件式钢管脚手架的构造要求扣件式钢管脚手架的构造要求 第55页/共95页(a) 接头不在同步内(立面) (b) 接头不在同跨内(平面)图 纵向水平杆对接接头布置1立杆 2纵向水平杆 3横向水平杆第56页/共95页(3)(3)纵向水平杆纵向水平杆搭接长度不应小于搭接长度不应小于lmlm，应等间距设置应等间距设置3 3个旋转扣件固定。个旋转扣件固定。(4) (4) 当使用冲压钢脚手板、木脚手板、当使用冲压钢脚手板、木脚手

30、板、竹串片脚手板时：竹串片脚手板时： 纵向水平杆应作为横向水平杆的支纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；座，用直角扣件固定在立杆上； 当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于并应等间距设置，间距不应大于400mm400mm，如图所示。如图所示。第57页/共95页横向水平杆的构造应符合下列规定横向水平杆的构造应符合下列规定: :(1)(1)主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严严禁禁拆除拆除; ;(2

31、)(2)主节点处两个直角扣件的中心距不应大于主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm150mm；？(3)(3)在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度a a不应大于不应大于0.4L0.4L，且不应大于且不应大于500mm500mm； 提示提示： 主节点主节点：立杆、纵向水平杆、横向水平杆三杆紧靠的扣接：立杆、纵向水平杆、横向水平杆三杆紧靠的扣接点。点。(4) (4) 作业层上作业层上非主节点处非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/21/2。(5)

32、(5)当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排第58页/共95页脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；杆上； 单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在纵向水平杆上，另一端应插入墙内，纵向水平杆上，另一端应插入墙内，插入长度不应小于插入长度不应小于180mm180mm； (6) (6) 使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上；用直角

33、扣件固定在立杆上； 单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在立单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在立杆上。杆上。第59页/共95页脚手板的设置应符合下列规定：脚手板的设置应符合下列规定： (1) (1) 作业层脚手板应铺满厂铺稳，离开墙面作业层脚手板应铺满厂铺稳，离开墙面120120150mm150mm； (2) (2) 冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板等，应设置冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板等，应设置在在三根三根横向水平杆上；横向水平杆上； 当脚手板长度小于当脚手板长度小于2m2m时，可采用时，可采用两根横向水平杆支承两根横向水平杆支承，但但应将脚手板两端与其可

34、靠固定，严防倾翻；应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻； 脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取板外伸长度应取130130150mm150mm，两块脚手板，两块脚手板外伸长度之和外伸长度之和不应不应大于大于300300mmmm。 脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应度应大于大于200mm200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于，其伸出横向水平杆的长度不应小于100m100m，如，如图所示。图所示。第60页/共95页(a) 脚手板对接 (b) 脚手板搭

35、接脚手板对接、搭接构造(3) (3) 竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设；竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设； 且采用对接平铺，四个角应用直径且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm 1.2mm 的镀锌钢丝固定的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。在纵向水平杆上。第61页/共95页2. 2. 立杆立杆 每根立杆底部应设置底座或垫板；每根立杆底部应设置底座或垫板； 脚手架必须设置纵、横向扫地杆：脚手架必须设置纵、横向扫地杆： 纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm200mm处的立杆上；处的立杆上； 当立杆基础不在同一

36、高度上时，必须将高处的纵向扫地杆当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于lmlm；第62页/共95页立杆接长除顶层立杆接长除顶层顶步可顶步可采用采用搭接搭接外，其余各层各步接头必须采外，其余各层各步接头必须采用用对接扣件对接扣件连接：连接： 对接、搭接应符合下列规定：对接、搭接应符合下列规定：(1)(1)立杆上的对接扣件应交错布置：立杆上的对接扣件应交错布置： 两根相邻立杆的接头不应设置在同步内；两根相邻立杆的接头不应设置在同步内； 同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离同步内隔一根立杆的两个

37、相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于不宜小于500mm500mm； 各接头中心至主节点的距离各接头中心至主节点的距离不宜不宜大于步距的大于步距的1/31/3。(2) (2) 搭接长度不应小于搭接长度不应小于lmlm，应采用不少于，应采用不少于2 2个个旋转扣件固定，端旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于l00mml00mm； 立杆顶端宜高出女儿墙上皮立杆顶端宜高出女儿墙上皮lmlm，高出檐口上皮，高出檐口上皮1.5m1.5m； 双管立杆中副立杆的高度不应低于双管立杆中副立杆的高度不应低于3 3步，钢管长度不应小于步，钢管长度不应小于6m6m。第6

38、3页/共95页(1) (1) 连墙件中的连墙杆连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜斜连接，不应采用上斜连接。连接。(2) (2) 连墙件必须采用可连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。承受拉力和压力的构造。 第64页/共95页连墙件的布置应符合下列规定：连墙件的布置应符合下列规定：(1) (1) 宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm300mm；(2) (2) 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处应从底层第一步纵向

39、水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定；设置有困难时，应采用其他可靠措施固定；(3) (3) 宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；(4) (4) 一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于于4m(24m(2步步) )。第65页/共95页5. 5. 剪刀撑与横向斜撑剪刀撑与横向斜撑 双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑；双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑； 单排脚手架应设剪刀撑。单排脚手架应设剪刀撑

40、。剪刀撑的设置应符合下列规定：剪刀撑的设置应符合下列规定：（1 1）每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按表的规定确定。）每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按表的规定确定。第66页/共95页(3) (3) 高度在高度在24m24m以上的双排脚手架应以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；置剪刀撑；(4) (4) 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于离不宜大于150mm150mm。第67页/共95页第68页

41、/共95页 目前用量最多的扣件式钢管脚手架目前用量最多的扣件式钢管脚手架48483.53.5焊焊接钢管作主构件，钢管上每隔一定距离安装一套碗扣接钢管作主构件，钢管上每隔一定距离安装一套碗扣接头制成。接头制成。o碗扣式钢管脚手架碗扣式钢管脚手架 基本构造基本构造 第69页/共95页连接方法：连接方法： 只需将横杆接头插入下碗扣内，只需将横杆接头插入下碗扣内，将上碗扣沿限位销扣下，并顺时针旋将上碗扣沿限位销扣下，并顺时针旋转，靠上碗扣螺旋面使之与限位销顶转，靠上碗扣螺旋面使之与限位销顶紧，从而将横杆和立杆牢固地连在一紧，从而将横杆和立杆牢固地连在一起，形成框架结构；起，形成框架结构； 每个下碗扣内

42、可同时装每个下碗扣内可同时装4 4个横杆接个横杆接头，位置任意。头，位置任意。第70页/共95页主要功能特点主要功能特点第71页/共95页第72页/共95页 门式钢管脚手架组成：门式钢管脚手架组成：门架、交叉支撑、连接棒、门架、交叉支撑、连接棒、 挂挂扣式脚手板或水平架、锁臂等组成基本结构。扣式脚手板或水平架、锁臂等组成基本结构。 再设置水平加固杆、剪刀撑、扫地杆、封口杆、托座与再设置水平加固杆、剪刀撑、扫地杆、封口杆、托座与底座，并采用连墙件与建筑物主体结构相连的一种标准化底座，并采用连墙件与建筑物主体结构相连的一种标准化钢管脚手架。钢管脚手架。 o门式钢管脚手架门式钢管脚手架 概述概述门架

43、组成门架组成： 立杆、横杆及加强杆焊接组成，如图示。第73页/共95页1 1门式框架；门式框架；2 2剪刀撑；剪刀撑；3 3水平梁架；水平梁架；4 4螺旋基脚；螺旋基脚；5 5梯子；梯子；6 6栏杆；栏杆；7 7脚手板脚手板 框框式式外外脚脚手手架架基基本本单单元元第74页/共95页表5-26 落地门式钢管脚手架的搭设高度 门式钢管脚手架的设计内容门式钢管脚手架的设计内容(1)(1)脚手架的平、立、剖面图；脚手架的平、立、剖面图；(2)(2)脚手架基础做法；脚手架基础做法； (3)(3)连墙件的布置与构造；连墙件的布置与构造；(4)(4)脚手架的转角处、通道洞口处构造；脚手架的转角处、通道洞口

44、处构造；(5)(5)脚手架的施工荷载限值；脚手架的施工荷载限值；(6)(6)脚手架的计算，一般包括脚手架稳定或搭设高度计算以脚手架的计算，一般包括脚手架稳定或搭设高度计算以及连墙件的计算；及连墙件的计算；(7)(7)分段搭设或分段卸荷方案的设计计算；分段搭设或分段卸荷方案的设计计算；(8)(8)脚手架搭设、使用、拆除等的安全措施。脚手架搭设、使用、拆除等的安全措施。第75页/共95页 当交叉支撑只在脚手架的单侧设置，又当交叉支撑只在脚手架的单侧设置，又不在不在未设交叉支撑一侧按步架设连续纵未设交叉支撑一侧按步架设连续纵向加固杆时，脚手架将在门架向加固杆时，脚手架将在门架平面外大平面外大波曲失稳

45、波曲失稳破坏，如图示。破坏，如图示。第76页/共95页第77页/共95页模板支撑与满堂脚手架模板支撑与满堂脚手架 第78页/共95页 导轨由槽钢制作，下部滑导轨由槽钢制作，下部滑出的导轨可以拆除，装到上出的导轨可以拆除，装到上部，如图部，如图 所示。所示。o导轨式附着升降脚手架导轨式附着升降脚手架第79页/共95页立杆上固定导轮，防止脚手立杆上固定导轮，防止脚手架内、外倾覆，如图所示。架内、外倾覆，如图所示。第80页/共95页形式之一：形式之一：支于三角支于三角架的悬挑脚手架架的悬挑脚手架o悬挑脚手架悬挑脚手架形式之二：形式之二：槽钢悬挑的脚手架槽钢悬挑的脚手架第81页/共95页图5.40 用

46、槽钢悬挑的脚手架第82页/共95页吊篮吊篮o外挂脚手架外挂脚手架 第83页/共95页2. 电动吊篮电动吊篮第84页/共95页第85页/共95页第86页/共95页图6-18 吊篮构造第87页/共95页 （a） 钢丝绳兜住底部 （b） 钢丝绳与安全锁连接 图6-19 安全绳（或称保险绳）与吊篮的连接方式第88页/共95页图6-20 挑梁构造1钢丝绳 2安全绳 3挑梁 4连接挑梁的水平杆 5拉杆 6垫木 7支柱第89页/共95页 （a）正面 （b） 侧面图6-21 电动吊篮1屋面支撑系统 2安全锁 3提升机构 4吊篮体系第90页/共95页 第91页/共95页第92页/共95页第93页/共95页第94页/共95页感谢您的观看。感谢您的观看。第95页/共95页