脚手架搭设施工方案0623修要点

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1、GD22010口单位工程施工组织设计（施工方案）外脚手架专项施工方案（第二版）单位（子单位）工程名称： 工程地点：总承包施工单位：（法人章）施工单位：（法人章）编制单位：编制人：编制日期：年月日审核人：审批人：审批日期：年月日目录第一章 工程概况 1第二章编制依据 2第三章施工部署 3一、脚手架方案总体设想： 3（一）、采用单管落地的搭设 3（二）、落地钢管脚手架设计计算书 3（三）、采用扣件式钢管 （悬挑型钢 ）脚手架搭设 . 9（四）、扣件式钢管 （悬挑型钢 ）脚手架设计计算书 . 12第四章施工方法 23一、工字钢悬挑梁的制作及安装 23二、悬挑式钢管脚手架搭设 24三、落地式脚手架搭设

2、 25四、连墙件的设置 27五、安全防护装置 27六、外脚手架的构造要求 28七、外墙悬挑脚手架拉吊卸荷 30八、悬挑钢卸料平台施工 31（一）、悬挑钢卸料平台制作 31（二）、卸料平台的吊装及布置 31（三）、钢卸料平台的拆除 33（四）、安拆过程安全技术措施： 33（五）、卸料平台的安全使用及验收要求 33（六）、悬挑卸料平台设计计算书 34八、 脚手架的拆除 38第五章 技术质量保证措施 39（ 一） 、脚手架材料要求 39（ 二 ） 、脚手架搭设技术质量要求 41（ 三） 、脚手架工程质量控制 43第六章安全、消防、环保、文明施工 44第七章专项应急救援措施 48第八章附图 541广英

3、花园1#、2#、3#、4#、5#楼及地下室工程外脚手架专项施工方案第一章工程概况工程名称 工程位置 建设单位 设计单位 监理单位 施工单位工程规模：该项目总建筑面积共109015卅具体如下:单位工程建筑面积层数层高备注1#楼17860 m2地上27层3m住宅（首层二层裙楼，首层层咼6m,二层层咼3.9m）2#楼20095 m地上32层3m住宅（首层二层裙楼，首层层咼5.8m，二层层咼3.9m）3#楼18896 m2地上32层3m住宅（首层二层裙楼，首层层咼5.8m，二层层咼3.9m）4#楼18946 m地上32层3m住宅（首层二层裙楼，首层层咼5.8m，二层层咼3.9m）5#楼18918 m2

4、地上32层3m住宅（首层二层裙楼，首层层咼5.8m， 二层层咼3.9m）地下室14300 m地下1层3.7m地下车库合计109015 m均为钢筋砼框剪结构，+ 0.000标高相当于绝对标高为49.1米建筑物平面形状及特点：工程共 5栋框架剪力墙结构建筑，1#、3#、4#、5#楼平面形状为“工”形，横向34.15m，纵向25.9m； 2#楼平面形状为“个”形，33.33m,纵向33.33m。建筑物的外立面轮廓变化情况：1#、3#、4#、5#楼南边及北边均有阳台及飘窗，东边及西 边只有飘窗；2#楼各向均有阳台、飘窗。阳台外挑 2.0m,飘窗外挑0.6m。屋顶天面女儿墙为坡 面屋架，屋檐向外挑出1.

5、0m。周边环境：本工程位于广东省，距工程北面16m为其他工程留置临时设施 ，南面30m为住宅小区，西面10m为三、四、五、六、七期用地，东面50m住宅小区。四周人车流量较少， 地势平坦，四周无高压线。管理架构:为确保工程顺利施工特编制此脚手架工程施工方案第二章编制依据为保证本工程脚手架的施工安全，加强施工安全的管理，按相关规定编制本项施工方案， 方案编制计算依据如下：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)2、冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB50018-2002 ；3、工程设计图纸及地质资料等4、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91);5、建筑施工安全检查标准

6、(JGJ 59-2011)；6、钢结构设计规范(GB5001 2003)；7、建筑结构荷载规范(GB5009-2001)(2006年版)；&混凝土结构设计规范(GB50010-2010)9、建设部2009年87号文-关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通 知10、清建201480号文-关于“开展建筑工地悬挑式钢管脚手架、卸料平台专项整 治”的通知11、安全计算软件建筑工程施工安全辅助设计系统广州市第四建筑工程有限公司第三章施工部署、脚手架方案总体设想:（一）、采用单管落地的搭设1#5#楼商铺裙楼、天面层至电梯屋面：拟采用单管落地搭设形式，女儿墙顶标高为+9.20m, 局部最大标高+1

7、0.90m；脚手架起搭标高为-2.5m （即首层），脚手架最大标高+10.7m,局部 +12.55m ;钢管采用48X 3.0扣件式钢管，内立杆离墙 0.20m；立杆步距h=1.80m,立杆纵距 La=1.50m,立杆横距0.80m；横向水平杆在下，横向水平杆上设有2根纵向水平杆；连墙件按每层三跨布置，脚手架铺冲压钢脚手板。构造如下图: 钢管立杆 纵向水平杆 横向水平杆 取刀撑 钢管护栏密目阻燃式安全网脚手板挡脚板 连墙件由紧固拉杆和钢管 回顶两部分组成 纵横扫地杆。纵向扫地杆 固定在距底座上皮不大于处的立杆上横向 扫地杆固定在紧靠纵向扫 地杆下方的立杆上钢管底座落地式脚手架剖面图（二）、落地

8、钢管脚手架设计计算书1 .计算参数设定（1）基本参数脚手架搭设高度17.00m,立杆材料采用 48X 3.0,横向杆上有2条纵向杆,立杆横距0.80m,立杆纵距La=1.50m,立杆步距h=1.80m;立杆离墙0.20m,连墙件按每层三跨布置，连墙件 材料为预埋钢管，顶层层高3.00m;脚手架满铺钢棚板。广州市第四建筑工程有限公司脚手架剖面图宜杆 栏杆OFm（2）钢管截面特征钢管 48X 3.0mm截面积 A=424mfri惯性矩I=107800mrm；截面模量 W=4490mm回转半 径i=15.9mm,每米长质量0.0326kN/m； Q235钢抗拉,抗压和抗弯强度设计值f=205N/mn

9、n,弹性模 量 E=206000N/mrn（3）荷载标准值1 ）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值 0.1069kN/m,脚手板采用钢棚板,自重标准值为0.15kN/m2 栏杆与挡板采用栏杆、冲压钢,自重标准值为0.1600kN/m, 脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.010kN/m22 ）施工均布活荷载标准值装修脚手架2.00kN/m2,结构脚手架3.00kN/m23 ）作用于脚手架上的水平风荷载标准值CD k脚手架高度为17.00m,地面粗糙度按B类；风压高度变化系数 卩z=1.00（标高+5.00m）; 挡风系数；=0.8,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架

10、风荷载体型系数卩s=1.3 1：=1.3 X 0.8=1.04,工程位于广东省英德市,基本风压d 0=0.35kN/m2; 水平风荷载标准值 d k=卩z卩s d 0=1 X 1.040 X 0.35=0.36kN/m 22. 纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重 GK1=0.0326kN/m；脚手板自重 G2=0.15 X0.27=0.04kN/m ; 施工活荷载 Q=3.00 X 0.27=0.80kN/m ;作用于纵向水平杆上线荷载标准值5=1.2 X （0.0326+0.04）=0.09kN/m,q 2=1.4 X 0.80=1.12kN/m（2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约6.00

11、m,按四跨连续梁计算 丄=1.50m。1）抗弯强度验算广州市第四建筑工程有限公司QiQs弯矩系数 心=-0.107,M i=KMqL2=-0.107 X 0.09 X 1.50 2=-0.02kN m弯矩系数 K.2=-0.121,M 2=KM2q2L2=-0.121 X 1.12 X 1.50 2=-0.30kN mMnaFM+M=0.02+0.30=0.32kN m, =ML/W=0.32X 106/4490=71.27kN m纵向杆的抗弯强度(T =71.27N/mnnvf=205N/mnn,满足要求。2) 挠度验算Q1出挠度系数 匕 1=0.632, u 1=KU1q1L4/(100E

12、I)=0.632 X (0.09/1.2) X (1500) 4/(100EI)=0.11mm挠度系数 K2=0.967, u 2=K,2q2L4/(100EI)=0.967 X (1.12/1.4) X (1500) 4/(100EI)=1.76mm u max= u 1+ u 2 =0.11+1.76=1.87mm纵向杆的 u max=1.87mmv u =L/150=10mm与 10mm满足要求。3) 最大支座反力QlQ2尺1=1.143 X 0.09 X 1.50=0.15kN,R q2=1.223 X 1.12 X 1.50=2.05kN,RnaX=R1+R2=0.15+2.05=2

13、.20kN3. 横向水平杆验算(1) 荷载计算钢管自重 gk1=0.0326kN/m中间纵向水平杆传递支座反力 R中=RnaX=2.20kN,旁边纵向水平杆传递支座反力 R边=Rnax/2=1.10kN(2) 横向水平杆受力计算按单跨简支梁计算，跨度为：L=0.80m1) 抗弯强度验算Mnax=qL2/8 + R 中 L/3=0.0326 X 0.80 X 0.80/8 + 2.20 X 0.80/3=589275N mm=0.59kNm2(T =Mnax/W=589275/4490=131.24N/mrm横向水平杆的抗弯强度(T =131.24N/mm= U 1 + u 2 =1.80+0.

14、0仁 1.81mm横向水平杆的u ma=1.81mm u =L/150=5mm与10mm满足要求。R边IQb, 267ithti-!t中I267rniTibl中In1A1边-f00mm1r横向水平杆计算简图(3) 横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑验算R=R 中 + R边+ GL/2=2.20 + 1.10 + 0.0326 X 0.40=3.31kN横向水平杆与立杆连接扣件R=3.31kN R=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值),满足要求。4. 立杆计算(1) 立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0 ;考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数卩=1.50立杆步距 h=1.80m；立杆

15、计算长度 L=ky h=1.0 X 1.50 X 1.80=2.70m=2700mm长细比 入=Lo/i=2700/15.9=169.81立杆长细比入=169.81 V210,满足要求。(2) 立杆稳定性验算1) 荷载计算a. 脚手架结构自重：Nalk=gkH=0.1069X 17.00=1.82kN;b. 构配件自重 Ns2=0.81+2.16+0.26 =3.23kN其中：脚手板重量：9X 1.50 X 0.40 X 0.15=0.81kN;栏杆、挡脚板重量：9X 1.50 X 0.16=2.16kN安全网重量：17.00 X 1.50 X 0.010=0.26kNc. 活荷包括： 施工荷

16、载按2层作业计算(其中1层为结构施工，1层装修施工)得：NQk=1.50 X 0.80/2 X (3.00+2.00)=3.00kN 风荷载标准值计算风荷载标准值3 k=0.36kN/m2,由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW=0.9 X 1.4Mw=0.9 X 1.4 3 kLah/10=0.9 X 1.4 X 0.36 X 1.50 X 1.80 X 1.80/10=0.22kN m=220000N- mm2) 轴心受压稳定性系数Lo=k 卩 h=1.155 X 1.50 X 1.80= 3.12m=3119mm,入=Lo/i=3119/15.9=196,讥=0.1883) 立杆稳定性验算广

17、州市第四建筑工程有限公司a. 不组合风荷载时N=1.2(NGik+NG20 + 1.4 艺 NQk=1.2 X (1.82+3.23)+1.4 X 3.00=10.26kNN/(注 A)=10.26 X 1000/(0.188 X 424)=128.71 N/mm2b. 组合风荷载时N=1.2(NGik+N320 + 0.9 X 1.4 艺 NQ=1.2 X (1.82+3.23)+0.9 X 1.4 X 3.00=9.84kNN/(注 A) + MW/W=9.84X 1000/(0.188 X 424) + 220000/4490=172.44N/mni 立杆稳定性为172.44N/mni

18、F=10.26kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算A=(0.20+2 X 0.10) X (0.10 X 3)=0.12m2, A i =0.20 X 0.10=0.02m2B i=(Ab/Ai)0.5=2.45 , fcc=0.85 X 9600=8160kN/m, w =0.753 B ifccA=0.75 X 2X 8160X 0.02=24 4.80kN支承面局部受压承载力244.80kN F=10.26kN,满足要求。6. 连墙件计算连墙件采用48X 3.0钢管，截面积为424mm 按每个结构层花排设置，纵向间距取3跨，脚手架最高17.00m2风压高度变化系数 卩z=1.

19、13(标高+20.00m),基本风压 w o=0.35kN/m ;挡风系数讥=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数卩 s=1.3 煮=1.3 X 0.800=1.040,风荷载标准值 w k=1.13 X 1.040 X 0.35=0.41kN/m 2NiWr1.4 w 4 =1.4 X 0.41 X 3.00 X 3X 1.50=7.75kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，按双排脚手架，取M=3.00kNNi=Nw+ Nd =7.75+3.00=10.75kN(N 1 8kN采用单扣件，8kNN1 16kN采用双扣件) 连墙件采用 48X 3.0钢

20、管，双扣件连接符合要求。Lo=O.2O+O.1O=O.3Om=3OOmm,i=15.9mm,入=Lo/i=3OO/15.9=18.9,U 1=0.949(T =N/ 凉 1A连墙件=10750/(0.949 X 424)= 26.72N/mm 连墙件稳定(T =26.72N/mrfif=174N/mm,满足要求。7. 计算结果脚手架采用48X 3.0钢管，脚手架高度17.00m,立杆步距h=1.80m,立杆纵距=1.50m,立杆横 距0.80m,内立杆离墙0.20m,连墙件按每层三跨布置，连墙件材料为预埋钢管，脚手架满铺钢棚 板。广州市第四建筑工程有限公司扣件式钢昔脚手架（单管落地）立面團腕立

21、杆纵向水平杆横向水平杆剪刀樺楠护栏密目阴燃式安全网脚手板挡脚板连墙件由紧固拉杆和钢管 回顶两部分组成纵横扫地杆*纵向扫地杆 固定在吊唳座上皮不大 干WUiwt处的立杆上.横向 扫地杆固定在紧飆向扫 地杆F方的立杆上1500二二二-r_ pt s r -11500U 1500 L 1S0Q1500iJ _ nii1500扣件式钢管脚手架（单管落地）平面图 00 钢管立杆 纵向水平杆 横向水平杆 剪刀撑 钢管护栏密目阻燃式安全网 脚手板 挡脚板 连墙件，由紧固拉杆和钢管 回顶两部分组成纵横扫地杆。纵向扫地杆 固定在距底座上皮不大 于200mm处的立杆上横向 扫地杆固定在紧靠纵向扫 地杆下方的立杆上

22、钢管底座广州市第四建筑工程有限公司落地式脚手架剖面图內钢营底座L用眄七M T（三）1#5#楼单体主楼采用扣件式钢管（悬挑型钢）脚手架搭设1#楼5#楼单体主楼：拟采用扣件式钢管（悬挑型钢）脚手架的搭设形式，建筑物最大标高 +96.80m,局部最大标高+103.30m；脚手架起搭标高为15.80m （即第六层），脚手架最大标高 +98.3m,局部+104.8m。悬挑式外脚手架设置如下：1、 悬挑钢梁设置（钢梁布置详见外排栅搭设平面图）。每栋共设置两道悬挑钢梁，悬挑钢梁采用 16#工字钢，在塔楼6层及19层开始搭设，钢 梁布置间距不大于1.5m （具体尺寸根据工程结构尺寸进行调整），阳角处做加固处理

23、，工字钢长 3.0m，悬挑长出1.2m，位于固定结构面上长度为1.8m。在楼面边梁对应位置设置固定吊环，吊 环与工字钢应在一个垂直面,水平偏差不得超过100伽，吊环采用 25的圆钢制作，埋入混凝土 深度不少于30d,并要钩住结构钢筋。如遇钢梁、钢丝绳要穿过楼层周边墙柱情况，尽量避开，不可避免时可采用预留孔洞后施工方法或者预埋钢梁的方法，现场要根据实际情况进行处理。悬挑钢梁与建筑结构的连接应采用水平支承于建筑梁板结构上的形式，固端长度应不小于1.25倍的外挑长度。工字钢悬挑梁外挑长度为 1.2m，搁置在建筑结构楼板上的固端长度为不小于 1.8m。钢梁与楼面的固定采用预埋三组 16圆钢对钢梁进行背

24、焊固定，其中一组设置在距建筑 物外边缘0.1m处，另两组设置在距建筑物外边缘1.4m及1.6m处。2、卸荷设置卸荷钢丝绳吊环分别在7层、11层、15层、20层、25层、30层预埋设置，（其中1#楼 6 层、10层、15层、20层、25层），若预埋遇到阳台位置则再往上一层埋置在结构梁底。选择6X 19+ 1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa直径16.0伽。钢丝绳分别拉住钢梁或者外排 架节点，并固定于建筑结构边梁或外墙上，结构边梁、外墙预埋斜拉钢丝绳的吊环，采用Q235级 25的圆钢制作，埋入结构深度30d,并要钩住结构钢筋。根据结构进度情况,及时将吊环与工 字钢套上钢丝绳，采用1.5T葫芦

25、拉紧,并上、下用三个U型卡和一个安全弯固定，U型卡间距 120mm3、外双排钢管设置悬挑双排单立杆外脚手架采用 48 X 3.0钢管及扣件，搭设总高度82.5m，内、外主杆纵 距l=1.50m，立杆横距b=0.80m；内立杆距外墙飘窗边缘b1=0.2m （施工时综合考虑，根据实际 情况进行调整），脚手架内立杆与墙面的距离为 0.2m；由于本工程外装饰柱、悬挑飘板构件为 2m，脚手架内立杆与墙面的最大距离为 0.2m+2m=2.2m立杆纵距为1.5m （根据现场平面图可进广州市第四建筑工程有限公司行相应改动，但不得大于1.5m),立杆步距h为1.8m。扫地杆距钢梁(地面)200伽，大横杆步 距h

26、=1.8m,小横杆间距t1=1.5m,端头距室外装饰b2=0.2m。平桥面采用铁筛脚手板满铺，外排 架外立杆内侧满挂安全网全封闭。立杆底部与悬挑结构应连接牢靠，不得滑动或窜动。在钢梁 上翼缘距外挑端15 cm和95 cm处分别居中焊接两根长度15 cm左右(最短不得小于10 cm)，直径 不小于20伽的钢筋作为立杆内胆，然后将立杆钢管套在其上，再分别将纵向扫地杆扣在两根立 杆的内侧，离悬挑梁不大于20 cm，横向扫地杆扣在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。悬挑双排外 脚手架与结构拉接，水平距离4.5m,竖向间距H1按结构层设置，搭设过程中选派专人负责检查， 严禁漏设或不设。要求所有斜拉结点的小横杆端

27、头要顶紧结构面作为水平压杆，以抵消内、外斜拉钢丝绳所产生的水平压力，并在拉结点与预埋钢筋双面焊接牢固。悬挑双排外脚手架按外墙 装修架进行设计，其施工荷载要严格控制在2kN/卅以内,不得在悬挑双排外架手架上堆放何建筑 材料；主体结构施工时，所有外模及边梁底模板不得依附悬挑双排外脚手架 ；外墙装修时，双排外 脚手架同层作业按照两层平桥考虑。悬挑双排外脚手架的下面为落地双排外脚手架，其立杆位置 要错开悬挑双排外脚手架的工字钢钢、钢丝绳及吊环位置，以利用落地双排外脚手架搭设悬挑双 排外脚手架。第一道斜拉钢丝绳安装完成后，悬挑双排外脚手架形成新的整体后，必须做好悬边防护，才能拆除落地外脚手架一层以上立杆

28、、小横杆、和一层架体，并重新设置剪刀撑。本工程脚手架为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。施工荷载按 结构荷载及装修货载共两层同时作业，同时上下人行通道采用楼层楼梯及人货电梯。钢梁、钢 丝绳、吊环的预埋、处理、固定和拉接要选派专人负责落实、检查、，严禁漏设或不设，严禁乱动各节点。4、脚手架抗浮反拉设置悬挑式外脚手架架体高度在40米以上部分有风涡流作用，应在每一悬挑段采用抗浮反拉 措施，中间悬挑段反拉钢丝绳采用 16,反拉吊环采用 20圆钢，抗浮反拉拉结在脚手架主节 点水平间距4500mm每栋应在第十八层设置抗浮反拉措施。5、电梯井道脚手架搭设电梯井道脚手架均采用落地式+卸荷组

29、合脚手架，脚手架每三层一隔离，脚手架立杆纵向 间距926,横向间距900mm步距1500mm架体每五层采用 16钢丝绳卸荷一次，每根立杆主 节点均应卸荷。&架体与建筑物的拉结外脚手架与主体的拉结，脚手架按每层 3跨设置一个拉结点，采用双扣件连接。根据实际 搭设情况，部分狭窄位置采用每层 2跨设置连墙件，当每层2跨设置拉结点时，可用单扣件连 接。拉结点均匀分布，在建筑物转角点必须设置拉接点，拉接点的连接详见外脚手架拉结大样 图。拉结点用钢管扣件与梁上的预埋钢筋扣件连接详见拉接点的连接详见外脚手架拉结大样图。7、剪刀撑及斜杆的设置(1) 剪刀撑采用纵横向连续设置，与地面的夹角呈60。(2) 剪刀撑

30、每组连接6根立杆，斜杆的两端用回转扣件与立杆扣紧，在中间增加3个扣结点，最下面斜杆端头与立杆的接头距离为300mm(3) 剪刀撑搭接长度为1.0m，用三个扣件连接。(4) 按要求每隔24米(6跨)设置斜杆，高度大于24米架体要求贯通设置。广州市第四建筑工程有限公司13 / 60广英花园1#、2#、3#、4#、5#楼及地下室工程外脚手架专项施工方案8、脚手板的铺设(1) 操作层脚手板必须铺满、铺严、铺稳，不得有探头板。(2) 每一步设置脚手板，铺设要求同操作层。(3) 铺设方法：对头铺设的脚手板接头下面必须设置两根小横杆，板端距小横杆100150mm搭接的脚手板必须搭在小横杆上，搭接长度不小于2

31、00mm拐弯处的脚手板必须交叉搭铺。9、脚手架架体内封闭及外防护(1) 架体外立杆内侧从底到顶连续设置密目式安全网实现全封闭；(2) 内立杆与墙体间每三步设置平网或铺设脚手板。同脚手板的铺设。10、防雷避电采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针共设置4根，避雷针采用 12镀锌钢筋制作，高度1m设置在脚手架四角立杆上，并将所有最 上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用40X 4的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线与立杆连接应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈并保证广州市第四建筑工程有限公司接触面达到10mm2并将表面油漆及氧

32、化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。 接地线与建 筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度 50m设置1个，位置避开人们经常走到的地方。两 者的连接采用焊接，焊接长度为2倍的扁钢宽度。11、劳动力及材料、机具配备(1)劳动力配备工种人数任务架子工30负责架子搭设及拆除测量放线工3负责脚手架平面、垂直度控制(2)机具配备名称数量备注架子扳手30架子工搭设和拆除架子用力矩扳手4检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒链4调整架子水平弯曲度(四八 组合扣件式钢管脚手架设计计算书(悬挑型钢+拉吊卸荷)、计算书按脚手架最大搭设悬挑高度(54.8m98.3m)计算1. 计算参数设定(1) 脚手架基本参数楼层最

33、大标高+96.80m,脚手架起搭标高为+54.80m,脚手架最大标高+98.30m,采用悬挑型 钢+拉吊卸荷的搭设形式，设 3个卸荷段分别是+54.80+69.80m,+69.80+84.80m,+84.80 +98.30m,其中设1个型钢支承段分别是+54.80+98.30叶 悬挑型钢采用16号工字钢1.50m, 锚固段1.80m,采用直径16mm锚固钢筋,悬挑型钢端部采用 16mn钢丝绳1.50m与结构拉结 吊环 25mm拉吊卸荷采用 16mnl冈丝绳1.50m吊环 20mm脚手架采用48X 3.0钢管，内立杆离墙0.20m；立杆步距h=1.80m,立杆纵距La=1.50m, 立杆横距0.

34、80m；横向水平杆在下，横向水平杆上设有2根纵向水平杆；连墙件按每层三跨布置， 脚手架满铺钢棚板。脚手架不完全卸荷采用：立杆向下传递 10%5载。(2) 钢管截面特征钢管48X 3.0 mm截面积A=424mrp惯性矩l=107800mrf,截面模量 W=4490m3m回转半径 i=15.9mm,每米长质量0.0326kN/m, Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值 f=205N/mm，弹性模 量 E=206000N/mrm(3) 荷载标准值1) 永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值为 0.1069kN/m采用钢棚板,自重标准值为0.15kN/m2广州市第四建筑工程有限公司15 / 60

35、广英花园1#、2#、3#、4#、5#楼及地下室工程外脚手架专项施工方案栏杆与挡板采用栏杆、冲压钢脚手板挡板,自重标准值为0.16kN/m脚手架上吊挂的安全设施(安全网)自重标准值为0.010kN/m22) 施工均布活荷载标准值装修脚手架为2.00kN/m2 ,结构脚手架为3.00kN/m23) 风荷载风压高度变化系数卩z=1.71，地面粗糙度按B类挡风系数=0.80 ,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数、. . . 2卩s=1.3=1.3 X 0.80=1.04 ,工程位于广东省英德市,基本风压3 0=0.35kN/m2. 纵向水平杆验算(1) 荷载计算钢管自重 G=0

36、.0326kN/m；脚手板自重 G2=0.15 X 0.27=0.04 kN/m；施工活荷载 Q=3.00 X 0.27=0.80kN/m ;作用于纵向水平杆上线荷载标准值永久荷载：q1=1.2 X (0.0326+0.04)=0.09kN/m,施工活荷载：q2=1.4 X 0.80=1.12kN/m(2) 纵向水平杆受力计算每根钢管长约6.00m,按四跨连续梁计算 丄=1.50m。1) 抗弯强度验算QiQa广州市第四建筑工程有限公司# / 60广英花园1#、2#、3#、4#、5#楼及地下室工程外脚手架专项施工方案广州市第四建筑工程有限公司# / 60广英花园1#、2#、3#、4#、5#楼及地

37、下室工程外脚手架专项施工方案弯矩系数 K=-0.107,M 1=&口丄2=-0.107 X 0.09 X 1.50 2=-0.02kN m弯矩系数 =-0.121,M 2=&q2L2=-0.121 X 1.12 X 1.50 2=-0.30kN mMLa=M+M=0.02+0.30=0.32kN m, c =MnaTW=0.32X 106/4490=71.27kN m纵向杆的抗弯强度 c =71.27N/mnkf=205N/mnn,满足要求。2) 挠度验算广州市第四建筑工程有限公司# / 60广英花园1#、2#、3#、4#、5#楼及地下室工程外脚手架专项施工方案广州市第四建筑工程有限公司# /

38、 60广英花园1#、2#、3#、4#、5#楼及地下室工程外脚手架专项施工方案挠度系数 K 1=0.632, u 1=K 1q1L4/(100EI)=0.632 X (0.09/1.2) X (1500) 4/(100EI)=0.11mm挠度系数 Ko2=0.967, u 2=Ko2q2L4/(100EI)=0.967 X (1.12/1.4) X (15 00)4/(100EI)=1.76mm u ma= u 1+ u 2=0.11+1.76=1.87mm纵向杆的 u max=1.87mn u =L/150=10mm与 10mm满足要求。3) 最大支座反力QiQaRqi=1.143 X 0.0

39、9 X 1.50=0.15kN,R q2=1.223 X 1.12 X 1.50=2.05kN, Rna=Ri+R2=0.15+2.05=2.20kN3.横向水平杆验算(1)荷载计算钢管自重 gk1=0.0326kN/m中间纵向水平杆传递支座反力 旁边纵向水平杆传递支座反力(2)横向水平杆受力计算 按单跨简支梁计算，跨度为：R 中=RnaX=2.20kN,R &=Rna:/2=1.10kNL=0.80m1) 抗弯强度验算MLa=qL2/8 + R中 L/3=0.0326 X 0.80 X 0.80/8 + 2.20 X 0.80/3=590000N mm=0.59kNm (T =MWW=590

40、000/4490=131.40N/mm横向水平杆的抗弯强度(T =131.40N/mnn f=205N/mnn,满足要求。2) 挠度验算集中荷载产生的挠度为：u 1=Pa(3L2 4a2)/(24EI)=2200 X 267(3 X 8002 4X 2672)/(24EI)=1.80mm均布荷载产生的挠度为：u 2=5qL7384EI=5 X 0.0326 X 8004/(384EI)=0.01mmU maX= U 1 + u 2 =1.80+0.01=1.81mm横向水平杆的u ma=1.81mnr横向水平杆计算简图4. 横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑验算R=R中 + R边 + GL/2=2

41、.20 + 1.10 + 0.0326 X 0.40=3.31kN横向水平杆与立杆连接扣件 R=3.31kN R=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值),满足要求5. 立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0 ;考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数卩=1.50立杆步距 h=1.80m；立杆计算长度 Lo =k 卩 h=1.0 X 1.50 X 1.80=2.70m=2700mm 长细比入=L/i=2700/15.9=169.81立杆长细比入=169.81 210,满足要求。轴心受压稳定性系数L=k 卩 h=1.155 X 1.50 x 1.80=3.12m=3119mmcp入=L/i

42、=3119/15.9=196 ,=0.188。6.1 +54.80+98.30m型钢支承段立杆验算、型钢承载力验算、拉吊卸荷段立杆验算序号各标咼段立杆作用力（组合风荷载）上层立杆传递力验算作用力1+84.80 8.5208.52+98.30m2+69.80 9.148.52 X 0.109.14+0.85+84.80m=0.85=9.993悬挑段+54.809.149.99 X 0.109.14+1.00+69.80m=1.00=10.14序号各标咼段立杆作用力（不组合风荷载）上层立杆传递力验算作用力1+84.80 8.9408.94+98.30m2+69.80 9.568.94 X 0.10

43、9.56+0.89+84.80m=0.89=10.453悬挑段+54.809.5610.45 X 0.19.56+1.04+69.80m0=1.04=10.606.1.1+84.80+98.30m,拉吊段净高度为13.50m,拉吊段计算高度为13.50m,拉吊段底标高为+84.80m,脚手板铺7层。(1) 荷载计算1) 脚手架结构自重：Na1k=gkH=0.1069X 13.50=1.44kN2) 构配件自重：Ns2k=0.63+1.68+0.20=2.51kN其中：脚手板重量：7X 1.50 X 0.40 X 0.15=0.63kN栏杆、挡脚板重量：7X 1.50 X 0.16=1.68kN

44、安全网重量：13.50 X 1.50 X 0.010=0.20kN3) 活荷载包括：a. 施工荷载：NQ=1.50 X 0.80/2 X (3.00+2.00)=3.00kNb. 风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+84.80m,卩z=1.93;水平风荷载标准值 w k=1.93 X 1.04 X 0.3 5=0.60kN/m 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩：MW=0.9 X1.4Mwk=0.9X1.4 w 丄ah2/10=0.9 X1.4 X0.60 X1.50 X1.80 X 1.80/10=0.37kN m=3 70000N- mm(2) 立杆稳定性验算1) 不组合风荷载时N=1.2(N

45、Glk+N32)+ 1.4 艺 N.k=1.2 X (1.44+2.51)+1.4 X 3.00=8.94kNNH_A) =8.94 X 1000/(0.188 X 424)=112.1 5N/mrm2) 组合风荷载时N=1.2 (NGk+NG2k)+ 0.9 X 1.4 艺 NQ=1.2 X (1.44+2.51)+0.9 X 1.4 X 3.00=8.52kN2N/ ( A) + MW/W=8.52X 1000/(0.188 X 424) + 370000/4490=189.29N/mm 立杆稳定性为189.29N/mni f=205N/mnn,满足要求。6.1.2+69.80+84.80

46、m,拉吊段净高度为15.00m,拉吊段计算高度为15.00m,拉吊段底标高 为+69.80m,脚手板铺8层。(1) 荷载计算1) 脚手架结构自重：Ns1=gkH=0.1069X 15.00=1.60kN2) 构配件自重：Ns2=0.72+1.92+0.23=2.87kN其中：脚手板重量：8X 1.50 X 0.40 X 0.15=0.72kN栏杆、挡脚板重量：8X 1.50 X 0.16=1.92kN安全网重量：15.00 X 1.50 X 0.010=0.23kN3) 活荷载包括：a. 施工荷载：=1.50 X 0.80/2 X (3.00+2.00)=3.00kNb. 风荷载标准值计算拉吊

47、段底离地高度+69.80m,卩z=1.79;水平风荷载标准值 w k=1.79 X 1.04 X 0.3 5=0.56kN/m2 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩：MW=0.9 X 1.4Mwk=0.9 X 1.4 w 丄H/10=0.9 X 1.4 X 0.56 X 1.50 X 1.80 X 1.80/10=0.34kN m=3 40000N- mm(2) 立杆稳定性验算1) 不组合风荷载时Ni=1.2(N Gik+N32k) + 1.4 艺 Nk=1.2 X (1.60+2.87)+1.4 X 3.00=9.56kN上层立杆传递作用力：2=8.94 X 0.10=0.89,N=N 1+N=

48、9.56+0.89=10.45kN2N/ ( A) =10.45 X 1000/(0.188 X 424)=131.10N/mm2) 组合风荷载时N=1.2 (N3ik+NG2k) + 0.9 X 1.4 艺 NQ=1.2 X (1.60+2.87)+0.9 X 1.4 X 3.00=9.14kN 上层立杆传递作用力：2=8.52 X 0.10=0.85,N=N 1+N=9.14+0.85=9.99kNN/ ( A) + MWW=9.99X 1000/(0.188 X 424) + 340000/4490=201.05N/mmi 立杆稳定性为201.05N/mm f=205N/mm,满足要求。

49、6.1.3 悬挑段 +54.80 +69.80m,计算高度 69.80-54.80=15.00m6.1.3.1型钢支承段立杆验算(1)荷载计算1) 脚手架结构自重：NGik=gkH=0.1069X 15.00=1.60kN2) 构配件自重 Ns2k=0.72+1.92+0.23 =2.87kN其中：脚手板重量：8X 1.50 X 0.40 X 0.15=0.72kN栏杆、挡脚板重量 8X 1.50 X 0.16=1.92kN安全网重量：15.00 X 1.50 X 0.010=0.23kN3) 活荷载包括：a. 施工荷载 比=1.50 X 0.80/2 X (3.00+2.00)=3.00kN

50、b. 风荷载标准值计算水平风荷载标准值 3 k= ii z ii s 3 0=1.71 X 1.04 X 0.3 5=0.53kN/m抗弯强度验算Ic1=1.20m,l C2=1.00m, l c3=0.20mN=N=10.60kN=10600N, 丫 x=1.05 ;MnaX=-N(I c2+lc3)-ql c；/2=- 10.60 X (1.00+0.20) -0.21 X 1.20 2/2=- 12.87kN m= 12871200Nm m(T =Ma 丫 xV=12871200/(1.05 X 140900)=87.00N/mni悬挑型钢梁抗弯强度(T =87.00N/mm 215.0

51、0N/mm,满足要求。 抗剪强度验算V=2N+qlc1=10.60 X 2+0.21 X 1.20=21.45kN2T =VS/I xt W=21452X 80800/(11270000 X 6.0)=25.63N/mm悬挑型钢梁抗剪强度t =25.63N/mm 120.00N/mrfi,满足要求。 整体稳定验算由风荷载设计值产生的立杆段弯矩：2MW=0.9 X 1.4MUk=0.9 X 1.4 3 丄ah/10=0.9 X 1.4 X 0.53 X 1.50 X 1.80 X 1.80/10=0.33kN m=3 30000N- mm(2)立杆稳定性验算1) 不组合风荷载时N=1.2(N G

52、lk+ Ng20+ 1.4 艺 NQ=1.2 X (1.60+2.87)+1.4 X 3.00=9.56kN上层立杆传递作用力：2=10.45 X 0.10=1.04kN,N=N1+N=9.56+1.04=10.60kNN/(A)=10.60 X 1000/(0.188 X 424)=132.98N/mni2) 组合风荷载时N=1.2 (Nalk+ Ng20+ 0.9 X 1.4 艺 NQ=1.2 X (1.60+2.87)+0.9 X 1.4 X 3.00=9.14kN上层立杆传递作用力：N2=9.99 X 0.10=1.00kN,N=N1+Z=9.14+1.00=10.14kNN/(A)

53、+ MW/W=10.14X 1000/(0.188 X424) + 330000/4490=200.70N/mnn立杆稳定性为200.70N/mm f=205N/mnn,满足要求。6.1.3.2 型钢承载力验算悬挑材料选采用16号工字钢H=160mm,b=88mm=6.0mm,t=9.9mm,q=0.21kN/m,Wx=140900mm x=11270000mi7S=80800mrnJE=206000N/mn=205.00N/mm2,f v=120.00N/mrfi,f y=235N/mrH1111JI1 ii 11IIII IIr严U&匸二1Li=1200mm=1.20m,t=9.9mm,b

54、=88mmy,=18.90;入 y=Li/i y=1200.00/18.90=63.49 b=1.07-(63.49 744000) X (235/235 )二U.b =1.07- (I 巴泄 b=1.07-0.282/0.98=0.78MLa/ bWx=12871200/(0.78 X 140900)=117.12N/mn1悬挑型钢梁整体稳定性=117.12N/mLv215.00N/mL,满足要求。(4) 挠度验算U ma=Nlc：l Ci(3-l C2/1 ci)/6EI+NI csl ci(3-l ca/l ci)/6EI+ql C14/8EI=10600X 10002X 1200X (

55、3 -1000/1200)/(6 X 206000X 11270000)2+10600X 200 X 1200X (3 - 200/1200)/(6 X 206000X 11270000)4+0.21 X 1200 /(8 X 206000X 11270000)=1.98+0.10+0.02=2.10mm悬挑型钢梁挠度U max=2.10mn u =1200/250=4.80mm,满足要求。(5) 验算悬挑梁锚固钢筋k=l d/L=1.20/1.80=0.67,k1=1 cJL=0.20/1.80=0.11,k2=l c扎=1.00/1.80=0.56R=-N(k2+k1)+0.5qL(1-k

56、 2)=- 10600X (0.56+0.11)+0.5 X 0.21 X 1800X (1 -0.67 2)=-6998N ; 预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算,取 16钢筋,As=2X 200.96=401.92mL;2N=FB=6998N=7.00kN,NLAs=6998/401.92=17.41N/mm锚固钢筋NUAs=17.41N/mLv 65N/mL满足要求。(6) 悬挑梁下楼板验算悬挑梁下楼板受压尺寸100X 100mm,受压楼板为(按C25考虑)混凝土楼板，楼板厚=120mm,上部荷载为：F=7.00kN1) 楼板受冲切承载力验算B s=2.00,f t=1.27N/mL,h

57、 o=120-15=105mmn =0.4 + 1.2/ B s=1.002er pc,m=0N/mmUm=2X (100+105)+2 X (100+105)=820mm, B h=1.00 ,(0.7 B hft + 0.25 e pc,m) n Uho=(0.7 X 1.00 X 1.27+0.25 X 0) X 1.00 X 820X 105=76.54kN楼板受冲切承载力76.54kN 上部荷载F=7.00kN,满足要求。2) 楼板局部受压承载力验算A=(0.10+0.10 X 2) X (0.10 X 3)=0.09m2,Al=0.10 X 0.10=0.01m2B l=(Ab/A

58、l)0.5=3.00,f cc=0.85 X 11900=10115kN/m =0.753 B f ccA =0.75 X 3.00 X 10115X 0.01=227.59kN楼板局部受压承载力F=227.59kN上部荷载F=7.00kN,满足要求。7. 钢丝绳和吊环验算通过比较，以+69.80+84.80m拉吊段的钢丝绳受力最大，故以此进行钢丝绳和吊环验算。(1)钢丝绳验算h=3.00 m,L a=0.80m,离墙距离=0.20m,N=10.45kN钢丝绳采用 =16mma =0.85,K=6,K =0.356,R =1570kN/mm破断拉力总和 F 破=K&FO=0.356 X 162 X 1570=143.08kN钢丝绳允许拉力P=F 破 a /K=143.08 X 0.85/6.00=20.27kN0.5/3.00=10.47kN 。Toa=10.45 X (1.00 2+3.002)0.5钢丝绳承受拉力 Toa=11.02kNP=20.29kN,T b=10.47kNP=20.29kN，钢丝绳强度满足要求O(2)吊环验算2 2 2吊环