外架施工方案

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1、目录第一章 工程概况第二章 落地脚手架设计第三章 18米以上按每6层不大于19.5米悬挑一次设计第一章 工程概况 1.1 工程简介工程名称：重庆市南岸区茶园新区公租房工程建设单位：重庆市城投公租房建设有限公司代建单位：重庆渝开发股份有限公司设计单位：重庆市设计院勘察单位：四川省绵阳川西北地质工程勘察院 重庆紫苑土地规划整治有限公司监理单位：重庆公诚建设监理有限公司施工单位：重庆对外建设总公司1.2 工程概况层;主体采用框架结构、框剪结构。 1.3建筑设计概况序号项 目内 容1建筑功能住房，少量商业2建筑特点造型美观，功能齐全3建筑面积总建筑面积：206万m2，一至三组团65万4建筑层数地下一层

2、、地上24-32层5建筑层高商业为4.2 m，住房为3.0 m6建筑高度最高97m7耐火等级一级8使用年限50年9墙身砌体200烧结空心砖。10装 修外墙大部分为外墙漆，少量的外墙砖、玻璃幕墙等内墙水泥砂浆墙面、瓷砖墙面、乳胶漆墙面楼面、地面细石混凝土楼面、玻化砖、防滑地砖楼面顶棚乳胶漆、PVC吊顶顶板、石膏板吊顶踢脚板防潮漆，地砖11屋面保温隔热屋面和无保温隔热屋面12门窗塑钢中空玻璃1.4结构设计概况序号项 目内 容1结构形式钢筋混凝土框架、框剪结构，基础采用柱下钢筋砼独立柱基、条基和挖孔桩2结构安全等级二级3结构使用年限50年4结构耐火等级一级地震设防烈度6度地震分组第一组场地土类别类结

3、构抗震等级5层以下二级，5层以上三级6砼强度等级基础垫层C20基 础C30钢筋砼柱1-6层C50,7-12层C45,13-19层C40,20-顶层C30梁C30板C307钢筋接头形式框架柱纵向钢筋采用电渣压焊接头；框架梁的通长负筋及下部纵向钢筋优先采用焊接接头，其次为双面贴角焊接头，22采用机械连接外脚手架按装饰脚手架设计，其中1-16层采用落地脚手架，16层以上按悬挑脚手架设计。卸料平台采用槽钢焊接悬挑平台，设计荷载为10KN。第二章 落地脚手架设计2.1设计参数:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 49.5 m，49.5米以下采用双管立杆，49.5米以上采用单管立杆；搭设尺寸为：横距Lb为

4、 1.05m，纵距La为2m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用三步四跨，竖向间距 5.4 m，水平间距8 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:施工脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处重庆，基本风压0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.335，计算立杆稳定性时取1，风荷载体型系数s 为0.191；

5、4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1395；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:竹串片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:4；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 2.2大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强

6、度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.351.05/(2+1)=0.122 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.122=0.187 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分

7、别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.18722+0.100.9822 =0.452 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.18722-0.1170.9822 =-0.533 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.452?06,0.533?06)/4490=118.708 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 118.708 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设

8、计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.122=0.156 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m； 最大挠度计算值为： =0.6770.15620004/(1002.06105107800)+0.9900.720004/(1002.06105107800) = 5.753 mm；大横杆的最大挠度 5.753 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 2000/150 mm与10

9、mm，满足要求！2.3小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0332 = 0.067 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.351.052/(2+1)=0.245 kN；活荷载标准值：Q=21.052/(2+1) =1.400 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.067+0.245)+1.4 1.4 = 2.334 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重

10、均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0331.052/8 = 0.006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.3341.05/3 = 0.817 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.822 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.822?06/4490=183.158 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =183.158 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑

11、为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03310504/(3842.06105107800) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.067+0.245+1.4 = 1.712 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax =1711.61050(310502-410502/9 ) /(722.06105107800) = 3.167 mm；最大挠度和 = q

12、max + pmax = 0.024+3.167 = 3.191 mm；小横杆的最大挠度为 3.191 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！2.4扣件抗滑力的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传

13、给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.03322/2=0.067 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.05/2=0.017 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.351.052/2=0.368 kN；活荷载标准值: Q = 21.052 /2 = 2.1 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.067+0.017+0.368)+1.42.1=3.482 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 2.5脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：D表示单立杆部分，S表示双立杆部

14、分。(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1395kN/m NGD1 = 0.1395+(2.002/2)0.033/1.80(49.50-49.50) = 0.000kN； NGS1 = 0.1395+0.033+(2.002/2)0.033/1.8049.50 = 10.385kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2 NGD2= 0.3502(1.05+0.3)/2 = 0 kN； NGS2= 0.35(4-0)2(1.05+0.3)/2 = 1.89 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹串片脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NGD3 =

15、 0.1402/2 = 0 kN； NGS3 = 0.14(4-0)2/2 = 0.56 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NGD4 = 0.0052(49.5-49.5) = 0 kN； NGS4 = 0.005249.5 = 0.495 kN；经计算得到，静荷载标准值 NGD = NGD1+NGD2+NGD3+NGD4 = 0 kN； NGS = NGS1+NGS2+NGS3+NGS4 = 13.33 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 21.0522/2 = 4.2 k

16、N；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 Nd = 1.2 NGD+0.851.4NQ = 1.20+ 0.851.44.2= 4.998 kN； Ns = 1.2 NGS+0.851.4NQ = 1.213.33+ 0.851.44.2= 20.994 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为Nd = 1.2NGD+1.4NQ = 1.20+ 1.44.2=5.88kN；Ns = 1.2NGS+1.4NQ = 1.213.33+ 1.44.2=21.876kN；2.6立杆的稳定性计算: 外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度

17、分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.35 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1.664，1； s - 风荷载体型系数：取值为0.191；经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为: Wk1 = 0.7 0.351.6640.191 = 0.078 kN/m2； Wk2 = 0.7 0.3510.191 = 0.047 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 分别

18、为: Mw1 = 0.85 1.4Wk1Lah2/10 = 0.85 1.40.07821.82/10=0.06 kNm； Mw2 = 0.85 1.4Wk2Lah2/10 = 0.85 1.40.04721.82/10=0.036 kNm；1. 主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = Nd = 4.998 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = Nd= 5.88kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣

19、件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.7 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.534 m；长细比: L0/i = 222 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.148立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 4998/(0.148?24)+60062.

20、751/4490 = 93.024 N/mm2；立杆稳定性计算 = 93.024 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 5880/(0.148?24)=93.702 N/mm2；立杆稳定性计算 = 93.702 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2. 架体底部立杆稳定性计算。考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 1.2(NGD+ NGS)+0.851.4NQ/2=10.497 kN；不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 = N

21、/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = 1.2(NGD+ NGS)+ 1.4NQ/2=10.938kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.7 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.534 m；长细比: L0/i = 222 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.148立杆净截面面积 ： A =

22、 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 10497.06/(0.148?24)+36084.56/4490 = 175.315 N/mm2；立杆稳定性计算 = 175.315 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 10938.06/(0.14824)=174.306 N/mm2；立杆稳定性计算 = 174.306 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.7连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力

23、设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.335，s0.191，00.35，Wk = 0.7zs0=0.7 ?.335?.191?.35 = 0.062 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 43.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 3.778 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.

24、778 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 8.778 Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 8.778小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图2.8立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要

25、求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 160 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =104.971 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 1.2(NGD+NGS)+0.851.4NQ=1.2(0+13.33)+0.851.44.2 = 20.994 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=104.971kPa fg=160 kPa 。地基承载力满足要求.第三章 18米以上按每6层不大于19.5米悬挑一次设计 3.1设计参数:1.脚手

26、架参数双排脚手架搭设高度为 19.5 m；搭设尺寸为：立杆的纵距为 2m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:施工脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处重庆，基本风压0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.335，计算立杆稳定性时取1，风荷

27、载体型系数s 为1.124；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1395；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:竹串片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.5 m。锚固压点压环钢筋直径:16(mm)的一级钢；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平

28、钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.35 m。3.2大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.351.05/(2+1)=0.122 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.122=0.187 kN/m；活荷

29、载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.18722+0.100.9822 =0.452 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.18722-0.1170.9822 =-0.533 kNm；选择支座弯矩和跨中弯

30、矩的最大值进行强度验算： =Max(0.452?06,0.533?06)/4490=118.708 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 118.708 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.122=0.156 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m；最大挠度计算值为： = 0.6770.15620004/(1002.06105107

31、800)+0.9900.720004/(1002.06105107800) = 5.753 mm；大横杆的最大挠度 5.753 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 2000/150 mm与10 mm，满足要求！ 3.3小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0332 = 0.067 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.351.052/(2+1)=0.245 kN；活荷载标准值：Q=

32、21.052/(2+1) =1.400 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.067+0.245)+1.4 1.4 = 2.334 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0331.052/8 = 0.006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.3341.05/3 = 0.817 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.822 kNm；最大应力计算值 = M / W =

33、0.822?06/4490=183.158 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =183.158 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03310504/(3842.06105107800) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.067+0.245+1.4 = 1.712 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax

34、 = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1711.61050(310502-410502/9 ) /(722.06105107800) = 3.167 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+3.167 = 3.191 mm；小横杆的最大挠度为 3.191 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！3.4扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全

35、技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.03322/2=0.067 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.05/2=0.017 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.351.052/2=0.368 kN；活荷载标准值: Q = 21.052 /2 = 2.1 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.067+0.017+0.368)+1.42.1=3.482 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 3.5脚手架立杆荷载的

36、计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1395kN/m NG1 = 0.1395+(2.002/2)0.033/1.8019.50 = 3.442kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.3542(1.05+0.3)/2 = 1.89 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹串片脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.1442/2 = 0.56 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.005219.5

37、 = 0.195 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.087 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 21.0522/2 = 4.2 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.087+ 0.851.44.2= 12.302 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.26.087+1.44.2=13.184kN；3.6立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.

38、7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.35 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1； s - 风荷载体型系数：取值为1.124；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.3511.124 = 0.275 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.27521.82/10 = 0.212 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/

39、W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 12.302 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 13.184kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/

40、i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 12302.1/(0.188?24)+212351.026/4490 = 201.626 N/mm2；立杆稳定性计算 = 201.626 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 13184.1/(0.188?24)=165.397 N/mm2；立杆稳定性计算 = 165.397 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205

41、N/mm2，满足要求！3.7连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.335，s1.124，00.35，Wk = 0.7zs0=0.7 ?.335?.124?.35 = 0.368 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 14.4 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 7kN；连墙件的

42、轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = 稟穂f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 12 Ru16.683KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=16.683kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环

43、的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(166834/(3.142502) 1/2 =14.6mm；实际拉环选用直径D=16mm 的HPB235的钢筋制作即可。3.12锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.807 kN； 压环钢筋的设计直径D=12mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: = N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142?22/4=113.097mm2=N/2A=807.235/113.0972=3.569N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！37