通道工程框架涵模板安全专项施工方案-终稿

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1、枋 钟 路 下 穿 金 尚 路 通 道 工 程目 录第一章 工程概况21、工程项目基本情况22、结构工程情况2第二章 编制依据3第三章 本方案支模架设计范围及特点3第一节 本方案支模架设计范围3第二节 本方案支模架特点4第四章 施工部署7第一节 管理体系及项目部组成7第二节 材料、设备、劳动力组织8第三节 临时用电布置10第四节 施工进度计划11第五节 混凝土浇捣施工部署11第五章 支模架形式选用及设计13第一节 框架涵满堂支架布置及搭设要求13第二节 框架涵支架验算13第三节 框架涵侧模计算26第四节 结论28第五节 支架搭设施工要求及技术措施29第六章 安全防护措施及安全交底30第七章 应

2、急预案34第一章 工程概况1、工程项目基本情况枋钟路下穿金尚路通道工程，位于湖里区北部，北侧紧挨厦门国际机场，起点与成功大道环岛北路立交匝道起坡点衔接，沿即有枋钟路向东与金尚路相交，下穿金尚路至终点，终点接至高崎十二路西侧与既有枋钟路衔接。2、结构工程情况本工程全长1.47公里，通道总长510m，其中有120m为封闭式通道，390m为开阔式U型槽结构，设计范围占地169.23亩，主要含以下部分：下穿通道为K0+460K0+580合计120m,为钢筋混凝土双孔闭合框架结构，净尺寸为2*13.5*5.75米，框架涵底板厚为100cm、两侧壁厚为100cm、中墙为80cm、顶板厚为100cm，结构形

3、式为C40.S8钢筋混凝土。 U型槽两段分别长K0+270K0+460合计190米和K0+580K0+780合计200米,共390米。为钢筋混凝土整体底板U型槽结构。下穿通道为钢筋混凝土双孔闭合框架结构，净尺寸为2*13.5*5.75米，框架涵底板厚为100cm、两侧壁厚为100cm、中墙为80cm、顶板厚为100cm，结构形式为C40.S8钢筋混凝土如图1-1所示。图（1-1） 通道断面图第二章 编制依据1、枋钟路下穿金尚路通道工程施工图设计文件及地勘报告资料。2、建质200987号关于印发的通知；省建设厅闽建建200732号文，高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定；省建设厅闽建建20

4、0435号文，福建省建设厅关于加强建筑模板工程钢管支撑体系施工安全管理的通知；建设部建质200382号建筑工程预防坍塌事故若干规定；省建设厅闽建建200347号文，福建省建设厅关于加强模板工程安全生产管理的通知等。3、参考混凝土工程模板与支架技术、公路桥涵施工手册、建筑施工计算手册、建筑结构荷载规范、路桥施工计算手册、建筑施工安全检查标准JGJ59-99、钢结构设计规范GB50017-2003。4、现行有关施工技术规范、标准1)混凝土结构工程施工质量验收规定（GB50204-2011）2)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2010）3)建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（J

5、GJ166-2008）4)建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）5)直缝电焊钢管（GB/T13793)6)钢管脚手架扣件(GB15831)7） 施工现场临时用电安全技术规范(JGJ46-2005)8）砼泵送施工技术规程(JGJ/T10-95)9）钢管满堂支架预压技术规程(JGJ/T194-2009)10）建设工程施工重大危险源辨识与监控技术规程(DBJ13-91-2007)以及国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文（城市建设部分）等。第三章 本方案支模架设计范围及特点第一节 本方案支模架设计范围下穿通道为钢筋混凝土双孔闭合框架结构，净尺寸为2*13.5*5.75

6、米，框架涵底板厚为100cm、两侧壁厚为100cm、中墙为80cm、顶板厚为100cm，经计算顶板混凝土按每平方计算为2600Kg即26KN，施工总荷载大于10KN/m2或集中线荷载大于15KN/m的高大模板支撑系统的专项方案必须组织专家进行论证。第二节 本方案支模架特点1、框架涵顶板支架采用碗口式钢管架搭设满堂支架，钢管483.5mm，纵向大方木采用1212cm松木，横向小方木采用1010cm杉木。主要材料明细如表3-1： 表3-1杆件自重表名称型号规格（mm）市场重量(kg)设计重量（kg）立杆LG-120483.512007.417.05LG-180483.5180010.6710.19

7、LG-240483.5240014.0213.34LG-300483.5300017.3116.48横杆HG-30483.53001.671.32HG-60483.56002.822.47HG-90483.59003.973.63方木： 1010cm,1212cm2、框架涵侧墙模板采用单面模板施工，背面采用1010cm方木和483.5mm钢管联合加固模板外侧支撑，内设植筋拉杆固定；拉筋采用14mm，M14mm螺栓，水平间距0.61m、竖向间距0.45m进行布置，钢楞采用483.5mm钢管双根水平布置，水平分层间距0.75m。3、支架模板布置形式如下细部：采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与

8、立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。通过计算，确定支架模板布置形式如下：1）模板采用15mm厚竹胶板。2）支架采用9060120cm（横纵高）的步距，底模下纵横分配梁布置形式为：顶托上采用1212cm的方木作为纵向分配梁，其上采用1010cm方木作为横向分配梁（净距25cm）。3）支架基础直接坐落在框架涵100cm厚底板上，地基强度满足要求。4）纵向每四排布剪刀撑、横向四排布设一道剪刀撑，现场可根据实际情况增加，如支架示意图3-1。5）安装纵向方木时，两根方木的接头应放在顶托上，如不允许则要搭过桥。6）侧墙模板拉筋采用14mm，M14mm螺栓，水平间距0.61m、竖向间距0.45m进行

9、布置，钢楞采用483.5mm钢管双根水平布置，水平分层间距0.45m6图（3-1） 支架示意图编号：时间：2021年x月x日书山有路勤为径，学海无涯苦作舟页码：第49页 共49页第四章 施工部署第一节 管理体系及项目部组成1、项目管理人员本工程实行项目经理负责制。由项目经理、项目技术负责人技术员、专职质检员、材料员、试验员、安全管理小组组成管理班子。为保障本工程顺利进行，我公司决定选派强有力的管理班子承担该项目施工管理。项目部管理人员配置表（4-1）施工人员岗位职务文化程度技术职称（技术等级）专 业资格证书编 号发证机关郭瑞孝项目经理本科二级市政闽235000814794陈有雄技术负责人本科高

10、级土建闽G209-01805林文全生产负责人本科高级市政闽G209-04155吴峰龙施工员大专中岗土建BAX14904张志昭质检员大专中岗土建BAX43212曾明源安全员大专中岗市政闽建安C（2007）2003793黄志聪预算员大专中岗市政闽07D00807邵霈（取样员）试验员中专中岗市政20100007102杨丽缘材料员中专中岗市政BA302586胡进旺机管员大专中岗市政BAX704092、特种作业人员劳力组织布置由公司工程部配合项目经理部负责组织，依据施工进度要求的劳动力计划报表，选拔组织熟练程度高、能信任分项工程质量要求的技术工人，及时办理劳力进场和退场，并作好施工现场新工人的进场三级教

11、育。劳动力可按照施工情况分批进场，并可根据实际施工情况进行调整。作业人员安排见下表： 表（4-1）序号工种工人数量备注1支架组20人负责支架搭设及拆除工作。2模板组50人负责模板的安装及拆除工作。3混凝土工20人负责混凝土浇筑及后期养护等。1、项目组织机构（1）为了如期地完成该工程的施工任务，充分发挥项目经理负责制的效用，本工程成立项目经理部，由项目经理领导专业的技术、质量、安全、材料、试验、治安等组成的项目领导小组。（2）组织有关人员铺设施工道路及材料堆场，挖设排水沟和沉淀池，接通水、电，搭设临时设施，机具就位及搭设防护棚，布置消防器材，做好材料进场计划，合理安排机具的数量和劳动力的进场时间

12、等。项目经理技术负责人生产负责人工程技术部安全质量部计划合同部物资设备部工地试验室综合办公室财务部土方队木工班组钢筋班组架子班组砼班组图4-1 项目组织管理机构的设立 第二节 材料、设备、劳动力组织1.量目标、安全文明目标项目经理部应本着“百年大计、质量第一、信守合同、信誉第一“和“以质量求信誉、以质量求生存、以质量促效益”的宗旨，严格按照现行的现有的施工规范及设计图纸的要求，在业主和监理单位的督促下，认真组织施工，确保整个工程质量达到优良标准。公司及项目部管理人员要从思想上树立“安全第一，预防为主”的意识，加强对施工现场的安全生产、文明施工的管理工作，建立健全激励约束机制，制订业绩评比办法、

13、奖惩办法，定期组织项目管理层会议，检查工作质量和目标完成情况，解决施工过程中遇到的资金、材料等难题，确保项目的各项工作高效、正常运转，达到施工期间不发生重大责任安全事故，工程项目取得良好的经济效益和社会效益的目的2.施工准备（材料、机具）1）现场在各个施工阶段投入相应机具设备，满足工期、质量要求。2）机械设备进场前要实行试运转制，性能良好方可投入使用。现场配备若干名机械修理工，对机具设备定期检修和日常维护保养，保证机具正常运转。3）操作上“人机固定”，谁操作，谁负责。4）具体设备进场计划如下表（4-3）： 主要设备进场时间 表 （4-3）序号机械设备名称规格型号功率单位数量用途进场时间1吊车2

14、5t台2支架及模板吊装2012.122发电机50KW台1备用电源2012.123潜水泵100mm台10基坑排水2012.124污水泵50mm台6基坑排水2012.125高压镝灯3000W盏20夜间照明2012.126碘钨灯1000W盏20夜间照明2012.127水准仪台1高程测量2012.128全站仪T550台1坐标放养及测量2012.12 主要人员进场时间 表（4-4）工种人员数量进场时间备注木工502012.12钢筋工502012.12架子工202012.12泥水工152012.12 主要材料进场时间 表（4-5）材料种类数量进场时间备注钢筋1000吨2012.12模板8002012.12

15、架子200吨2012.12第三节 临时用电布置施工临时用电线路布置：场内用电线路采用三相五线制，用电设备为三级配电两极保护。场地总用电量如下表8所示 表4-6序号设备名称规格型号功率数量合计功率备注1混凝土振捣棒30KW-30护壁配浆设备2交流电焊机BX-500-210KW330钢管内支撑施工设备3照明用电_40KW-40夜间开挖最大照明数量4潜水泵QS65-182.2KW1022基坑开挖时抽水最大数量5木工电锯等222212合计144KW1、电箱计算P=182KW配电导线截面计算： I=1000*144*0.6/(1.732*380*0.85)=154.44 A根据上式计算所得结果,查表得出

16、以下铜芯导线类型及其 2、截面积分可供选择： VV电缆185.00mm2，安全载流量320A 3.按导线的允许电压降校核： 配电导线截面的电压可以按照下式计算： 其中 e 导线电压降(%)，对工地临时网路取7%； P 各段线路负荷计算功率(kW)，即计算用电量； L 各段线路长度(m)； C 材料内部系数，三相四线铜线取77.0，三相四线铝线取46.3； S 导线截面积(mm2)； M 各段线路负荷矩(kW.m)。 经过计算得到:S=M/(0.07C)=144230/(0.0777.0100)=62.557mm2 由导线的允许电流及导线的允许电压降校核，分别计算出的导线截面进行比较，取大值；最

17、后得出如下结果供使用者参考选择： VV电缆185mm2 安全载流量为320A第四节 施工进度计划根据框架涵结构段施工总体计划，满堂支架计划2012年12月18日3月14日，工期为87天，具体见工期安排表第五节 混凝土浇捣施工部署一节闭合式框架混凝土方量在2325m，混凝土浇筑采用2台汽车泵，根据施工顺序我们先浇筑底板及侧墙倒角2.5m，如下图4-2所示阴影部位，顶板及侧墙剩下部分一次性浇注。图4-2 第一次混凝土浇注示意图1、混凝土浇注一般要求（1）混凝土的下料口距离所浇筑的混凝土表面高度不得超过2m。（2）混凝土的浇筑应分层连续进行，分层厚度为振捣器作用部分长度的1.25倍，最大不超过50c

18、m。（3）用插入式振捣器应快插慢拔，插点应均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到振捣密实。移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍。振捣上一层时应插入下层5cm，以清除两层间的接缝。平板振捣器的移动间距，应能保证振动器的平板覆盖已振捣的边缘。（4）混凝土不能连续浇筑时，一般超过2h，应按施工缝处理。（5）浇筑混凝土时，应经常注意观察模板、支架、管道和预留孔、预埋件有无走动情况。当发现有变形、位移时，应立即停止浇筑，并及时处理好，再继续浇筑。（6）混凝土振捣密实后，表面应用木抹子搓平。（7）混凝土的养护：混凝土浇筑完毕后，应在及时覆盖土工布及浇水养护，浇水次数应能保持混凝土有足够的润湿状态。

19、养护期一般不少于7昼夜。2、混凝土浇捣顺序墙体分层浇筑，为了确保墙体模板的安全，墙体混凝土浇筑先用一台泵车施工，缓解混凝土浇筑过快，墙体每次浇筑不宜过高，混凝土浇注厚度控制在0.5m，墙体混凝土浇筑时中墙混凝土先施工，在浇捣过程中由低向高处浇筑如图4-3所示待墙体浇筑完成后，在设置两台泵车，同时浇筑顶板，在顶板施工时须分层浇筑，每层厚度控制在3040cm，混凝土浇筑从中向两侧推进。混凝土浇筑方向示意图4-3第五章 支模架形式选用及设计第一节 框架涵满堂支架布置及搭设要求采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设1212

20、cm方木；纵向方木上设1010cm的横向方木。立杆的纵、横向间距及横杆步距搭设要求如下：1、框架涵标准段支架采用框架涵立杆横向间距纵桥向间距横杆步距为60cm90cm120cm的布置形式的支架结构体系；第二节 框架涵支架验算由于框架涵顶板厚度为标准厚度，本计算书以现浇框架涵顶板标准断面为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。、荷载计算1、荷载分析根据本框架涵的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： q1 框架涵顶板自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 q2 框架涵顶板底模，按均布荷载计算，取q21.0kPa（偏于安全）。 q3 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，

21、当计算模板及其下肋条，肋条下的梁，支架立柱及其他承载构件时均取2.6kPa。 q4 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。根据道路桥梁工程施工手册支架的荷载能力，根据支架高度及横杆的步距，在安全的要求下当支架高度在10m以下时，横杆步距为1.2时，按每根立杆荷载为30KN，并不计支架自重。2、荷载组合 模板、支架设计计算荷载组合 表（5-1）模板结构名称荷载组合强度计算刚度检算底模及支架系统计算3、荷载计算 框架涵顶板自重q1计算根据框架涵结构特点，取标准断面中的截面进行框架涵顶板自重计算，并对截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。框架涵标准断面处q1计算

22、 （5-1） 框架断面图根据横断面图，则：q1 =（14.25为图一阴影部位面积） 注：A单箱顶板每延米的断面面积B 框架涵顶板宽，取13.5m，将框架涵顶板全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。新浇混凝土密度取2600kg/m3、结构检算1、碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。本工程现浇框架涵支架按

23、483.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也使用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。（支架布置图如下5-1）5-1 支架横断面图 5-2 支架纵断面图5-3支架平面图框架涵顶板为标准截面，计算时采用标准形式，钢管扣件式支架体系采用6090120cm的布置结构，如上图5-3、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为1.2m时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N=30kN（根据道路桥梁工程施工手册支架的荷载能力，根据支架高度及横杆的步距，在安全的要求下当支架高度在10m以下时，横杆步距为1.2时，按每根立设计荷载N=30kN，并不计支架自重。）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（N

24、G1K+NG2K）+1.4NQK（不组合风荷载时）NG1K构配件自重标准值产生的轴向力；NG2K新浇混凝土自重标准值产生的轴向力NQK施工荷载标准值；于是，有：NG2K=0.60.9q1=0.60.927.44=14.817KNNG1K=0.60.9q2=0.60.91.0=0.54KNNQK=0.60.9(q3+q4)= 0.60.9(2.5+2.0)=2.43KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK=1.2（14.817+0.54）+1.42.43=21.831KNN30kN，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公

25、式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK（不组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。A48mm3.5钢管的截面积A489mm2。轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i15.8。长细比L/i。 L横杆步距，L1.2m。于是，L/i1200/15.8=75.95，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得0.692。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WK

26、Lah2/10WK=0.7uzusw0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.17(为了安全，取A类环境)us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表7.3.1附表第36得：us=1.2w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4（厦门环境） w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.171.20.8=0.786KN/m2La立杆纵距0.9m；h立杆步距1.2m，故：MW=0.851.4WKLah2/10=0.851.40.7860.91.22/10=0.1212KNmW 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得：W=5.08103mm

27、3则，N/A+MW/W21.831103 N /（0.692489mm2）+0.1212106 Nmm /（5.08103 mm3）88.334N/mm2f205N/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。2、满堂支架整体抗倾覆验算依据公路桥涵技术施工技术规范实施手册第9.2.3要求(支架的立杆应保持稳定，并用撑拉杆固定。当验算支架在重力和风荷载等作用下的抗倾倒稳定时，验算倾倒稳定系数不得小于1.3)。K0=稳定力矩/倾覆力矩=yNi/Mw框架涵24m验算支架抗倾覆能力：框架涵宽度29.8m，长25m，采用6090120cm支架横向40排；支架纵向34排；高度5.75m；顶托TC60共需要4034

28、=1360个；立杆需要40345=6800m;纵向横杆需要345/1.234=4816m；横向横杆需要405/1.240=6666m；故：钢管总重（6800+4816+6666）3.84/1000=70.205t; 顶托TC60总重为：(13607.2)/1000=9.792t；故q=70.2059.8+9.7929.8=783.971KN；稳定力矩= yNi=5.75783.971=4507.831KN.m依据以上对风荷载计算WK=0.7uzusw0=0.71.171.20.8=0.786KN/ m2框架涵31m共受风力为：q=0.7865.7531=140.105KN；倾覆力矩=q2.9=

29、140.1052.9=406.305KN.mK0=稳定力矩/倾覆力矩=4507.83/46.305=97.3511.3计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求3、框架涵顶板底模下横向方木验算本施工方案中框架涵顶板底模横向采用1010cm方木，方木横向跨度按L90cm进行受力计算，实际布置跨距均不超过上述值。如下图将方木简化为如图的简支结构（方木实际结构是连续结构，为了计算方便及安全性故采用简支结构偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。（面积一次距）（面积二次距）木材的容许应力和弹性模量参照路桥施工计算手册P176页

30、 框架涵顶板截面按方木纵向跨度L90cm进行验算。（1） 方木间距计算q（q1+ q2+ q3+ q4）*24（+1.0+2.5+2）*24=790.56kN/m2 取1.2的安全系数，则q790.561.2948.672kN/mM(1/8) qL2=(1/8)948.6720.9296.053kNmW=(bh2)/6=(0.10.12)/6=0.000167m3则： n= M/( Ww)=96.053/(0.000167110000.9)=58.098 dB/(n-1)=25/58.098=0.430m 注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于0.413m均可满足要求，实际施工

31、中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.35m，则n25/0.3572。（2）抗弯计算（由以上数据的M、 W）= （Mmax/72）/ W=（96.053/72）/(1.6710-4)/1000=7.988MPa0.9w9.9MPa（符合要求）注：0.9为方木的不均匀折减系数。（3）每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.10.13)/12=8.3310-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)(（q/41）L4)/(EI)=(5/384)（948.672/72）0.9 4)/( 91068.3310-60.9) =0.00166mL/400=0.9/400=0.0022

32、5m (挠度满足要求) 注：0.9为方木的不均匀折减系数。（4）每根方木抗剪计算= MPat=1.7MPa符合要求。4、扣件式钢管支架立杆顶托上横向方木验算本施工方案中WDJ多功能碗扣架顶托上横向采用1212cm方木，方木在纵向的跨距按L60cm进行验算，横向方木纵向布置间距均按35cm布设，如下图布置，将方木简化为如图的简支结构（方木实际结构是连续结构，为了计算方便及安全性故采用简支结构偏于安全）。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算（下图的荷载布置为最不利荷载）。（面积一次距）（面积二次距） 框架涵标准断面 方木抗弯计算1212木材的容许应力和弹性模量参照路桥施工计算手册P176

33、页方木采用12*12pl(q1+ q2+ q3+ q4)B/n1.2(27.44+1.0+2.5+2)13.5/41=13.015kN取1.2的安全系数，则p=13.0151.2=15.618kNMmax15.6180.64=2.343kNmW=(bh2)/6=(0.120.122)/6=2.8810-4m3= Mmax/ W=2.343/(2.8810-4)/1000=8.13MPa0.9w11MPa（符合要求）注：0.9为方木的不均匀折减系数。1212 方木抗剪计算Vmax=2p/2=(213.015)/2= 13.015kN= MPa0.9t1.70.9=1.53MPa符合要求。 每根方

34、木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.120.123)/12=1.72810-5m4则方木最大挠度：fma= =7.5710-40.9L/400=0.90.6/400m=1.3510-3m 故，挠度满足要求5、框架涵顶板底模板计算框架涵顶板底模板采用竹胶板，铺设在纵向间距0.35m的纵向方木上，取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）横向方木布置间距为0.35m时最不利位置，（实际竹胶板跨径为0.25m）则有：竹胶板弹性模量E5000MPa惯性矩I=(bh3)/12=(1.00.0153)/12=3.37510-7m4框架涵顶板底模板计算 模板厚度计

35、算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(27.44+1.0+1.0+2)0.25=7.86kN/m取1.2的安全系数，则q =7.861.2=9.432kN则：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.2m，根据W、b得h为： h=因此模板采用1220244015mm规格的竹胶板。 模板刚度验算fmax=0.90.35/400m=7.87510-4m ，故，挠度满足要求8、立杆底座和地基承载力计算 立杆底托验算立杆底托验算： NRd通过前面立杆承受荷载计算，按最不利情况考虑每根立杆上荷载最大值为间距6090cm布置的立杆，即：根据横断面图一阴影，则：q1 =27.44 注：B

36、 框架底宽，取14.1m，不考虑翼缘板受力。Nabq ab(q1+q2+q3+q4) 1.20.9(27.44+1.0+2.5+2.0)=35.575kN底托承载力（抗压）设计值，一般取Rd =40KN;得：35.575KN40KN 立杆底托符合要求。（2）支架基础计算支架施工是在框架涵底板浇筑完成后，才开始施工，（底板厚度为100cm，底板浇筑完成养护7天后方可搭设支架），由上所述，支架基础是坐落在框架涵底板上，其强度和刚度均能满足要求。9、支架变形支架变形量值F的计算：Ff1f2 f1为支架在荷载作用下的弹性变形量由上计算每根钢管受力为21.831KN，48mm3.5钢管的截面积为489m

37、m2。于是f1=L/E21.83148910344.644N/mm2 ，则f144.64410（2.06105）2.17mm。f2为支架在荷载作用下的非弹性变形量支架在荷载作用下的非弹性变形f2包括杆件接头的挤压压缩1和方木对方木压缩2两部分，分别取经验值为2mm、3mm，即f2125mm。故支架变形量值F为:Ff1f2 =2.17+5=7.17mm第三节 框架涵侧模计算框架涵侧墙模板背面采用1010cm方木和483.5mm钢管联合加固模板，内设拉杆固定；拉筋采用14mm，M14mm螺栓，水平间距0.7m、竖向间距0.75m进行布置，钢楞采用483.5mm钢管双根水平布置，水平分层间距0.75

38、m。1、根据路桥施工计算手册P173页新浇混凝土对模板侧面压力计算公式采用内部振捣时，当混凝土浇筑速度6m/h以下时作用于侧面模板的最大压力按下式计算：P1=Kh当/T0.035时：h=0.22+24.9/Th=0.22+24.91/30=1.05mP=Kh=1.0251.05=26.25kPa式中：P1新浇混凝土对侧面模板的最大压力，kPa； h有效压头高度，m； T混凝土入模时的温度，； K外加剂影响修正系数，不加时，K=1；掺缓凝外加剂时，K=1.2； 混凝土的浇筑速度，m/h； H混凝土浇筑层（在水泥初凝时间内）的高度，m；混凝土的容重，kN/m32、泵送混凝土浇筑施工时，混凝土入模温

39、度在10以上时，按公路桥涵施工技术规范（JTJ0412011）推荐模板侧压力采用下式计算：P2=4.61/4=4.611/4=4.6 kPa式中：P2新浇混凝土对侧面模板的最大压力，kPa；混凝土的浇筑速度，m/h；3、根据路桥施工计算手册中的模板荷载组合得出模板的计算承载力为：P=P1+P2=26.25+4.6=30.85kPa根据模板背木和内拉筋的布置图进行验算，拟定框架涵侧墙模板内拉筋采用14mm，M14mm螺栓，水平间距0.45m、竖向间距0.61m进行布置。每根拉杆承受的拉力：F=30.850.450.61=8.235 kPa查表M14螺栓，其容许拉力为17800N 8235 N说明

40、：采用M14mm螺栓，水平间距0.7m、竖向间距0.75m进行布置是可以满足要求的。拟定钢楞采用483.5mm钢管双根水平布置，水平分层间距0.75m进行布置，因此可以按照三跨以上连续梁进行计算。查表得：I=212.19104 =24.38104mm4 W=25.08103mm3 =10.16103mm3f=215MPa，E=2.1105 MPa则最小间距b值应为：b=（10FW/（Pa）1/2=（1021510.16103）/（8.23510-3750）1/2 =1881mm按照绕度计算公式计算：（钢管的允许绕度=3mm）b=(150 EI)/(Pa)1/4 =(1503 2.110524.

41、38104)/(16.19610-3750)1/4=1389mm按照以上两种方法计算出水平钢管肋条的间距数值均比实际布置间距大，因此说明按照以上拟定的方案进行布置是安全的。 在实际施工过程中还需使用10*10cm规格的方木作为竖向背木及支撑，主要考虑加强其模板框架的稳定性，这里不在进行验算。第四节 结论通过以上计算，支架模板布置形式满足施工要求1、模板采用15mm厚竹胶板。2、支架采用6090120cm（横纵高）的步距，底模下纵横分配梁布置形式为：顶托上采用1212cm的方木作为纵向分配梁，其上采用1010cm方木作为横向分配梁（净距25cm）。3、支架基础直接坐落在框架涵110cm厚底板上，

42、地基强度满足要求。4、纵向四排布剪刀撑、横向四排布设一道剪刀撑，现场可根据实际情况增设。5、安装纵向方木时，两根方木的接头应放在顶托上，如不允许则要搭过桥。6、侧墙模板拉筋采用14mm，M14mm螺栓，水平间距0.7m、竖向间距0.75m进行布置，钢楞采用483.5mm钢管双根水平布置，水平分层间距0.75m。第五节 支架搭设施工要求及技术措施框架涵顶板支架采用碗口式钢管架搭设。支架顶部设置顶托，顶托上设纵梁和横梁，其上铺设模板。支架纵横向设置剪力撑，以增加其整体稳定性，支架上端与框架墙间用方木塞紧。支架采用同种型号钢管进行搭设，剪力撑、横向斜撑、立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，并且在砼浇注

43、过程中，进行全过程监测和专人检查。上报监理检查，经监理同意后，进行支架预压：按框架涵顶板重量120%、模板重量及施工荷载组合，确定压载系数，采用水箱加钢筋均匀布设堆压于支架上进行堆载预压，预压前在底模和地基上布好沉降观测点，对支架预压及沉降观测。根据预压沉降结果，计算支架弹性变形及地基沉降量，调整顶板底模预拱度，以确保框架涵的外观线型直顺。1、模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求(1)每根立杆底部应设置底托。(2) 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置，立杆步距不得大于设计要求。 (3) 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于碗口架规范的要求。(7)为保证支

44、架整体稳定及安全，应按支架设计要点，在荷载集中处加密支架支撑。 (8)剪刀撑确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的，或长期锈蚀壁厚不足的。2、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定(1)立杆应按设计纵横向间距设置，不得改变间距。(2)剪刀撑应纵横设置，按设计间距布置，不得遗漏。(3)满堂模板支架剪刀撑应由底至顶连续布置。(4)高于4米的模板支架，其两端与中间每隔4排设置剪刀撑。剪刀撑的构造应符合有关规定。(5)组架前认真测量框架底脚距离，准确铺设方木及安放底托。(6)支架拼装每3层检查每根立杆底座下是否浮动，否则应旋

45、紧可调底座或用薄铁片垫实，在支架拼装头3层，每层用经纬仪、水平仪、线坠随时检查立杆的垂直度及每层横杆的水平，随时检查随时调整。3、支架拆除要求(1)支模的拆除必须经验算复核并符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2010）及其它有关规定，严格控制拆模时间，拆模前必须有拆模申请及经审批。(2)支架拆除时应遵循先上后下，后搭先拆，一步一清的原则，部件拆除的顺序与安装顺序相反，严禁上下同时进行，拆除时应采用可靠的安全措施。(3)卸料时应由作业人员将各配件逐次传递到地面，严禁抛掷。(4)运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，清除杆件及螺纹上的沾污物，变形严重的，送回修整；配件经检查、修

46、正后，按品种、规格分类存放，妥善保管。(5)拆除杆件时，要互相告知，协调作业，已松开连接的杆部件要及时拆除运出，避免发生误扶误靠。第六节 质量安全检查与验收一、安全检查支架搭设后需进行质量安全检查。检查的项目具体如下：1、钢管规格和碗扣焊接质量2、支架基础3、立柱间距4、可调支托5、自由端长度6、扫地杆、横杆、斜杆和剪刀撑7、上碗扣锁紧情况8、固结点二、验收 脚手架搭设和组装完毕后，应经检查、验收确认合格后方可进行作业。应逐层、逐流水段内主管工长、架子班组长和专职安全技术人员一起组织验收，并填写验收单。验收要求如下： (1)脚手架的基础处理、作法、埋置深度必须正确可靠。 (2)架子的布置、立杆

47、、大小横杆间距应符合要求。 (3)架子的搭设和组装，包括工具架和起重点的选择应符合要求。 (4)连墙点或与结构固定部分要安全可靠；剪刀撑、斜撑应符合要求。 (5)脚手架的安全防护、安全保险装置要有效；扣件和绑扎拧紧程度应符合规定。 (6)脚手架的起重机具、钢丝绳、吊杆的安装等要安全可靠，脚手板的铺设应符合规定。第六章 安全防护措施及安全交底1、安全管理保障措施11、建立以项目经理、技术负责人为领导的安全生产管理机构。本工程由项目经理、工程负责人、技术负责人、安全员 、质检员、施工员、材料员、各班组长组成安全领导小组。项目经理、工程负责人任正、副组长，对本工程的安全负直接责任。以上人员必须学懂现

48、场简易急救知识。1.2、制定各级安全生产责任制，签定经济承包合同，并认真组织实施。1.3、施工负责人、质安员必须对新进场工人实行严格的教育考核制度，经考试合格后录用上岗；向工人作安全技术交底，使安全管理的思想、组织、措施上都得到落实方可开工。1.4、所有特殊工种一律持证上岗，并严格管理。1.5、坚持每旬一次的安全检查和平时不定期检查，且认真做好每次检查记录。1.6、各分部分项的安全技术交底，有各负责施工员针对工程的具体情况，进行有针对性的交底，并由技术负责人审查签字后交班组接受人签字。1.7、对施工班组必须严格管理，引导班组开展好班前安全活动。1.8、施工现场应按文明施工要求，布置好“一图五牌

49、”，书写时应字迹清楚，并有醒目的安全、文明施工宣传标语。1.9、对周围的临界建筑和设施等，应落实好防护措施。1.10、公司把每月的安全检查汇总情况，分为优良、合格、不合格三等，并与工资和奖金挂钩，实行奖罚对等。1.11、认真实行安全生产，强化安全管理的方针，对违反安全生产规范的人员，必须进行停工整顿，给予处罚，并追究其责任。2、安全技术保证措施2.1、施工准备2.1.1 脚手架施工前必须制定施工设计或专项方案，保证其技术可靠和使用安全。经技术审查批准后方可实施。2.1.2 脚手架搭设前工程技术负责人应按脚手架施工设计或专项方案的要求对搭设和使用人员进行技术交底。2.1.3 对进入现场的脚手架构

50、配件，使用前应对其质量进行复检。2.1.4 构配件应按品种、规格分类放置在堆料区内或码放在专用架上，清点好数量备用。脚手架堆放场地排水应畅通，不得有积水。2.1.5 脚手架搭设场地必须平整、坚实、排水措施得当。2.2 地基与基础处理 脚手架地基为框架结构的底板，无须处理，按地基承载力要求进行验收。2.3 模板支撑架的搭设2.3.1 底座和垫板应准确地放置在定位线上；垫板宜采用长度不少于2跨，厚度不小于50mm的木垫板；底座的轴心线应与地面垂直。2.3.2模板支撑架搭设应按立杆、横杆、斜杆的顺序逐层搭设，每次上升高度不大于3m。底层水平框架的纵向直线度应L/200；横杆间水平度应L/400。2.

51、3.3模板支撑架全高的垂直度应小于L/500；最大允许偏差应小于100mm。2.3.4 采用钢管扣件作加固件、斜撑时应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）的有关规定。2.3.5模板支撑架搭设到顶时，应组织技术、安全、施工人员对整个架体结构进行全面的检查和验收，及时解决存在的结构缺陷。2.3.6 模板支撑架搭设应与模板施工相配合，利用可调底座或可调托撑调整底模标高。2.3.8 按施工方案弹线定位，放置可调底座后分别按先立杆后横杆再斜杆的搭设顺序进行。2.4 模板支撑架的拆除2.4.1 模板支撑架拆除应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）中混

52、凝土强度的有关规定。2.4.2 架体拆除时应按施工方案设计的拆除顺序进行。2.4.3 应全面检查脚手架的连接、支撑体系等是否符合构造要求，经按技术管理程序批准后方可实施拆除作业。2.4.4 脚手架拆除前现场工程技术人员应对在岗操作工人进行有针对性的安全技术交底。2.4.5 脚手架拆除时必须划出安全区，设置警戒标志，派专人看管。2.4.5 拆除前应清理脚手架上的器具及多余的材料和杂物。2.4.6 拆除作业应从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除。2.4.7 拆除的构配件应成捆用起重设备吊运或人工传递到地面，严禁抛掷。2.4.8 脚手架采取分段、分立面拆除时，必须事先确定分界处的技术处理方案

53、。2.4.9 拆除的构配件应分类堆放，以便于运输、维护和保管。2.5 检查与验收2.5.1 进入现场的碗扣架构配件应具备以下证明资料：1 主要构配件应有产品标识及产品质量合格证2 供应商应配套提供管材、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告。2.5.2 构配件进场质量检查的重点：钢管管壁厚度；焊接质量；外观质量；可调底座和可调托撑丝杆直径、与螺母配合间隙及材质。2.5.3 脚手架搭设质量应按阶段进行检验：1架体应随施工进度定期进行检查；达到设计高度后进行全面的检查与验收；2遇6级以上大风、大雨后特殊情况的检查；2.5.4 对整体脚手架应重点检查以下内容：1 保证架体几何不变性的斜杆、连墙件

54、、十字撑等设置是否完善；2 基础是否有不均匀沉降，立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况；3 立杆上碗扣是否可靠锁紧；4 立杆连接销是否安装、斜杆扣接点是否符合要求、扣件拧紧程度；2.6 安全管理与维护2.6.1 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物料。2.6.2 混凝土输送管、布料杆及塔架拉结缆风绳不得固定在脚手架上。2.6.3 大模板不得直接堆放在脚手架上。2.6.4 遇6级及以上大风、大雨、大雾天气时应停止脚手架的搭设与拆除作业。2.6.5 脚手架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须报请技术主管同意，确定补救措施后放可实施。2.6

55、.6 脚手架应与架空输电线路保持安全距离，工地临时用电线路架设及脚手架接地防雷措施等应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）的有关规定执行。2.6.7 使用后的脚手架构配件应清除表面粘结的灰渣，校正杆件变形，表面作防锈处理后待用。第七章 应急预案1、事故类型和危害程度分析1.1事故类型在模板的施工过程中可能出现的事故类型主要有：模板支撑系统坍塌、模板吊装造成的起重伤害、模板堆放不当引起倾翻、模板配件高空坠落造成的物体打击、操作人员高处坠落等伤害事故。1.2危害程度分析 模板施工发生事故危害程度极大，模板支撑系统坍塌、模板的高空坠落、模板堆放倾翻等，容易造成群死群伤的重大恶性事故，模板配件坠落引起的物体打击、操作人员高处坠落，很容易造成人身伤害事故。2、应急处置基本原则1.坚持“以人为本，预防为主”的原则；2.坚持“保护人员优先”的原则；3.坚持“统一领导，紧急处置，快速反应，分级负责，协调一致、消除危险”的原则；4.坚持“常备不懈、统一指挥、高效协调、持续改进”的原则。3、组织机构及职责3.1应急指挥机构项目成立建设工程事故应急指挥部。应急救援部总指挥：郭瑞孝（13806032122）应急救援部副总指挥：曾明源（13806025085）、成国辉（1359952277