双排外架施工方案

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1、1。工程概况：2。施工要求2.1双排外脚手架从基础6。33m处开始搭设，清除搭设场地杂物用素土夯实，平整搭设场地，并使排水畅通，立杆下铺设木垫板。2.2材料准备：2.2.1搭设双排外脚手架的构配件应提前准备好，按规格分类、堆放整齐、平稳，堆放场地不能有积水.2.2。2材料质量要求： 2。2.2。1钢管选用483。0管材，管壁厚薄均匀且无裂缝、无翘曲、不圆整等缺陷。外架子横杆和立杆刷黄色油漆，边缘杆件和剪刀撑以及挑网支架都刷黄黑相间的油漆。 2。2。2.2钢管连接的扣件，符合出厂质量标准，无裂纹，丝扣浸油，无乱扣,扭转灵活。2。2.2。3旧扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、变形的严禁使用，出现滑

2、丝的螺栓必须更换，新旧扣件均应进行防锈处理.2.2。2。4木脚手板的宽度为250mm，厚度为50mm，距两端150mm处各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道.脚手板材质为松木，腐朽的脚手板不得使用。2。2.2.5全封闭密目网要有出厂合格证，采用全新绿色密目安全网(2000目）。3.双排外脚手架搭设脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻 以上两步，内立杆距墙面300mm。3.1操作工艺流程：放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖立底立杆,底端与纵向扫地杆扣接固定后，装设横向扫地杆也与立杆固定,每边竖起34根立杆后，随即装设第一步大横杆和小横杆,校正立杆垂直和大横杆水平，使其符合要求后，拧紧

3、扣件。形成构架的起始段按上述要求依次向前延伸搭设,直至第一步架交圈完成。交圈后,再全面检查一遍构架质量设置连墙件按第一步架的作业程序和要求搭设第二步，依次类推随搭设进度及时装设连墙件和剪刀撑装设作业层间横杆、铺设脚手板和装设作业层栏杆、挂安全网。3。2脚手架搭设3。2.1立杆纵距1.45m，立杆排距0。9m，横杆间距0.9m，小横杆竖向间距0。9m、水平间距为1.45m.3。2.2连墙件的设置沿搭设高度在一层墙高度0。9米位置设置一道连墙拉节点,沿水平方向与通过钢丝绳穿过墙体对拉螺栓孔进行拉结。连墙件设置为架体与框架柱用钢管双扣件进行连接。0。00以下脚手架因现场不能设连墙件，搭设抛撑。抛撑采

4、通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角在4560之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm.3.2.3剪刀撑、扫地杆的设置在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑,并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m.剪刀撑的斜杆与水平面的交角控制在4560度之间,剪刀撑的斜杆两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加24个扣结点。剪刀撑斜杆斜杆的接长采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上.横向扫地杆应采用直

5、角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。3.2。4立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头均采用对接扣件连接，相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内,错开距离为600mm，两根相邻纵向水平杆接头不宜放置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近的距离不宜大于纵距的1/3。主节点及立杆对应处必须设置一根横向水平杆，离墙距离为100mm，用直角扣件扣接，严禁拆除，非主节点根据铺设脚手板长度中间加设一道横

6、向水平杆。3。2.5左右相邻立杆和上下相邻平杆的接头应相互错开并置于不同的构架框格内。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧,以减少立杆偏心受载情况.3.3脚手板在楼层顶板施工时需在双排外架的内外立杆之间设置架板.作业层脚手板应铺满、铺稳定，离开墙面120150mm。采用满铺50mm木架板铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取130150mm,两块板外伸长度的和不应大于300mm。脚手板搭接铺设时,接头必须支在横缶向水平杆上，搭接长度应大于200mm,其伸出横向水平杆的长度不应小于

7、100mm。作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定.3.4安全防护脚手架外侧面采用密目绿色安全网封闭。安全网在国家定点生产厂购买，并索取合格证。进场后,经项目部安全员、材料员验收合格后方可投入使用。外脚手架在操作层施工时满铺脚手板,每次暴风雨来临前，必须对脚手架进行加固。暴风雨过后,要对脚手架进行检查、观测。若有异常应及时进行矫正或加固。3.5操作要点底立杆按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，至少应有两种适合的不同长度的钢管作立杆.在设置第一排连墙件前，应约每隔6跨设一抛撑，以确保架子稳定。采取先搭设起始段而后向前延伸的方式。连墙件和剪刀撑应及时设置，不

8、得滞后超过2步。杆件端部伸出扣件之外的长度不得小于100mm.剪刀撑的斜杆与基本构架结构之间至少有3道连接，其中，斜杆的对接接头部位至少有1道连接。周边脚手架的大横杆必须在角部交圈并与立杆连接固定。脚手架必须保证施工楼层的增加同步搭设，搭设高度应超过施工作业面不少于1200mm。3。6搭设的质量要求扣件及钢管的质量必须符合规范的有关要求.立杆垂直度最后验收允许偏差100mm，搭设中检查时按每2米高允许偏差7mm。间距:步距偏差允许20mm，立杆纵距偏差允许50mm，立杆排距偏差允许20mm。大横杆的高差：一根杆的两端允许20mm，在每一个立杆纵距内允许10mm，每片脚手架总长度允许偏差50mm

9、。3。7上人斜道：3。7。1上人斜道采用之字型斜道，斜道附着于外脚手架。3。7.2上人斜道宽度为1000mm，坡度为1：3。3。7.3拐弯处设置平台，其宽度为1000mm，长度为2400mm。3.7.4之字斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板，栏杆高度为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm。3.7.5脚手板横铺，横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距为500mm。3.7.6斜道脚手板上每隔300mm设置一根防滑木条,厚度为20mm。4.脚手架拆除4。1脚手架拆除前的准备工作4。1.1全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系是否符合构造要求；4。1。2由项目施工员进行详细的安全技术交底

10、；4。1.3清除脚手架上杂物及地面障碍物。4.2拆除脚手架时，应符合下列规定4。2。1拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；4.2。2连墙件随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步,如高差大于2步，增设连墙件加固;4.3卸料时应符合下列规定：4。3.1各构配件严禁抛掷至地面;4。3.2运至地面的构配件应按规定及时检查、整修与保养,并按品种、规格随时码堆存放。5。安全管理：5.1脚手架搭设人员要有操作证且为专业架子工，上岗人员应定期体检。5.2搭设脚手架人员必须戴安全帽，系安全带,穿防滑鞋。5。3作业层上施工荷载不得超载，不得将模板支架、，泵送砼输

11、送管固定在脚手架上，不得堆放脚手架、模板等材料。5.4当有六级及以上大风和雾、雨、雪天气时应停止作业.5.5在脚手架使用期间严禁拆除，若需拆除需技术负责人同意。5。6在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。5。7搭拆脚手架时,地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守,严禁非操作人员入内。5。8架子搭设完由项目部组织验收后方可使用.落地式双排外脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）编制。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 15 米,立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.8米，立杆的横距为0。9米，大小

12、横杆的步距为1。5 米;内排架距离墙长度为0。30米；大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483。0； 横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数为 1。00；连墙件采用三步四跨，竖向间距 4。5 米，水平间距7.2 米，采用软拉硬撑连接；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3。000 kN/m2；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数：2 层；3.风荷载参数本工程地处山西省太原市,基本风压为0。4 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1。00，风荷载体型系数s 为1。13；脚手架计算中考虑风荷载作用;4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2)

13、：0.1495；脚手板自重标准值（kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m)：0.150；安全设施与安全网(kN/m2)：0.005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值（kN/m2）：0.033;脚手板铺设总层数：3；5。地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值（kpa):160.00;立杆基础底面面积(m2):0。25；地基承载力调整系数：0。50。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）第5。2。4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面.将大横杆上面的脚

14、手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0。033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.350.9/（2+1)=0。105 kN/m ;活荷载标准值: Q=30。9/(2+1）=0。9 kN/m；静荷载的设计值： q1=1.20。033+1。20.105=0.166 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.9=1.26 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩）2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大

15、弯距为M1max=0。080。1661.82+0。101。261。82 =0。451 kN。m；支座最大弯距计算公式如下： 支座最大弯距为 M2max= 0。100。1661。82-0。1171.261.82 =0。531 kN。m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max（0.451106，0.531106)/4490=118。263 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 118.263 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3。挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下: 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P

16、2=0。033+0.105=0.138 kN/m; 活荷载标准值: q2= Q =0。9 kN/m;最大挠度计算值为：V= 0.6770。13818004/（1002。06105107800)+0.9900。918004/(1002。06105107800） = 4.655 mm；大横杆的最大挠度 4.655 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1800/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算：根据JGJ130-2001第5.2。4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩

17、和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0。0331.8 = 0。06 kN；脚手板的自重标准值：P2=0。350.91。8/(2+1）=0.189 kN；活荷载标准值：Q=30.91.8/(2+1) =1.620 kN；集中荷载的设计值： P=1。2(0.06+0。189)+1.4 1。62 = 2。567 kN; 小横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1。20.0330.92/8 = 0.004 kN。m;集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2。5670。9

18、/3 = 0.77 kN。m ;最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.774 kN。m；最大应力计算值 = M / W = 0.774106/4490=172。397 N/mm2 ;小横杆的最大弯曲应力 =172.397 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和;小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50。0339004/（3842。06105107800) = 0.013 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.06

19、+0。189+1.62 = 1。869 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下： Vpmax = 1868。94900（39002-49002/9 ) /（722。06105 107800） = 2.178 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+2。178 = 2。19 mm；小横杆的最大挠度为 2.19 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算：按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵

20、向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;大横杆的自重标准值： P1 = 0。0331。82/2=0。06 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330。9/2=0。015 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.350。91.8/2=0。284 kN；活荷载标准值: Q = 30.91。8 /2 = 2。43 kN；荷载的设计值： R=1.2(0.06+0。015+0.284)+1.42。43=3.832 kN；R 8。00 kN，

21、单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容: （1)每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1495 NG1 = 0.1495+（1。802/2)0.033/1。5015。00 = 2。842；（2)脚手板的自重标准值（kN/m2）；采用木脚手板,标准值为0。35 NG2= 0。3531。8（0.9+0。3)/2 = 1。134 kN；（3）栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1531。8/2 = 0。405 kN；(4)吊挂的安全设施

22、荷载，包括安全网(kN/m2)；0。005 NG4 = 0.0051。815 = 0.135 kN;经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.516 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到，活荷载标准值 NQ= 30。91。82/2 = 4。86 kN;风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压（kN/m2)，按照建筑结构荷载规范（GB500092001）的规定采用: Wo = 0。4 kN/m2； Uz 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001)的规定采用： Uz=

23、 1 ； Us 风荷载体型系数：取值为1。13；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0。7 0.411。13 = 0。316 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG+1。4NQ= 1.24。516+ 1。44。86= 12.223 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1。2 NG+0。851。4NQ = 1.24。516+ 0.851。44.86= 11.202 kN;风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0。85 1。4WkLah2/10 =0。850 1。40.3161。8 1.52/10 = 0。152 kN。m;六、立杆

24、的稳定性计算： 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 12。223 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1。155 ;当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 : = 1。7 ；计算长度 ，由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2.945 m；长细比 Lo/i = 185 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.209 ；立杆净截面面积 ： A = 4。24 cm2;立杆净截面模量（抵抗矩) ：W = 4。49

25、cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 12223/（0.209424）=137.933 N/mm2；立杆稳定性计算 = 137。933 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 :N = 11.202 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm;计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3.3得 : k = 1。155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5。3.3得 : = 1。7 ;计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2。945 m；长细比: L0/i

26、 = 185 ;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0。209立杆净截面面积 ： A = 4。24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4。49 cm3;钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 11202。48/（0。209424）+152488.98/4490 = 160。378 N/mm2;立杆稳定性计算 = 160。378 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算： 按规范5。3。6条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件

27、自重标准值产生的轴向力 NG2K（kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.674 kN；活荷载标准值 :NQ = 4.86 kN;每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0。15 kN/m;Hs =0。2094。2410-4205103(1。21.674+1。44.86)/(1。20.15）=52。138 m；按规范5.3。6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 52。138 /（1+0。00152。138)=49。554 m；H= 49。554 和 50 比较取较小值。经计算得到,脚手架搭设高度限值 H =49.554 m。脚

28、手架单立杆搭设高度为15m,小于H，满足要求！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN）计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1。674 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.86 kN;每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.15 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1。40。85) = 0。152 /(1。4 0.85) = 0。128 kN。m；Hs =( 0。2094.24104205103-(1。21.674+0。851.4(4.

29、86+0。2094.241000。128/4.49）)/(1.20.15)=41。051 m;按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 41。051 /（1+0。00141.051)=39。432 m；H= 39.432 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =39.432 m.脚手架单立杆搭设高度为15m，小于H，满足要求！八、连墙件的计算： 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.316 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 32。4 m

30、2；按规范5。4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）, N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算：Nlw = 1。4WkAw = 14。352 kN;连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 19.352 kN；连墙件承载力设计值按下式计算: Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15。9的结果查表得到 =0。949,l为内排架距离墙的长度;又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0。9494.2410-4205103 = 82。48

31、7 kN；Nl = 19。352 Nf = 82。487，连墙件的设计计算满足要求！连墙件拉接部分柔性钢筋的直径按下式计算: 其中 fy为拉接柔性钢筋的抗拉强度取:210N/mm2 A-拉接柔性钢筋的截面积按照两个截面计算A=92。152mm2 N-拉接柔性钢筋上承受的拉应力（kN) d-拉接柔性钢筋的直径(mm)d =7。659mm由以上计算得到柔性拉接钢筋的最小直径d = 7.659mm。 九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值：fg = fgkkc = 80 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ；脚手架地基承载力调整系数:kc = 0。5 ； 立杆基础底面的平均压力:p = N/A =48.892 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.223 kN；基础底面面积 :A = 0.25 m2 。p=48.892 fg=80 kpa .地基承载力满足要求！