拦河闸课程设计

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1、1、项目基本资料1.1 工程概况中原拦河闸位于河南省某县境内，闸址位于淮河某支流上。流域面积2234km2，流域内耕地面积288 万亩。农作物以种植小麦、棉花。经济作物为主，河流平均纵坡1/6200。该地区为浅层地下水贫水区， 要解决流域内农田的灌溉问题， 需要拦蓄地面径流。故在河流适当位置修建拦河闸。本工程投入使用后，在正常高水位时可蓄水2230万m3,灌溉45万亩农田：即上游 5 个县 25 个乡已建成提灌站42 处，有效灌溉面积25 万亩；在拦河闸上游分出南干渠、北干渠，配支干 23条，修建各类渠系建筑物 1230座，可自流灌溉下游三县20 万亩农田，说明拦蓄水源充沛可靠，效益较大。1.

2、2 地质资料(1)根据地质钻探资料，闸址附近地层为中粉质壤土，厚度约 25m,其下为不透水层。此壤土的物理力学性质如下：土壤湿重度=20.2 kN/m3；土壤干重度干 =16.0 kN/m3；土壤饱和重度饱 =22.2 kN/m3；土壤浮重度浮 =12.2 kN/m3；自然含水量状态下土壤内摩擦角自 =23；自饱和含水量状态下土壤内摩擦角饱 =20；土壤凝聚力C =0.1kN/m2；地基允许承载力p地基=150kPa；混凝土、砌石与土基摩擦系数按f =0.36计；地基应力的不均匀系数取=1.52.0；渗透系数取K=9.29M0-3cm/s。（ 2）本区域地震设防烈度为6 度。1.3 水文气象（

3、 1）气温。本地区年最高气温42，最低气温为-18 ；（ 2）风速。最大风速 v =20m/s, 吹程D=0.6km；（ 3）降雨量。非汛期（16月及1012月）九个月河流平均最大流量 Q=10 m3/s；汛期（79月） 三个月最大流量Q为130 m3/s。年平均最大流量Q=36.1m3/s,最大年径流总量为9.25 亿 m3。 年平均最小流量Q=15.6m3/s, 最小年径流总量为 0.42 亿 m3。（ 4）冰冻。流域内冰冻时间短 ,冻土很薄 ,不影响施工。1.4 建筑材料本工程位于平原地区、山丘少，石料需从外地供给、距京广线很近，交通条件较好；经调查本地区附近有较丰富的粘土材料；闸址处有

4、足够多的砂料。1.5 批准的规划成果（1）灌溉用水季节，拦河闸的正常挡水位为58.72m,下游无水。（ 2）洪水标准。1）设计洪水位50年一遇，相应的洪峰流量1144.45m/s,闸上游的洪水位为59.50m,相应的下游水位 59.35m；2） 校核洪水位为 200 年一遇， 相应的洪峰流量Q=1642.35m3/s， 闸上游洪水位61.00m,闸下水位60.82m。闸后交通桥净宽取4.50 m或7.00 m,两边各设宽0.25 m或0.50 m的人行道。3）施工导流采用20 年一遇洪水，相应的洪峰为169m3/s。(3)河道断面。河道横断面为梯形，边坡为1: 2,马道宽取6.00 m。横断面

5、形状如下图所示糙率河床0.0225碗 0.03寸.92FTi1.6施工条件(1)工期：要求在两年内完成。(2)电源：由电网供电、工地距电网 10km。主要从外地用铁路运至40km。(3)材料供应：三材统一安排，本地区无石料及水泥, 本工程所属城市，共350km,再用汽车转运到工地，运距2、闸址选择及水闸等级确定2.1 闸址的选择闸址、闸轴线的选择关系到工程的安全可靠、施工难易、操作运用、工程量及投资大小等方面的问题。闸址应根据水闸的功能, 特点和运用要求, 综合考虑地形, 地质 , 水流 , 潮汐 , 泥沙 , 冻土 , 冰情 , 施工 , 管理 , 周围环境等因素, 经技术经济比较后选定。闸

6、址宜选择在地形开阔、岸颇稳定、岩土坚实和地下水位较底的地点，优先选用地址条件良好的天然地基，避免采用人工处理地基。若在交叉河口附近建闸，选定的闸址宜在距离交叉河口较远处。拦河闸应选择在河道顺直，河势相对稳定和河床断面单一的河段, 经技术经济比较后也可选择在弯曲河段裁弯取直的新开河道上。在平原河网地区交叉河口附近建闸,选定的闸址宜在距离交叉河口较远处。选择闸址还应考虑下列要求：占用土地及拆迁房屋少；尽量利用周围已有公路,航运 , 动力 , 通信等公用设施； 有利于绿化, 净化 , 美化环境和生态环境保护； 有利于开展综合经营。本设计闸址、闸轴线选在地形高程61.5m处，规划中已给出。2.2 水闸

7、等级确定（ 1）平原区水闸枢纽工程应根据水闸最大过闸流量及其防护对象的重要性划分等别 , 其等别应按表2.1.1 确定。规模巨大或在国民经济中占有特殊重要地位的水闸枢纽工程, 其等别应经论证后报主管部门批准确定。注：当按表列最大过闸流量及防护对象重要性分别确定的等别不同时, 工程等别应经综合分析确定。表2.1.1平原区水闸枢纽工程分等指标工程等别IRmIVV规 模大型大型州小(1)型小型最大过闸流量(m3 /s)5000500010001000100100200.72H判别是否为淹没出流其判别计算见表5.2表5.2淹没出流判别计算计算情况下游水深 hs(m)上游水头H0(m)hs0.72H0流

8、态设计水位7.437.737.435.57淹没出流校核水位8.99.278.906.67淹没出流5.2.2 确定闸孔总净宽闸孔总净宽应根据泄流特点，下游河床地质条件和安全泄流的要求，结合闸孔孔 径和孔数的选用，经技术经济比较后确定。按照闸门总净宽计算公式B Q_ 3/2根据设计洪水和校核洪水两种情况sm, 2gH3/2分别计算，见表5.3其中 侧收缩系数，取0.96 , m为堰流流量系数，取0.385。表5.3闸孔总净宽计算a# q(m3/s)下游水深hs(m)上游水头H0(m)hs 不淹没系数sBq(m)设计流量 1144.457.437.730.960.5954.03校核流星 1642.8

9、98.99.270.960.5959.045.2.3 闸孔尺寸的选择闸孔孔径应根据闸的地基条件，运用要求，闸门结构型式，启闭机容量，以及闸门 的制作，运输，安装等因素，进行综合分析确定。选用的闸孔孔径应符合国家现行的(SL 74-95)水利水电工程钢闸门设计规范 所规定的闸门孔口尺寸系列标准。闸孔孔数少于8孔时,宜采用单数孔。根据闸门设计规范中闸孔尺寸和水头系列标准，选定单孔净宽b=9n同时为了保证闸门对称开启，防止不良水流形态，选用 7孔。由于闸基为软基河床，选 用整体五宽度为：L= (7X9) + (2X 1.6+4 X 1.2) =71 (项图5-1闸孔尺寸布置图(单位：m15.2.4

10、校核闸孔的过流能力根据孔口与闸墩的尺寸可计算侧收缩系数，查水闸设计规范(规范表2-2),结果如下：对于中孔：b0 9 0.880 得 10.973bs 9 1.2靠缝墩孔：b0 9 0.85 得 2 0.973bs9 1.6对于边孔：b0 0.309得3 0.909bs1 0.973 4 0.972 2 0.923 0.967所以与假定接近，根据选定的孔口尺寸与上下游水位，进一步换算流量如表2.4所示。表2.4过流能力校核计算计算情况(m3 / s)堰上水头H(m)hs/H(T sQ校核过流能 力设计流量1144.457.730.960.590.961294.3413.1%校核流星 1642.

11、899.270.960.590.961647.820.3%设计情况和校核情况都没有超过了规定5%的要求，符合要求， 孔口尺寸选择的比较合理。5.3辅助曲线的绘制根据水闸所在的河流纵横面图，绘制下游水位与流量关系曲线。用明渠均匀流 公式进行计算：表2.5下游水位与相应流量关系表下游水位H过水面积 w(m)湿周X(m)水力半径R(m)谢才系数Ca# q (m3)下游水深 h52.4234.570.240.4939.46P 12.10.552.927072.470.9744.2238.721.053.9214476.941.8749.33123.372.054.9222281.422.7352.53

12、P 244.563.055.9230485.893.5454.87398.564.056.9239090.364.3256.71583.555.057.9248094.835.0658.23798.546.058.92584.9125.304.6757.46922.17.058.92708.92129.786.4860.68P 1318.388.059.92836.89134.256.2360.291600.039.0下游水位与流量关系曲线图5-2下游水位与流量关系曲线6、水闸的消能防冲设计水闸消能防冲布置应根据闸基地质情况 ，水力条件以及闸门控制运用方式等因素,进行综合分析确定。由于本闸位于

13、平原地区，河床的抗冲刷能力较低，所以采用底流消能。设计水位或校核水位时闸门全开宣泄洪水，为淹没出流，无须消能。闸前为正常高水位58.72m,部分闸门局部开启，只宣泄较小流量时，下游水位不高，闸下射流速度较大，才会出现严重的冲刷河床现象，需设置相应的消能设施。为了保证无论何种开启高度的情况下均能发生淹没式水跃消能，采用闸前水深H=6.8m,闸门局部开启情况，作为消能防冲的控制情况。为了降低工程造价，确保水闸安全运行，可以规定闸门的操作规程，本次设计按1、3、5、7孔对称方式开启，分别对不同开启孔数和开启高度进行组合计算，找出消力池池深和池长的控制条件。表6.1消力池池深、池长估算开启 孔数开启

14、高度收缩 系数泄流量Q单宽 a# q收缩 水深跃后 水深下游 水深流态 判别消力池尺寸备注池深池长水跃长ne(m3/s)(m 3/s)hc(m)hc(m)Hs(m)d(m)Lsj(m)Lj (m)11.00.61858.196.470.62 3；.42 1.23自由 出流0.9819.3819.311.20.61969.807.760.74 3；.72 1.370.95 :20.2525.611.50.62185.729.520.93 4.02 1.560.84 :20.4121.3池深 控制12.00.624 112.20 12.471.25 4.45 1.870.69 :20.4222.1

15、限开31.0 I061887.33.230.62 -.57 1.5831.20.619104.73.880.741.71.78自由 出流31.50.621 128.154.750.93 1.81 2.0432.00.625 167.256.191.25 1.95 2.36r拉式 Q ebn2gH0 、式 dohc hsZ 、式 hc e、1h；%( Ji 8_ 1)计算，结果列入表6.12 gh3通过计算，为了节省工程造价，防止消力池过深，对开启 1孔开启高度为2.0m限开为1.5m的消力池池深为控制条件。6.1 消力池6.1.1 消力池的深度d根据所选择的控制条件，估算池深为21.0 米，用

16、式 h3 Tohf qy 0、式2g 2hc8 q2 gh；31）、2g 2h22万、计算挖池后的收缩水深hc和相应 2ghc2的出池落差 Z及跃后水深h；,验算水深淹没系数符号在1.051.10之后的要求。1 1.37 1.65 1.063.86.1.2 消力池池长Lsj及底板根据池深为1.0m,计算出相应的消力池为22m采用挖深式消力池。为了便于施工，消力池的底板做成等厚，为了降低板下部的渗透压力，在水平底板的后半部设置排水孔，孔下铺设反滤层，排水孔孔径为10cmi间距为2m,呈梅花形布置。根据抗冲要求，按式t kqTH7计算计算消力池底板厚度。其中为消力池底 板计算系数，取0.18;为确

17、定池身时的过闸单宽流量；为相应于单宽流量的上下游 水位差。t 0.18，8 J6.8 高 0.77(m),取消力池底板的厚度=1.0 m消力池构造尺寸图6-1 （单位：高程m,尺寸cm）6.2 海漫设计6.2.1 海漫作用海漫的作用就是要消除水流的余能， 调整流速分布，均匀的扩散出池水流，使之 与天然河道的水流状态接近，以保河床免受冲刷。6.2.2 构造和要求海漫应具有一定的柔性，透水性，表面粗糙性，其构造和抗冲能力应与水流流速相 适应。海漫宜做成等于或缓于1:10的斜坡，末端应设防冲槽（或防冲墙）。海漫下面 应设垫层。因为对海漫要求有一定的粗糙度，以便进一步消除余能，有一定的柔性，所以选 择

18、在海漫的起始段为10m长的浆砌石水平段，因为浆砌石的抗冲性能较好，其顶面高 程与护坦齐平。后30m做成坡度为1: 15的干砌石段，以使水流均匀扩散，调整流速 分布，保护河床不受冲刷。海漫厚度为 0.6m,下面铺设15cm的砂垫层。6.2.3 常用的结构海漫常用的结构类型有干砌石海漫、浆砌石海漫、混凝土板海漫和钢丝石笼海漫6.2.4 海漫长度用式Lp ksqs/不计算海漫长度,结果列如表中，其中，为海漫长度计算系 数，根据闸基土质为中粉质壤土 12。最计算表中的最大值40m表6.2海漫长度计算油Q(m3 / s)上游水深H(m)下游水深hs，(m)qs.3m /(s m)H(m)Lp(m)2oo

19、6.82.636.824.1728.8o3oo6.83.364.233.4433.614oo6.84.oi5.632.7936.8o5oo6.84.557.o42.2539.oo6oo6.85.o88.451.7239.957oo6.85.549.861.2639.926.3 防冲槽设计6.3.1 工作原理防冲槽是设在海漫末端、呈槽形并抛填石块的护底工程。万一下游河床遭受冲刷,可借以支持和保护海漫免遭淘刷坍毁；床面下降时，抛石还可摊开，形成护底，从而制止冲坑扩展。6.3.2 冲坑深度海漫末段河床冲刷坑深按式t” 1.1q t计算，其中河床土质的不冲流速可按式Vo计算。按不同情况计算如2.8所示

20、。V o=V oR/i式中v o河床土质的不冲流速，m/sVo查水利学 可知此处取 0.8m/sR一水利J半径，R=A/x H s 一一海漫末端河床水深，m.表6.3海漫冲刷坑深度计算计算情况_力q相应过水湿周R1/5Vohs”d，-3,m /(s m)回积A(m )(m)(m/s)(m)(m)设计情况11.9o637.72127.231.381.1G47.434.43校核情况16.42823.91133.811.4381.15Q8.96.816.3.3 防冲梢深度t根据计算确定防冲槽的深度为2.5m。采用宽浅式，底宽取7.5m,上游坡率为2,下游坡率为3,出槽后做成坡率为5的斜坡与下游河床相

21、连。如图6-2所示图 6-2 海漫防冲槽构造图（单位：m）6.4 上、下游河岸的防护为了保护上下游翼墙以外的河道两岸岸坡不受水流的冲刷， 需要进行护坡采用浆砌石护坡，厚0.3m,下设0.1m的砂垫层。保护范围上游自铺盖向上延伸2-3倍的水头，下游自防冲槽向下延伸 4-6 倍。7、水闸的防渗排水设计水闸的防渗排水设计应根据闸基地质情况, 闸基和两侧轮廓线布置及上 , 下游水位条件等进行, 其内容应包括：渗透压力计算、抗渗稳定性验算、滤层设计、防渗帷幕及排水孔设计、永久缝止水设计。7.1 闸室地下轮廓线布置7.1.1 防渗设计的目的防止闸基渗透变形； 减少闸基渗透压力； 减少水量损失； 合理选用地

22、下轮廓尺寸。7.1.2 防渗设计的原则防渗设计一般采用防渗和排水相结合的原则，即在高水位侧采用铺盖、板桩、齿墙等防渗设施，用以延长渗径，减少渗透坡降和闸底板下的渗透压力；在低水位侧设置排水设施，如面层排水，排水孔排水或减压井与下游连通，使地下渗水尽快排出，以减少渗透压力，并防止在渗流出口附近发生渗透变形。7.1.3 防渗设施由于闸基土质以黏土为主，防渗设备采用黏土铺盖，闸底板上下游侧设齿墙，为了避免破坏天然的黏土结构，不宜设置板桩。7.1.4 地下轮廓布置根据以上设计数据，实际的地下轮廓线布置长度应大于理论的地下轮廓长度，通过校核，满足要求。铺盖长度+闸底板长度+齿墙长度=34+15+6.8=

23、55.8(m) Lji=47.6m7.2 渗流计算7.2.1 计算目的计算闸底板各点渗透压力；验算地基图在初步拟定的地下轮廓线下的渗透性。7.2.2 渗流计算方法计算方法有直线比例法、 流网法和改进阻力系数法， 由于改进阻力系数法结果精确，采用此种方法进行渗流计算。7.2.3 计算渗透压力7.2.3.1 地基有效深度的计算根据公式判断Lo/S0=23.25地基有效深度为：Te=0.5 义 L0=0.5 义 52=26 (m)计算Te大于实际的地基透水层深度25nl所以取最小值Te=25m.7.2.3.2 分段阻力系数得计算通过地下轮廓的各角点和尖端将渗流区分成9个典型段，其中1、9段为进出口段

24、，用相应的公式计算相应的阻力系数；3、5、7段为内部垂直段，用相应的公式计算相应的阻力系数；2、4、6、8段为水平段，用相应的公式计算相应的阻力系数。各典型段的水头损失公式计算。结果列入表中。对于进出口段的阻力系数修正，按相 应公式计算，结果如表7.1和7.2所示。渗流区域分段图如图7-1。图7-1渗流区域分段图(单位：m1表7.1各段渗透压力水头损失分段 编号分段名称SS1S2TLEihihi 进口0.6一一25一0.450.9840.310水平一01.924.434.01.342.9303.61垂直1.9一一24.4一0.080.1750.175水平一0022.51.00.040.0870

25、.0871垂直1.0一一23.5一0.040.0870.087水平一1.01.023.516.00.621.3561.458垂直1.0一一23.5一0.040.0870.174水平一0022.51.00.040.0870.1741出口1.5一一24.0一r 0.461.0060.73 1合计3.11H=6.8H=6.8表7.2进出口段的阻力系数修正表断别ST1h。A hh进口段0.624.40.310.310.6743.6出口段2.5240.720.730.450.1747.2.3.3计算各角点的渗透压力值用表7.1计算的各段的水头损失进行计算，总的水头差为正常挡水期的上、下游水头差6.8m。

26、各段后角点渗压水头二该段前角点渗压水头一此段的水头损失失值，结果列入表7.3 。表7.3闸基各角点渗透压力值HH2HbH4H5H6H8H9H06.86.492.892.722.632.541.080.910.7307.2.3.4验算渗流逸出坡降出口段的逸出坡降为：J=h /S =0.7 3/1.5=0.48，小于壤土出口段允许渗流坡降值J=0.500.60,满足要求，不会发生渗透变形。闸底板的渗透压力分布如图7-2所示。图7-2闸底板下渗透压力分布图（单位：mj）7.3 排水设计7.3.1 排水设施的布置采用排水设备，可降低渗透水压力，排除渗水，避免渗透变形，增加下游的稳定性。 排水的位置直接

27、影响渗透压力的大小和分布， 应根据闸基土质情况和水闸的工作条件，作到既减少渗压又避免渗透变形。7.3.1.1 水平排水的布置水平排水为加厚反滤层中的大颗粒层，形成平铺式。排水反滤层一般是由 23层不同粒径的砂和沙砾石组成的 . 层次排列应尽量与渗流的方向垂直, 各层次的粒径则按渗流方向逐层增大。反滤层的材料应该是能抗风化的砂石料，并保护土壤的颗粒不得穿过反滤层；各层的颗粒不得发生移动；相邻两层间，较小一层的颗粒不得穿过较粗一层得空隙；反滤层不能被阻塞，应具有足够的透水性，以保证排水通畅；同时还应保证耐久、稳定，其工作性能和效果应不随时间的推移和环境的改变而变差。本次设计中的反滤层由碎石、中砂和

28、细纱组成，其中上部为20cm厚的碎石，中间为10cm厚的中砂，下部为10cm厚的细砂。（见反滤层构造图7-3）图 7-3 反滤层构造图 （单位：cm）7.3.1.2 铅直排水的布置本工程在护坦的中后部设排水孔，孔距为 2簿孔彳全为10cm,呈梅花形布置，孔下设反滤层。7.3.1.3 侧向排水的布置侧向防渗排水布置（包括齿墙、板桩、排水井等）应根据上、下游水位、墙体材 料和墙后土质以及地下水位变化等情况综合考虑，并应与闸基的防渗排水布置相适 应，在空间上形成防渗整体。在消力池两岸翼墙设 23层排水孔，呈梅花行布置，孔 后设反滤层，排出墙后的侧向绕渗水流。7.3.2细部构造凡具有防渗要求的缝，都应

29、设止水设备。止水分铅直止水和水平止水两种。 前者 设在闸墩中间、边墩与翼墙间以及上游翼墙铅直缝中； 后者设在黏土铺盖保护层上的 温度沉陷缝、消力池与底板温度沉陷缝、翼墙和消力池本身的温度沉降缝内。在黏土 铺盖与闸底板沉陷缝中设置沥 青麻袋止水。其构造详见图7-4。图7-4止水详图（单位：crnj）8、闸室稳定分析作用在水闸上的荷载可分为基本荷载和特殊荷载两类。基本荷载主要有下列各项： 水闸结构及其上部填料和永久设备的自重； 相应于正常蓄水位或设计洪水位情况下水闸底板上的水重； 相应于正常蓄水位或设计洪水位情况下的静水压力；相应于正常蓄水位或设计洪水位情况下的扬压力 （ 即浮托力与渗透压力之和

30、） ；土压力；淤沙压力；风压力；相应于正常蓄水位或设计洪水位情况下的浪压力；冰压力；土的冻胀力；其它出现机会较多的荷载等。特殊荷载主要有下列各项： 相应于校核洪水位情况下水闸底板上的水重； 相应于校核洪水位情况下的静水压力； 相应于校核洪水位情况下的扬压力； 相应于校核洪水位情况下的浪压力；地震荷载。8.1 荷载计算及荷载组合8.1.1 设计情况水闸在使用过程中，可能出现各种不利情况。完建无水期是水闸建好尚未投入使用之前，竖向荷载最大，容易发生沉陷或不均匀沉陷，这是验算地基承载力的设计情况。正常挡水期是下游无水，上游为正常挡水位，上下游水头差最大，闸室承受较大的水平推力，是验算闸室抗滑稳定性设

31、计情况泄洪期工作闸门全开，水位差较小，对水闸无大的危害，故不考虑此种情况。本次设计地震烈度为 6 度，不考虑地震情况。8.1.2 荷载计算8.1.2.1 计算水闸结构自重水闸结构及其上部填料的自重应按其几何尺寸及材料重度计算确定。闸门 , 启闭机及其他永久设备应尽量采用实际重量。8.1.2.2 计算水重作用在水闸底板上的水重应按其实际体积及水的重度计算确定。 多泥沙河流上的水闸，还应考虑含沙量对水的重度的影响。8.1.2.3 计算水平静水压力作用在水闸上的静水压力应根据水闸不同运用情况时的上，下游水位组合条件计 算确定。多泥沙河流上的水闸，还应考虑含沙量对水的重度的影响。8.1.2.4 计算基

32、底扬压力作用在水闸基础底面的扬压力应根据地基类别，防渗排水布置及水闸上，下游水位组合条件计算确定。8.1.2.5 计算淤沙压力作用在水闸上的淤沙压力应根据水闸上，下游可能淤积的厚度及泥沙重度等计算 确定。8.1.2.6 计算浪压力作用在水闸上的浪压力应根据水闸闸前风向，风速，风区长度（吹程），风区内的平 均水深以及闸前实际波态的判别等计算确定。8.1.2.7 计算土压力、地震荷载作用在水闸上的冰压力，土的冻胀力，地震荷载以及其他荷载，可按国家现行的有 关标准的规定计算确定。施工过程中各个阶段的临时荷载应根据工程实际情况确定。8.2 荷载组合设计水闸时，应将可能同时作用的各种荷载进行组合。荷载组

33、合可分为基本组合 和特殊组合两类。基本组合由基本荷载组成；特殊组合由基本荷载和一种或几种特殊 荷载组成，但地震荷载只应与正常蓄水位情况下的相应荷载组合。完建无水期和正常挡水期均为基本荷载组合。取中间三孔一联为单元进行计算，需计算的荷载见表8.1表8.1荷载组合福裁组合1计算情况自重静水压力扬压力泥沙压力地震力浪压力;基本组合完建无水期V一一一一一正常挡水期8.3 闸室地基承载力验算和抗滑稳定验算8.3.1 计算单元闸室稳定计算宜取两相邻顺水流向永久缝之间的闸段作为计算单元8.3.2 验算要求(1) 土基上的闸室稳定计算应满足下列要求：在各种计算情况下，闸室平均基底应力不大于地基允许承载力，最大

34、基底应力不大于地基允许承载力的1.2倍；闸室基底应力的最大值与最小值之比不大于规定的允许值；沿闸室基底面的抗滑稳定安全系 数不小于规定的允许值。(2)岩基上的闸室稳定计算应满足下列要求：在各种计算情况下，闸室最大基底应力不大于地基允许承载力；在非地震情况下，闸室基底不出现拉应力；在地震情况 下，闸室基底拉应力不大于100kPa；沿闸室基底面的抗滑稳定安全系数不小于规定的 允许值。8.3.3 地基承载力计算根据荷载计算结果，采用式进行地基承载力的验算，可知正常挡水期的地基承载 力及地基不均匀系数均满足要求。偏心矩：e=B/2- 2 M/2 G=18/2-391069.58/45803.92=0.

35、46(mj)地基承载力：pmax 谭 (1知弋入数据得:max pmin455803 .9228 186 0.46118103.3078.46(kpa)地基承载力平均值:二 Pmax Pmin103.30 78.46P =- P 代入数据得：P 90.88 p 150(kpa)22地基不均匀系数：回代入数据得： 唾及1.401.5: 2Pmin75.458.3.4抗滑稳定计算闸底板上下游段设置的齿墙深度为 1.0m,按浅齿墙考虑，闸基下没有软弱夹层。 滑动沿闸底板与地基的接触面，采用式 K fg_ K进行计算，其中的闸底板与地基之间的摩擦系数，根据闸址处地层分布可知为重粉质壤土和细纱，查闸室基础 底面与地基之间的摩擦系数表得 0.36 ,允许的抗滑稳定安全系数根据本工程主要建 筑物为3级，查表得1.20。经计算闸室抗滑稳定满足要求。抗滑稳定安全系数K fGPK ，代入数值计算得:K 1.200.36 35514.21 / ”1.2210463.938.3.5抗滑措施当沿岸墙，翼墙基底面的抗滑稳定安全系数计算值小于允许值时，可采用下列一 种或几种抗滑措施：适当增加底板宽度；在基