大众捷达主减速器设计改进设计毕业设计说明书

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1、 毕 业 设 计题目：大众捷达汽车主减速器改进设计欧阳剑学 生 姓 名： 校内指导老师： 企业指导老师： 专 业 班 级： 二 级 学 院： 崔志琴20 年 月 捷达汽车主减速器改进设计捷达汽车主减速器改进设计摘要汽车主减速器及差速器是汽车传动中最重要的部件之一。它能够将万向传动装置传来的发动机转矩传给驱动车轮，以实现降速增扭。本次设计的是有关捷达汽车的主减速器和差速器，并要使其具有通过性。本次设计的内容包括有：方案选择，结构的优化与改进。齿轮与齿轮轴的设计与校核。并且在设计过程中，描述了主减速器的组成和差速器的差速原理和差速过程。方案确定主要依据原始设计参数，对比同类型的减速器及差速器，确定

2、此轮的传动比，并对其中重要的齿轮进行齿面接触和齿轮弯曲疲劳强度的校核。而对轴的设计过程中着重齿轮的布置，并对其受最大载荷的危险截面进行强度校核。主减速器及差速器对提高汽车行驶平稳性和其通过性有着独特的作用，是汽车设计的重点之一。关键词：驱动桥；主减速器；差速器；半轴JETTA CAR MAIN REDUCER DESIGN IMPROVEMENTSABSTRACTAutomobil reduction final drive and differential is one of the best impossible parts in automobile gearing. It can ch

3、ang speed and driving tuist within a big scope .The problem of this design is Jetta car differential unit ,it s properly in common use . The design of scheme, the better design and improvement of structure ,the design and calibration of gear and gear shiftes , and the select of bearings , and also t

4、he design explain the construction of differential action .The ting of the scheme desierment main deside. The drive ratio of gear,according to orginal design parameter and constrasting the same type reduction final drive ang differential assay . It realize planet gear in the design of structure . It

5、 put to use alteration better gears transmission in the design of gear , and compare the root contact tired strength of some important gears and the face twirl tired strength . It eraphaize pay attention to the place of gears. Compare the strength of the biggest load dangraes section. It require str

6、ucture simple and accord with demand in select of bearings .The Lord reducer to improve the car driving and differential stability and its through sex has a unique function, is one of the focal points of automotive design1Key words : Drive axle; Main reducer; Differential; Axle目录 1. 绪论11.1 选题的背景与意义1

7、1.2 研究的基本内容111.2.1 主减速器的作用11.2.2 主减速器的工作原理21.2.3 国内主减速器的状况21.2.4 国内与国外差距21.3 课题研究内容32. 主减速器的设计42.1 主减速器概述42.2 主减速器方案的选择42.3 主减速器主从动齿轮的支承方案52.31 主动双曲面锥齿轮52.32 从动双曲面锥齿轮52.4 基本参数的选择与计算载荷的确定52.41 齿轮计算载荷的确定52.42 主减速器齿轮基本参数的选择82.43 主减速器准双曲面圆锥齿轮的集合计算122.44 主减速器锥齿轮强度计算142.45 主减速器齿轮的材料及热处理183. 差速器的设计203.1 差速

8、器概述203.2 差速器的结构形式选择203.3 差速器齿轮的基本参数选择213.31 行星齿轮数目的选择213.32 行星齿轮球面半径的选择213.33 行星齿轮与半轴齿轮齿数的选择223.34 差速器圆锥齿轮模数及半轴齿轮节圆直径的初步确定223.35 压力角233.4 差速器齿轮的集合计算233.5 差速器齿轮的强度计算254. 轴的设计264.1 主动锥齿轮轴的设计264.11 锥齿轮齿面上的作用力264.12 齿宽中点处的圆周力284.13 锥齿轮的轴向力和径向力284.14 轴和轴承的计算294.15 齿轮轴承径向载荷的计算304.16 主动锥齿轮轴参数设计304.17 主动锥齿轮

9、轴的校核314.2 行星齿轮轴的设计334.21 行星齿轮轴直径及支承长度334.22 普通平键的选择344.23 圆柱销的选择344.24 计算载荷的确定344.25 行星齿轮轴的强度计算354.3 半轴的设计354.31 半轴概述354.32 半轴计算载荷的确定364.33 半轴杆部直径的选择364.34 半轴的强度计算365. 结论37参考文献381. 绪论1.1 选题的背景与意义通过学校的实习我对汽车的构造及各总成的原理有了一定的了解，同时结合以前课堂学习的理论知识，对于进行汽车一些总成的设计有了一定的理论基础，现选择课题内容为对捷达汽车的使用性能的驱动桥（主减速器及差速器）进行设计改

10、进。通过本课题可以进一步加深对汽车构造、汽车设计及汽车各总成的工作原理，特别是本课题驱动桥中的主减速器及差速器与半轴的认识和了解；同时经过设计过程，了解学习一些现代汽车工业的新设计方法及新技术，对于即将从事汽车行业工作的我也是一种锻炼，为即将的工作做铺垫。1.2 研究的基本内容1.2.1 主减速器的作用汽车传动系的总任务是传递发动机的动力，使之适应于汽车行驶的需要。在一般汽车的机械式传动中，有了变速器还不能解决发动机特性与汽车行驶要求间的矛盾和结构布置上的问题。而主减速器是在汽车传动系中起降低转速，增大转矩作用的主要部件。当发动机纵置时还具有改变转矩旋转方向的作用。它是依靠齿数少的齿轮带齿数多

11、的齿轮来实现减速的，采用圆锥齿轮传动则可以改变转矩旋转方向。汽车正常行驶时，发动机的转速通常比较高，如果将很高的转速只靠变速箱来降低下来，那么变速箱内齿轮副的传动比则需要很大，齿轮的半径也相应加大，也就是说变速箱的尺寸会加大。另外，转速下降，扭矩必然增加，也加大了变速箱与变速箱后一级传动机构的传动负荷。所以，在动力向左右驱动轮分流的差速器之前设置一个主减速器，可以使主减速器前面的传动部件，如变速箱、分动器、万向传动装置等传递的扭矩减小，同时也减小了变速箱的尺寸和质量，而且操控灵敏省力3。1.2.2 主减速器的工作原理从变速器或分动器经万向传动装置输入驱动桥的转矩首先传到主减速器，主减速器的一对

12、齿轮增大转矩并相应降低转速，以及当发动机纵置时还具有改变转矩的旋转方向。1.2.3 国内主减速器的状况 现在国家大力发展高速公路网，环保、舒适、快捷成为汽车市场的主旋律。对整车主要总成之一的驱动桥而言，小速比、大扭矩、传动效率高、成本低逐渐成为汽车主减速器技术的发展趋势。在产品上，国内汽车市场用户主要以承载能力强、齿轮疲劳寿命高、结构先进、易维护等特点的产品为首选。目前己开发的产品，如陕西汉德引进德国撇N公司技术的485单级减速驱动桥，一汽集团和东风公司的13吨级系列车桥为代表的主减速器技术，都是在有效吸收国外同类产品新技术的基础上，针对国内市场需求开发出来的高性能、高可靠性、高品质的车桥产品

13、。这些产品基本代表了国内车用减速器发展的方向。通过整合和平台化开发，目前国内市场形成了457、460、480、500等众多成型稳定产品，并被用户广泛认可和使用。设计开发上，CAD、CAE等计算机应用技术，以及AUT优AD、UG16、CATIA、proE等设计软件先后应用于主减速器的结构设计和齿轮加工中，有限元分析、数模建立、虚拟试验分析等也被采用;齿轮设计也初步实现了计算机编程的电算化。新一代减速器设计开发的突出特点是:不仅在产品性能参数上进一步进设计上完全遵从模块化设计原则，产品配套实现车型的平台化，造型和结构更加合理，更宜于组织批量生产，更适应现代工业不断发展，更能应对频繁的车型换代和产品

14、系列化的特点，这些都对基础件产品提出愈来愈高的配套要求，需要在产品设计上不断地进行二次开发和持续改进，以满足快速多变的市场需求。1.2.4 国内与国外差距我国的车用减速器开发设计不论在技术上、制造工艺上，还是在成本控制上都存在不小的差距，尤其是齿轮制造技术缺乏独立开发与创新能力，技术手段落后(国外己实现计算机编程化、电算化)。目前比较突出的问题是，行业整体新产品开发能力弱、工艺创新及管理水平低，企业管理方式较为粗放，相当比例的产品仍为中低档次，缺乏有国际影响力的产品品牌，行业整体散乱情况依然严重。这需要我们加快技术创新、技术进步的步伐，提高管理水平，加快与国际先进水平接轨，开发设计适应中国国情

15、的高档车用减速器总成，由仿制到创新，早日缩小并消除与世界先进水平的差距。目前，上汽集团、东风、一汽、北汽等各大汽车集团也正在开展合作项目，希望早日实与世界先进技术的接轨，争取设计开发的新突破。1.3 课题研究内容 汽车主减速器是汽车驱动桥中的一个重要部件，汽车驱动桥处于动力传动系的末端，其基本功能是增大由传动轴或变速器传来的转矩，并将动力合理的分配给左、右驱动轮，另外还承受作用于路面和车架或车身之间的垂直立、纵向力和横向力。驱动桥一般由主减速器、差速器、半轴和驱动桥壳组成。本次设计主要先了解驱动桥的原理，对捷达汽车驱动桥中的主减速器、差速器、半轴等重要部件等进行了详细的设计。在设计过程中，根据

16、汽车设计的原则与步骤，进行了详细的计算，还对各部件进行了强度的校核。在本设计中还采用了AutoCAD绘图软件进行了零件图的绘制，通过对AutoCAD的编辑工具与命令的运用，掌握了从AutoCAD基础零件的绘制到各类零件图的创建与绘制的方法，并且理解了机械图绘制的工作流程。为今后更好的学习和掌握各种应用软件和技能打下坚实的基础。2.主减速器设计2.1 主减速器概述汽车主减速器有单级式、双级式等几种。由于单级式主减速器结构简单、质量小、尺寸紧凑以及造价低。广泛用在主减速比的各种中、小型汽车上。这次设计原型是大众捷达 2015款 1.6L 自动时尚型汽车，主传动比不到7.6，故这次设计采用单级主减速

17、器2。单级主减速器有螺旋锥齿轮、双曲面齿轮等两种形式。主减速器的齿轮有弧齿锥齿轮、双曲面齿轮、圆柱齿轮和蜗轮蜗杆等形式。在此选用双曲面齿轮传动，双曲面齿轮与弧齿锥齿轮尺寸相同时，双曲面齿轮齿轮传动具有更大的传动比。此外由于偏移距地存在，使得双曲面齿轮比相应的弧齿锥齿轮的尺寸要小，从而可以获得更大的离地间隙。还有就是双曲面传动的主动锥齿轮的螺旋角较大，同时啮合的齿数较多，重合度更大，即可提高传动的平稳性4。2.2 主减速器方案的选择一般汽车的总体尺寸有限，能容纳驱动桥的位置不大，双曲面齿轮的大小是影响驱动桥总成大小的主要因素。因此，为了提高汽车的通过性和经济性。本文在减速器传动比给定的条件下，以

18、双曲面齿轮副的体积和最小为目标进行优化。由于双曲面齿轮体积的精确计算十分复杂，因此用齿宽中点处分度圆柱的体积来近似地代替。即以齿宽中点处分度圆直径为直径、齿轮齿面宽为高度的圆柱体来计算，因此有：4式中，为主动齿轮的体积；为从动齿轮的体积。B为齿轮齿宽(mm)；为主动齿轮在齿面宽中点处的分度圆半径(mm)；为从动齿轮在齿面宽中点处的分度圆半径(mm)。经分析知,影响双曲面齿轮体积和的主要参数有：主动齿轮齿数，从动齿轮齿数，从动齿轮大端端面模数m,从动齿轮齿面宽B，齿轮偏移距E,主动齿轮齿宽中点螺旋角。2.3 主减速器主从动齿轮的支承方案2.31 主动双曲面锥齿轮对于在轿车和装载质量在2T以下的载

19、货汽车上，由于载荷较小，主减速器主动齿轮的轴线偏转角的绝对值不大，所以主动锥齿轮最好采用结构简单，布置方便及成本较低的悬臂式支承，这样既保证了支承刚度又能使结构简单，方便制造。2.32 从动双曲面锥齿轮从动锥齿轮的支承选择跨置式的，这种支承可以增大支承刚度，使轴承负荷减小，齿轮啮合条件改善。2.4 基本参数的选择与计算载荷的确定2.41 齿轮计算载荷的确定（1）、按发动机最大转矩和最低挡传动比确定从动锥齿轮的计算转矩：3 (2-1)式中，为计算转矩(Nm)；为猛接离合器所产生的动载系数，液力自动变矩器：=1，具有手动操纵的机械变速器的高性能赛车：=3，一般情况下取=2。本文取=2；为发动机最大

20、转矩，=160Nm，为液力变矩器变矩系数，=1.7 ；为低挡传动比，=3.93 ；为分动器传动比，=2.6；为总传动比，=4.55；为传动效率，=0.9；为计算驱动桥数；=2。带入公式得：3 （2）、 按驱动轮打滑转矩确定从动锥齿轮的计算转矩 (2-2)式中：负荷转移系数1.2；汽车满载时一个驱动桥给水平地面的最大负荷，对后桥来说还应考虑到汽车加速时的负荷增大量；14600N；轮胎对路面的附着系数，对于安装一般轮胎的公路用汽车，取；对越野汽车取；对于安装专门的肪滑宽轮胎的高级轿车取；此车取1.25；车轮的滚动半径；0.365m；，分别为由所计算的主减速器从动齿轮到驱动轮之间的传动效率和减速比(

21、例如轮边减速器等)。该车无轮边减速器，故，；带入公式得5（3）、 按汽车日常行驶平均转矩确定从动锥齿轮的计算转矩汽车的类型很多，行驶工况又非常复杂，轿车一般在高速轻载条件下工作，而矿用汽车和越野汽车则常在高负荷低车速条件下工作，没有简单的公式可算出汽车的正常持续使用转矩。但对于公路车国内来说，使用条件较非公路车辆稳定，其正常持续转矩根据所谓平均比牵扯引力的值来确定，即主减速器从动齿轮的平均计算转矩：4 (2-3)式中：汽车满载总重量；所牵引的挂车的满载总重量，但仅用于牵引车的计算；道路滚动阴力系数，计算时对于轿车可取；对于载货汽车可取0.0150.020；对于越野汽车可取0.0200.035；

22、 汽车正常使用时的平均爬坡能力系数，通常对轿车取0.08载货汽车和城市公共汽车取0.050.09；对长途公共汽车取0.060.10；对越野汽车取0.090.30；汽车或汽车列车的性能系数；当时，取带入公式得：在上述确定从动锥齿轮计算转矩的三种方法中，第1、2两种方法用于确定最大计算转矩，应该取他们之中较小的数值。设是确定的最大计算转矩，则用于进行静强度计算和用做选择锥齿轮主要参数的依据。利用第3种方法确定的计算转矩（日常行驶平均转矩）则用来进行锥齿轮的疲劳强度计算。（4）、主动锥齿轮的计算转矩为：4 (2-4)式中，为主动锥齿轮的计算转矩()；为从动锥齿轮的计算转矩即；为主传动比；为主、从动锥

23、齿轮间的传动效率。计算时，对于弧齿锥齿轮副，取95%；对于双曲面齿轮副，当时，取85%，当时，取90%。本文取90%。将各数据代入公式得： 2.42 主减速器齿轮基本参数的选择在选定主减速比，主减速器的减速形式，齿轮类型及计算载荷以后，可根据这些已知参数选择主减速器齿轮的最主要的几项参数。（1）齿数的约束为了磨合均匀，主、从动齿轮齿数和之间应避免有公约数，当主传动比较大时,尽量使取得少些，以便得到满意的离地间隙，为得到理想的齿面重叠系数，提高传动平稳性，齿轮副齿数之和在4060之间为最佳，即5:（2）从动齿轮端面模数m的约束从动齿轮大端端面模数m是影响准双曲面齿轮副寿命的主要因素之一。为使轮齿

24、具有一定的弯曲疲劳强度，m应满足如下关系式: （3）从动齿轮宽B的约束 尽管加大齿面宽B，有助于降低齿面接触应力。但过大的齿面宽将导致装配空间减小及圆锥齿轮轮齿小端齿沟变窄，齿轮小端负荷集中，容易引起齿轮的破坏。因此，B应按有关推荐公式取： （4）双曲面主动齿轮偏移距E的约束E值过小不能充分发挥双曲面齿轮的特点，且当E值大于2d的20%时，可能出现根切现象，故E的约束范围可选为： （5）主动齿轮齿宽中点螺旋角的约束通常汽车主减速器的主、从动齿轮的平均螺旋角取3550，即： 表2-1 传动比选择表传动比（）推荐的主动齿轮最小齿数（）主动齿轮齿数允许范围（）2.01715192.51512163.

25、01110143.5109124.098104.58795.07696.06587.06578.0556参考表2.1，选取=7 ，=35（2）从动锥齿轮大端分度圆直径和端面模数可根据经验公式初选，即4 (2-5) 式中：直径系数，一般取13.016.0； 从动锥齿轮的计算转矩，为和中的较小者。所以 初选 则 并用下式较核： (2-6)所以满足要求，则。式中：- 齿轮大端端面模数；- 模数系数，取；（3）、从动齿轮齿面宽B 双曲面齿轮的齿面宽一般取为：故初取从动齿轮齿面宽（4）、双曲面齿轮的偏移距E 对于轿车、轻型客车、货车，E值不应超过从动齿轮节锥距的40%，或接近于的20%。故偏移距E可取

26、故初取偏移距（5）、中点螺旋角的选择 双曲面齿轮传动由于有了偏移距E，使主、从动齿轮的中点螺旋角不等，且主动齿轮的大，从动齿轮的小。但是，在选择螺旋角的时，应考虑它对齿面重叠系数轮齿强度和轴向力的影响。螺旋角应足够大，但螺旋角过大会使轴向力过大，因此兼顾考虑。汽车主减速器锥齿轮的平均螺旋角为3540，而商用车选用较小的值以防止轴向力过大，通常取35，在此初选用为35。（6）、螺旋方向主、从动锥齿轮的螺旋方向是相反的。螺旋方向与锥齿轮的旋转方向影响其所受的轴向力的方向，当变速器挂前进挡时，应使主动锥齿轮的轴向力离开锥顶方向，这样可使主、从动齿轮有分离的趋势，防止轮齿因卡死而损坏。所以主动锥齿轮选

27、择为左旋，从锥顶看为逆时针运动，这样从动锥齿轮为右旋，从锥顶看为顺时针，驱动汽车前进。（7）、法向压力角法向压力角大一些可以增加轮齿强度，减少齿轮不发生根切得最少齿数。但对于小尺寸的齿轮，压力角大易使齿顶变尖及刀尖宽度过小，并使齿轮端面重合度下降。因此，对于小负荷工作的齿轮，一般采用小压力角，可使齿轮运转平稳，噪声低。对于双曲面齿轮，从动齿轮轮齿两侧的压力角是相等的，但是主动齿轮轮齿两侧的压力角是不相等的。选取平均压力角时，乘用车为19或20，商用车为20或2233 。本设计是乘用车，因此法向压力角为为20。2.43 主减速器准双曲面圆锥齿轮的集合计算表 2-2 主减速器齿轮的几何尺寸参数表序

28、号计算公式数值注 释17小齿轮齿数235大齿轮齿数37mm模数4B40mm齿轮齿宽520压力角611.27mm齿工作高,查表2.3取1.61712.52mm齿全高,查表2.3取1.788890轴交角949mm小齿轮分度圆直径1012.2小齿轮节锥角1177.8大齿轮节锥角12132.50mm节锥距1321.99周节142.275mm大齿轮齿顶高,查表2.3取0.325158.995mm小齿轮齿顶高163.525mm小齿轮齿根高1710.245mm大齿轮齿根高181.25mm径向间隙19152小齿轮齿根角204.42大齿轮齿根角2116.62小齿轮面锥角 2279.32大齿轮面锥角2310.68

29、小齿轮根锥角2473.38大齿轮根锥角2573.58mm小齿轮外缘直径26259.96mm大齿轮外缘直径27127.60mm小齿轮节锥顶点至齿轮外缘距离2825.78mm大齿轮节锥顶点至齿轮外缘距离295.859mm大齿轮理论齿厚，查表2.4取0.8373016.131mm小齿轮理论齿厚3135螺旋角表2-3 载货、公共、牵引汽车或压力角为20的其他汽车锥齿轮的、和主动齿轮齿数567891011从动齿轮最小齿数34333231302926法向压力角20螺旋角 354035齿工作高系数1.4301.5001.5601.6101.6501.6801.9561.700齿全高系数1.5881.6661

30、.7331.7881.8321.8651.8821.888大齿轮齿顶高系数0.1600.2150.2700.3250.3800.4350.4900.46+表2-4 锥齿轮的大齿轮理论齿厚z 67891011300.9110.9570.9750.9971.0231.053400.8030.8180.8370.8600.8880.948500.7480.7570.7770.8280.8840.946600.7150.7290.7770.8280.8830.9452.44 主减速器锥齿轮强度计算在完成主减速器齿轮的几何计算之后，要验算其强度，以保证其有足够的强度和寿命以及安全可靠地工作。齿轮的损坏形

31、式常见的有轮齿折断、齿面点蚀及剥落、齿面胶合、齿面磨损等。汽车驱动桥的齿轮，承受的是交变负荷，其主要损坏形式是疲劳。其表现是齿根疲劳折断和由表面点蚀引起的剥落。主减速器齿轮的疲劳寿命主要与最大持续载荷（即平均计算转矩）有关，而与汽车预期寿命期间出现的峰值载荷关系不大。汽车驱动桥的最大输出转矩和最大附着转矩并不是使用中的持续载荷，强度计算时只能用它来验算最大应力，不能作为疲劳损坏的依据。1）、主减速器准双曲面齿轮的强度计算 1、单位齿长上的圆周力 在汽车工业中，主减速器齿轮的表面耐磨性，常常用在其齿轮上的假定单位压力即单位齿长的圆周力来估算，即8 (2-7)式中：作用在齿轮上的圆周力，按发动机最

32、大转矩和最大附着力矩 两种载荷工况进行计算； 从动齿轮的齿面宽，在此取。按发动机最大转矩计算： (2-8)式中：发动机输出的最大转矩，在此为； 变速器的传动比，在此取一档传动比； 主动齿轮节圆直径，在此取。带入公式得：按最大附着力矩计算： (2-9)式中：汽车满载时一个驱动桥给水平地面的最大负荷，对于后驱动桥还应考虑汽车最大加速时的负荷增加量，在此为； 轮胎与地面的附着系数，在此取； 轮胎的滚动半径，在此取。带入公式得： 表2-5 许用单位齿长上的圆周力参数 按发动机最大转矩计算时按驱动轮打滑转矩计算时轮胎与地面的附着系数 汽车类别一挡二挡直接挡 轿车 893 536 321 893 085货

33、车 1429 - 250 1429 085大客车 982 - 214 -牵引车 536 - 250 - 065在现代汽车设计中，由于材质及加工工艺等制造质量的提高，单位齿长上的圆周力有时高出表的。故上述两种计算方法均符合标准。2、轮齿的弯曲强度计算 汽车主减速器锥齿轮的齿根弯曲应力为：10 (2-10)式中： 该齿轮的计算转矩； 超载系数；在此取； 尺寸系数，反映材料的不均匀性，与齿轮尺寸和热处理有关， 当时，在此； 载荷分配系数，当两个齿轮均用骑马式支承型式时，当一个齿轮用骑马式支承时取，支承刚度大时取最小值； 质量系数，对于汽车驱动桥齿轮，当齿轮接触良好，周节及径向跳动精度高时，可取； 计

34、算齿轮的齿数； 端面模数； 计算弯曲应力的综合系数（或几何系数）。计算弯曲应力时本应采用轮齿中点圆周力与中点端面模数，今用大端模数，而在综合系数中进行修正。选取小齿轮的大齿轮。带入公式得：所以主减速器齿轮满足弯曲强度要求。3、轮齿的表面接触强度计算双曲面齿轮轮齿齿面的计算接触应力为10 (2-11)式中： 主动齿轮计算转矩； 材料的弹性系数，对于钢制齿轮副取； 尺寸系数，它考虑了齿轮的尺寸对其淬透性的影响，在缺乏经验的情况下，可取； 表面质量系数，决定于齿面最后加工的性质（如铣齿，磨齿等），即表面粗糙度及表面覆盖层的性质（如镀铜，磷化处理等）。一般情况下，对于制造精确的齿轮可取； 计算接触应力

35、的综合系数（或称几何系数）。它综合考虑了啮合齿面的相对曲率半径、载荷作用的位置、轮齿间的载荷分配系数、有效尺宽及惯性系数的因素的影响，选取。带入公式得：10 由于主、从动齿轮大小几乎相当，所以均满足接触强度要求。2.45 主减速器齿轮的材料及热处理汽车驱动桥主减速器的工作繁重，与传动系其他齿轮比较，具有载荷大、作用时间长、载荷变化多、带冲击等特点。其损坏形式主要有轮齿根部弯曲折断、齿面疲劳点蚀、磨损和擦伤等。所以，多驱动桥齿轮的材料及热处理应有以下要求：1、具有较高的疲劳弯曲强度和表面接触疲劳强度，以及较好的齿面耐磨性，故齿表面应有高的硬度； 2、轮齿心部应有适当的韧性以适应冲击载荷，避免在冲

36、击载荷下轮齿根部折断；3、钢材的锻造、切削与热处理等加工性能良好，热处理变形小或变形规律易于控制，以提高产品的质量、缩短制造时间、减少生产成本并降低废品率；4、选择齿轮材料的合金元素时要适合我国的情况。 汽车主减速器用的螺旋锥齿轮、双曲面锥齿轮以及差速器用的直齿锥齿轮，目前都是用渗碳合金钢制造。在此，齿轮所采用的钢为20CrMnTi。 用渗碳合金钢制造的齿轮，经过渗碳、淬火、回火后，轮齿表面硬度应达到5864HRC，而芯部硬度较低，当端面模数时为3245HRC。 由于新齿轮接触和润滑不良，为了防止在运行初期产生胶合、咬死或擦伤，防止早期的磨损，圆锥齿轮的传动副（或仅仅大齿轮）在热处理及经加工（

37、如磨齿或配对研磨）后均予与厚度0.0050.0100.020mm的磷化处理或镀铜、镀锡。这种表面不应用于补偿零件的公差尺寸，也不能代替润滑。对于滑动速度高的齿轮，为了提高其耐磨性，可以进行渗硫处理。渗硫处理时温度低，故不引起齿轮变形。渗硫后摩擦系数可以显著降低，故即使润滑条件较差，也会防止齿轮咬死、胶合和擦伤等现象产生。3. 差速器的设计3.1 差速器概述汽车在行使过程中，左右车轮在同一时间内所滚过的路程往往是不相等的，左右两轮胎内的气压不等、胎面磨损不均匀、两车轮上的负荷不均匀而引起车轮滚动半径不相等；左右两轮接触的路面条件不同，行使阻力不等等。这样，如果驱动桥的左、右车轮刚性连接，则不论转

38、弯行使或直线行使，均会引起车轮在路面上的滑移或滑转，一方面会加剧轮胎磨损、功率和燃料消耗，另一方面会使转向沉重，通过性和操纵稳定性变坏。为此，在驱动桥的左右车轮间都装有轮间差速器。差速器是个差速传动机构，用来在两输出轴间分配转矩，并保证两输出轴有可能以不同的角速度转动，用来保证各驱动轮在各种运动条件下的动力传递，避免轮胎与地面间打滑。差速器按其结构特征可分为齿轮式、凸轮式、蜗轮式和牙嵌自由轮式等多种形式。3.2 差速器的结构形式选择普通汽车上广泛采用的差速器为对称锥齿轮式差速器，具有结构简单、质量较小等优点，应用广泛。它可分为普通锥齿轮式差速器、摩擦片式差速器和强制锁止式差速器。普通齿轮式差速

39、器的传动机构为齿轮式。齿轮差速器分圆锥齿轮式和圆柱齿轮式两种。强制锁止式差速器就是在对称式锥齿轮差速器上设置差速锁。当一侧驱动轮滑转时，可利用差速锁使差速器不起差速作用。差速锁在军用汽车上应用较广。查阅汽车车桥设计，经方案论证，差速器结构形式选择对称式圆锥行星齿轮差速器。普通的对称式圆锥行星齿轮差速器由差速器左、右壳，2个半轴齿轮，4个行星齿轮(少数汽车采用3个行星齿轮，小型、微型汽车多采用2个行星齿轮)，行星齿轮轴(不少装4个行星齿轮的差速器采用十字轴结构)，半轴齿轮及行星齿轮垫片等组成。由于其结构简单、工作平稳、制造方便、用在公路汽车上也很可靠等优点，最广泛地用在轿车、客车和各种公路用载货

40、汽车以及一些越野汽车上，但用到越野汽车上需要采取防滑措施。3.3 差速器齿轮的基本参数选择3.31 行星齿轮数目的选择轿车常用2个行星齿轮，载货汽车和越野汽车多用4个行星齿轮，故在此选用4个行星齿轮的形式。3.32 行星齿轮球面半径的选择圆锥行星齿轮差速器的结构尺寸，通常取决于行星齿轮的背面的球面半径，它就是行星齿轮的安装尺寸，实际上代表了差速器圆锥齿轮的节锥距，因此在一定程度上也表征了差速器的强度。 球面半径可按如下的经验公式确定10： (3-1)式中：行星齿轮球面半径系数，可取2.522.99，对于有4个行星齿轮的轿车和公路载货汽车取小值；对于有2个行星齿轮的轿车以及越野汽车、矿用汽车取最

41、大值；取； 计算转矩，取和的较小值。带入公式得：差速器行星齿轮球面半径确定以后，可根据，来预选其节锥距。带入公式得： (3-2)初步取3.33 行星齿轮与半轴齿轮齿数的选择为了获得较大的模数从而使齿轮有较高的强度，应使行星齿轮的齿数尽量少。但一般不少于。半轴齿轮的齿数采用，大多数汽车的半轴齿轮与行星齿轮的齿数比在的范围内。差速器的四个行星齿轮与两个半轴齿轮是同时啮合的，因此，在确定这两种齿轮齿数时，应考虑它们之间的装配关系。在任何圆锥行星齿轮式差速器中，左右两半轴齿轮的齿数、之和必须能被行星齿轮的数目所整除，以便行星齿轮能均匀地分布于半轴齿轮的轴线周围，否则，差速器将无法安装。初步定、。3.3

42、4 差速器圆锥齿轮模数及半轴齿轮节圆直径的初步确定首先初步求出行星齿轮与半轴齿轮的节锥角，：10 (3-3) (3-4)再按下式初步求出圆锥齿轮的大端端面模数： (3-5)由于强度的要求在此取得： 3.35 压力角目前，汽车差速器的齿轮大都采用的压力角，齿高系数为。最小齿数可减少到，并且在小齿轮（行星齿轮）齿顶不变尖的条件下，还可以由切向修正加大半轴齿轮的齿厚，从而使行星齿轮与半轴齿轮趋于等强度。3.4 差速器齿轮的集合计算表3-1 半轴齿轮与行星齿轮参数序号项目计算公式计算结果1行星齿轮齿数，应尽量取最小值2半轴齿轮齿数3模数4齿面宽，5齿工作高6齿全高7压力角一般汽车：8轴交角9节圆直径，

43、10节锥角，11节锥距12周节13齿顶高，14齿根高，15径向间隙16齿根角，17面锥角，18根锥角，19外圆直径，20节锥顶点至齿轮外缘距离，3.5 差速器齿轮的强度计算由于行星齿轮在差速器的工作中经常只起等臂推力杆的作用，只有左、右驱动车轮有转速差时行星齿轮和半轴齿轮之间才有相对滚动，所以差速器齿轮主要进行弯曲强度计算，而对于疲劳寿命则不予考虑。汽车差速器的弯曲应力应为：11 (3-8)式中：半轴齿轮的计算转矩，在此为； 半轴齿轮齿数； 半轴齿轮齿宽，在此为； 行星齿轮数； 汽车差速器齿轮弯曲应力用的综合系数，查得。带入公式得：所以差速器齿轮满足弯曲强度要求。4. 轴的设计4.1 主动锥齿

44、轮轴的设计4.11 锥齿轮齿面上的作用力锥齿轮在工作过程中，相互啮合的齿面上作用有一法向力。该法向力可分解为沿齿轮切向方向的圆周力、沿齿轮轴线方向的轴向力及垂直于齿轮轴线的径向力。为计算作用在齿轮的圆周力，首先需要确定计算转矩。汽车在行驶过程中，由于变速器挡位的改变，且发动机也不全处于最大转矩状态，故主减速器齿轮的工作转矩处于经常变化中。实践表明，轴承的主要损坏形式为疲劳损伤，所以应按输入的当量转矩进行计算。作用在主减速器主动锥齿轮上的当量转矩可按下式计算：(4-1)式中：发动机最大转矩，在此取180；，变速器在各挡的使用率，可参考表4.1选取；，变速器各挡的传动比；，变速器在各挡时的发动机的

45、利用率，可参考表4.1选取；表4-1 及的参考值 车 型 变速器挡位 轿车公共汽车载货汽车挡 挡挡挡带超速挡挡挡带超速挡挡8080挡挡挡挡挡超速挡19901420750.82.51680.7262765141550301311850.53.5759300.5251577.5挡挡挡挡挡超速挡60605070656060656050507070606070706060755060706050607070705060707060注：表中，其中发动机最大转矩；汽车总重力。经计算为171.98。4.12 齿宽中点处的圆周力齿宽中点处的圆周力为11 (4-2)式中：作用在主减速器主动锥齿轮上的当量转矩；该

46、齿轮的齿面宽中点处的分度圆直径； 式中：，主、从动齿面宽中点分度圆的直径； 从动齿轮齿宽； 从动齿轮节圆直径； ，主、从动齿轮齿数； 从动齿轮的节锥角。由上式可以算出：，。主减速器主动锥齿轮齿宽中点处的圆周力4.13 锥齿轮的轴向力和径向力一级减速机构作用在主、从动锥齿轮齿面上的轴向力A和径向力R分别为：12 (4-3) (4-4)由上面已知可得：4.14 轴和轴承的计算主动锥齿轮轴的设计计算：对于轴是用悬臂式支承的，如图4.1所示，齿轮以其齿轮大端一侧的轴颈悬臂式地支承于一对轴承上。为了增加支承刚度，应使两轴承的支承中心距比齿轮齿面宽中点的悬臂长度大两倍以上，同时尺寸应比齿轮节圆直径的70%

47、还大，并使齿轮轴径大于或小于悬臂长。为了减小悬臂长度和增大支承间距，应使两轴承圆锥滚子的小端相向朝内，而大端朝外，以使拉长、缩短，从而增强支承刚度。由于圆锥滚子轴承在润滑时，润滑油只能从圆锥滚子轴承的小端通过离心力流向大端，所以在壳体上应该有通入两轴承间的右路管道和返回壳体的回油道。图4-1 主动齿轮的支持型式另外，为了拆装方便，应使主动锥齿轮后轴承（紧靠齿轮大端的轴承）的支承轴径大于其前轴承的支持轴径。根据上面可算出轴承支承中心距，在这里取。轴承的的选择，在这里选择主动锥齿轮后轴承为圆锥滚子轴承30209型，前轴承为圆锥滚子轴承30207型。由此可得到： (4-5)式中：轴承的最小安装尺寸，

48、由机械设计课程设计书可查得。则，取=31.4。4.15 齿轮轴承径向载荷的计算 轴承A、B的径向载荷分别为12： (4-6) (4-7)式中：带入公式得：4.16 主动锥齿轮轴参数设计图4-2 主减速器锥齿轮轴此轴为花键轴，初选为12 (4-8)取4.0，为变速器输出的最大转矩，则由于花键为标准件，所以查表得花键内径，外径。其轴的各段的尺寸为：第1段：主动锥齿轮，其齿宽为40，大端分度圆直径为56，齿顶圆直径为73.58；第2段：直径为47，宽度为4；第3段：直径为41,长4mm；第4段：这段与轴承相配合，其选用的轴承代号为30209,，其小径为45，大径为85，小径宽为20.75，其轴的直径

49、为45，宽度为20；第5段：直径为41，长30mm；第6段：这段与轴承配合，其选用的轴承代号为30207，其小径为35，大径为72，小径宽度为18.25。其轴的直径为35，宽度为10；第7段：花键轴，花键小径为32，大径为35，花键轴宽为30；第8段：螺栓轴，螺栓直径为M30。螺栓长度为35。由此计算可得主动锥齿轮轴的总长度为177。4.17 主动锥齿轮轴的校核齿轮上受到的计算转矩为1609.91，齿轮的圆周力，轴向力，径向力，并还知道两轴承受径向力和轴向力分别为，；，。其轴承所受的轴向力与轴受到的轴向力是一对作用力与反作用力，径向力也是一对作用力与反作用力。规定齿轮受的轴向力和径向力为正，前

50、、后轴承给轴的力的方向分别与锥齿轮受的力方向相反，则为负；径向力为正，为负。后面花键轴和螺栓轴可以不用计算，其结果不受多大影响。 12 图4-3 主动锥齿轮轴受力图求出水平面上的弯矩并画出弯矩图：规定顺时针方向为负，其齿轮受到的弯矩为正，后齿轮受到的弯矩为负，前齿轮受到的弯矩为正，如图4.4所示：图4-4 水平面上弯矩图求出垂直面上的弯矩并画出弯矩图：根据上面的方向，弯矩图如图4.5所示：图4-5 垂直面上弯矩图合成弯矩可得：由上面的图可知，在后轴承受力点上的弯矩最大。 计算危险截面上的轴的直径，轴的材料选择20CrMnTi，经过调质等处理，弯曲许用应力，则： (4-9)由于轴最小处的直径也大

51、于28.35，所以校核成功。4.2 行星齿轮轴的设计4.21 行星齿轮轴直径及支承长度行星齿轮轴直径为13 (4-10)式中： 差速器传递的转矩，在此取； 行星齿轮的数目，在此为； 行星齿轮支承面中点至锥顶的距离， ，为半轴齿轮齿面宽中点处的直径，而； 支承面的许用挤压应力，在此取。带入公式得：圆整后取行星齿轮轴径为22mm。行星齿轮在轴上的支承长度为4.22 普通平键的选择由于轴径在1722这个范围内，根据机械设计课程设计手册选择为的普通平键，键的长度为2014。4.23 圆柱销的选择参照机械设计课程设计手册选择公称直径为6的圆柱销14。4.24 计算载荷的确定 (4-11)式中：-发动机最

52、大转矩；-变速器一挡传动比；-主减速比。4.25 行星齿轮轴的强度计算扭转应力： (4-12)取，则，即满足强度要求。式中：-行星齿轮轴的扭转应力，； -行星齿轮轴的计算转矩，； -行星齿轮轴的杆部直径，； -行星齿轮轴的扭转许用应力，取。4.3 半轴的设计4.31 半轴概述驱动车轮传动装置的结构形式与驱动桥的结构形式密切相关，在断开式驱动桥和转向驱动桥中，驱动车轮的传动装置包括半轴和万向节传动装置，且多采用等速万向节；在一般的非断开式驱动桥上，驱动车轮的传动装置就是半轴，半轴将差速器的半轴齿轮和车轮的轮毂联接起来。在装有轮边减速器的驱动桥上，驱动车轮的传动装置还应包括轮边减速器， 这时半轴将

53、半轴齿轮与轮边减速器的主动齿轮联接起来。半轴的型式主要取决于半轴的支承型式。普通非断开式驱动桥的半轴，根据其外端支承型式或受力状况的不同可分为半浮式，3/4浮式和全浮式三种。全浮式半轴，其特点是轮毂通过一对滚锥轴承支承在半轴套筒上。这种半轴在理论上仅受到转矩，而不承受其他的路面反力。全浮式半轴广泛用于中、重型货车。本设计采用的半轴支承形式是全浮式半轴支承14。4.32 半轴计算载荷的确定计算载荷的确定 14 (4-13)式中：-差速器分配系数，对圆锥行星齿轮差速器可取=0.6；-变速器一挡传动比；-主减速比。如果传动系中尚有其他减速装置，还应考虑其对半轴转矩的影响，即在上述计算公式等式的右侧，应乘以其减速装置的传动比。4.33 半轴杆部直径的选择在设计时，全浮式半轴杆部直径的初步选取可按下式进行14； (4-14)圆整后取式中：-半轴的杆部直径，； -半轴的计算转矩，； -半轴的扭转许用应力，。4.34 半轴的强度计算扭转应力14： (4-15)取，则，即满足强度要求。式中：-半轴的扭转应力，； -半轴的计算转矩，； -半轴杆部直径，； -半轴扭转的许用应力，取。5. 结论 表5-1改进前后汽车主减速器双曲面齿轮结构参数的比较参数值