人货电梯进料平台搭设方案

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1、.秀山湖壹号二期工程人货梯、物料升降机进料平台施工案编制：审核：审批：第三建筑工程公司.2012年11月目录1编制依据22工程概况22.1总体概况23、接料台搭设34、落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书105、悬挑式接料平台的计算176、接料平台脚手架拆除297、施工安全管理298、脚手架的劳动力安排30Word专业资料.1、编制依据1.0.1施工图纸；1.0.2钢结构设计规(GB50017-2003)等编制。1.0.3高空作业操作技术规程（JGJ80-91）；1.0.4建筑结构荷载规(GB50009-2001)；1.0.5建筑施工安全检查标准JGJ59-99；1.0.6省、马市现行有关规规定

2、。2工程概况2.1总体概况序号项目容1工程名称秀山湖壹号二期2工程地址马市秀山新区3建设单位马市秀山房地产有限公司4设计单位广宇建筑设计有限公司5勘察单位化工部马地质工程勘察院6监理单位马市科建监理公司7质量监督站马市建筑工程质量监督站8安全监督站马市建筑工程安全文明检查站Word专业资料.9工程总承包市第三建筑工程公司总建筑面积为130153平米，层数18层、27层、33层，10总建筑面积单体建筑高度为53.697.6m，独立基础、满堂基础，框剪、剪力墙结构。11合同工期830个日历天12合同质量目标符合工程施工质量验收规合格标准13安全文明目标责任事故死亡率为零，确保无重大安全事故。、接料

3、台搭设接料台设置采用48X3.5mm钢管立杆，接料台大小具体根据施工电梯使用位置搭设，每层接料台与结构面平齐，外侧略高侧5cm，接料台与电梯笼正对面设置外开闭安全防护门。楼层挑架采用16#槽钢悬挑，并采用12钢丝绳反拉作安全储备，做法同外架。平台上铺18mm松木板，平台铺板与电梯吊笼间的水平距离为50mm120mm。电梯防护门材料应为管，高度为1800mm，插销在电梯侧，门的里侧用钢丝网片封闭，字体为“注意安全，随手关门”。具体做法参下图：落地正面、侧面构造详图悬挑正面、侧面构造详图安全防护门构造示意图采用室外落地式接料平台，具体做法参下图：Word专业资料设搭度高层楼按设搭防腐木板度高层楼按

4、拦杆(余同）受力杆2(余同）受力杆1(余同）水平拉结杆拦杆(余同）(余同）受力杆2(余同）胶合板(余同受）力杆1(余同）水平拉结杆(余同）50*60木枋(余同）落地正面构造胶详合图板(余同）水平拉结杆(余同）.立杆(余同）扫地杆立杆(余同）室外地坪16#槽钢采用型钢悬挑式接料平拦杆(余同）受力杆2(余同）Word专业资料台，具体做法参下图：受力杆1(余同）悬挑正面构造详图.Word专业资料.平台胶合板受力杆1受力杆2(余同）(余同）水平拉结杆(余同）平台胶合板扫地杆防腐木板落地侧面构造详图栏杆拉结点(余同）立杆(余同）室外地坪楼层平面楼层平面Word专业资料.受力杆1(余同）设搭度高层楼按栏杆

5、平台胶合板受力杆2(余同）水平拉结杆(余同）14#钢丝绳平台胶合板同外架宽度悬挑侧面构造详图胶合板(余同）拉结点(余同）楼层平面16#圆钢预埋拉环立杆(余同）16#槽钢预埋20#圆钢楼层平面Word专业资料.电梯位置及接料平台脚手架搭设示意图如下：接料台立杆转动活页40*3方钢边框18厚胶合板注意安全随手关门钢板网与门框焊接楼层标高脚手板受力杆Word专业资料接料平台安全防护门示意图.Word专业资料.、落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书（一）、基本计算参数计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规（JGJ130-2011）。计算依据2施工技术扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。模板支架搭

6、设高度为22.0米。搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.50米，立杆的横距l=1.05米，步距h=1.80米。图落地平台支撑架立面简图图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为483.5。（二）、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；Word专业资料.纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q1=0.000+0.3000.300=0.090kN/m堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q21=2.0000.300=0.600kN/m施工荷载标准值(kN/m)：q22=1.00

7、00.300=0.300kN/m经计算得到，活荷载标准值q2=0.300+0.600=0.900kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:静荷载q1=1.20.090=0.108kN/m活荷载q2=1.40.300+1.40.600=1.260kN/m最大弯矩Mmax=(0.100.108+0.1171.260)1.5002=0.356kN.m最大支座力N=(1.10.108+1.21.26)1.50=2.446kN抗弯计算强度f=0.356106/4

8、491.0=79.27N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:Word专业资料.静荷载q1=0.090kN/m活荷载q2=0.300+0.600=0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.090+0.9900.900)1500.04/(1002.06105107780.0)=0.816mm纵向钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!（三）、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.45kN2.

9、45kN2.45kN2.45kN2.45kN2.45kN2.45kN2.45kN2.45kN2.45kN2.45kN2.45kNA1050B10501050支撑钢管计算简图0.9110.789支撑钢管弯矩图(kN.m)0.2233.111Word专业资料.支撑钢管变形图(mm)2.282.284.254.253.963.961.801.801.511.510.170.170.640.640.940.942.612.613.093.093.38.385.065.06支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.911kN.m最大变形vmax=3.111mm最大支座力Qmax=9

10、.490kN抗弯计算强度f=0.911106/4491.0=202.76N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.49kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!R8.0kN时，可采用单扣件；8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。（四）、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的

11、荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。Word专业资料.1.静荷载标准值包括以下容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.10716.000=1.712kN钢管的自重计算参照扣件式规附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。栏杆的自重(kN)：NG2=0.1501.050=0.157kN脚手板自重(kN)：NG3=0.3001.5001.050=0.472kN(4)堆放荷载(kN)：NG4=2.0001.5001.050=3.150kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.492kN。2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=1.00

12、01.5001.050=1.575kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ（五）、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式:其中N立杆的轴心压力设计值，N=8.80kN轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0计算长度(m)；Word专业资料.如果完全参照扣件式规不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h

13、+2a)(2)k1计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；u计算长度系数，参照扣件式规表5.3.3；u=1.700a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；公式(1)的计算结果：l0=1.1631.7001.80=3.559m=3559/16.0=223.121=0.146=8795/(0.146424)=141.782N/mm2，立杆的稳定性计算f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.800+20.500=2.800m=2800/16.0=175.549=0.233=8795/(0.233424)=89.130N/mm2，立杆的稳定性计算f,满足要求!如果考虑

14、到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2计算长度附加系数，按照表2取值为1.032；公式(3)的计算结果：l0=1.1631.032(1.800+20.500)=3.361m=3361/16.0=210.696=0.164=8795/(0.164424)=126.509N/mm2，立杆的稳定性计算f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。（六）、连墙件的稳定性计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Word专业资料.Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.232，00.35，Wk=0.

15、7zs0=0.70.920.2320.35=0.052kN/m2；每个连墙件的覆盖面积脚手架外侧的迎风面积Aw=9m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规(JGJ130-2011)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=0.659kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5.659kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=300/15.9的结果查表得到=0.949，l为排架距离墙的长度；A=4.57cm2；f=205N

16、/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.9494.5710-4205103=88.907kN；Nl=5.659Nf=88.907,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=5.659小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！Word专业资料.连墙件扣件连接示意图（七）、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pfg地基承载力设计值:fg=fgkkc=120kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=61.03kPa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=

17、12.206kN；基础底面面积：A=0.2m2。p=61.03kPafg=120kPa。地基承载力满足要求！、悬挑式接料平台的计算（一）、参数信息:计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规（JGJ130-2011）。计算依据2施工技术扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为22m。搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.50米，立杆的横距l=1.05米，步距h=1.80米。排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为3根；采用的钢管类型为483.5；横杆与立杆连接式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6m，水平间距2.5m，采用扣件连接

18、；连墙件连接式为双扣件。Word专业资料.图型钢悬挑平台支撑架立面简图图型钢悬挑平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):1.000；3.风荷载参数基本风压0.35kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s为0.214。4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1176；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；Word专业资料.安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3层；脚手板类别:竹脚手板。5.

19、水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物锚固段长度3.1m。锚固压点螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C25；（二）、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q1=0.000+0.3000.300=0.090kN/m堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q21=2.0000.300=0.600kN/m施工荷载标准值(kN/m)：q22=1.0000.300=0.300kN/m经计算得到，活荷

20、载标准值q2=0.300+0.600=0.900kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:Word专业资料.最大支座力计算公式如下:静荷载q1=1.20.090=0.108kN/m活荷载q2=1.40.300+1.40.600=1.260kN/m最大弯矩Mmax=(0.100.108+0.1171.260)1.5002=0.356kN.m最大支座力N=(1.10.108+1.21.26)1.50=2.446kN抗弯计算强度f=0.356106/4491.0=79.27N/mm

21、2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载q1=0.090kN/m活荷载q2=0.300+0.600=0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.090+0.9900.900)1500.04/(1002.06105107780.0)=0.816mm纵向钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!（三）、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.45kN2.45kN2.45kN2.45kN2.45kN2.

22、45kN2.45kN2.45kN2.45kN2.45kN2.45kN2.45kNA1050B10501050Word专业资料.支撑钢管计算简图0.9110.789支撑钢管弯矩图(kN.m)0.2233.111支撑钢管变形图(mm)2.282.284.254.253.963.961.801.801.511.510.170.170.640.640.940.942.612.613.093.093.38.385.065.06支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.911kN.m最大变形vmax=3.111mm最大支座力Qmax=9.490kN抗弯计算强度f=0.911106/4

23、491.0=202.76N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；Word专业资料.R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.49kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!R8.0kN时，可采用单扣件；8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。（四）、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载

24、。1.静荷载标准值包括以下容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.10719.600=2.097kN钢管的自重计算参照扣件式规附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。栏杆的自重(kN)：NG2=0.1501.050=0.157kN脚手板自重(kN)：NG3=0.3001.5001.050=0.472kN(4)堆放荷载(kN)：NG4=2.0001.5001.050=3.150kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.877kN。2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=1.0001.5001.050=1.575kN3.不考虑

25、风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：N=1.2NG+1.4NQ（五）、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式：其中N立杆的轴心压力设计值，N=9.26kN轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；Word专业资料.i计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A立杆净截面面积(cm2)；A=4.24立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0计算长度(m)；如果完全参照扣件式规不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1计算长度附加系数，按照表1取值

26、为1.163；u计算长度系数，参照扣件式规表5.3.3；u=1.700a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；公式(1)的计算结果：l0=1.1631.7001.80=3.559m=3559/16.0=223.121=0.146=9257/(0.146424)=149.232N/mm2，立杆的稳定性计算f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.800+20.500=2.800m=2800/16.0=175.549=0.233=9257/(0.233424)=93.813N/mm2，立杆的稳定性计算f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=

27、k1k2(h+2a)(3)k2计算长度附加系数，按照表2取值为1.；公式(3)的计算结果：l0=1.1631.(1.800+20.500)=3.393mWord专业资料.=3393/16.0=212.738=0.161=9257/(0.161424)=.357N/mm2，立杆的稳定性计算f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。（六）、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.35，Wk=0.7zs0=0.70.920.2140.35=0.kN/m2；每个连墙件的

28、覆盖面积脚手架外侧的迎风面积Aw=9m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规(JGJ130-2011)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=0.608kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5.608kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=300/15.9的结果查表得到=0.949，l为排架距离墙的长度；A=4.57cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.9494.5710-4205103

29、=88.907kN；Nl=5.608N=11.873kN经过计算得到公式右边等于161.75kN，大于锚固力N=11.87kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!Word专业资料.1 、接料平台脚手架拆除、脚手架拆除前应由单位工程负责人召集有关人员对工程进行全面检查与签证，确认建筑物已施工完毕，确已不需要脚手架时，可进行拆除。2 、拆除脚手架，应设置警戒区，并有专人负责警戒。3 、拆除脚手架前，应将脚手架上的留存材料、杂物等清除干净。、脚手架拆除顺序一般为：脚手芭栏杆剪刀撑搁栅牵杆横楞立杆，自上而下先装者后拆，后装者先拆逐步拆除，一步一清，不得用踏步法拆除，不准上下同时作业。剪刀撑应先拆中间扣，

30、再拆两头扣，由中间操作人员往下递杆子。5、拆下的杆件与零配件，应按类分堆，零配件装入容器用塔吊吊下，禁高空抛掷。6、拆下的杆件与零配件运至地面时，应随时按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。、施工安全管理1、搭拆脚手架必须由经安全技术教育的架子工承担，并经常体格检查，凡高血压、心脏病等不适应高空作业者，不得上脚手架操作。2、搭拆脚手架时，工人必须戴好安全帽，配好安全带，工具及零配件放在工具袋，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。3 、脚手架登高扶梯必须在脚手架外侧单独设置，并应与脚手架连接，数量根据工程而定，但不得使用脚手架的直爬梯，禁在脚手架、井架等处攀高上下。4 、施工现场带电线路如无可靠的安全措

31、施一律不准通过脚手架，非电工不准擅自拉接电线电器装置。5 、搭设脚手架起步时，应设临时剪刀撑，搭设中要随时按规定做好脚手架与主体结构的拉撑工作和铺好竹笆，同时应设一道随脚手架搭设高度提升的安全网。、吊运脚手竹笆及脚手架钢管等需用专用的保险吊钩，钢管禁单点起吊，要堆放Word专业资料.平稳，并格控制脚手架上的施工荷载。7 、在搭拆脚手架时，如果安全笆、杆件等尚未扣绑扎牢或已拆开绑扎，均不得中途停止。8 、遇恶劣气候（如风力在六级以上）影响施工安全时，不得进行高空脚手架搭拆工作。9 、禁在脚手架上拉揽风绳和设置起重把杆（挂）三角小平台。10 、禁在脚手架上堆放模板、木料及施工多余的物料等，以确保脚手架畅通和防止超载。1 、脚手架的劳动力安排、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要5人左右，且均持证上岗。2 、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负责指挥、调配、检查。3 、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，可进行施工作业。Word专业资料