XX大厦5#商住楼设计论文计算书

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1、 毕业设计（论文）专用纸目 录一、毕业设计（论文）开题报告3一、题目来源4二、研究的目的和意义4三、阅读的主要参考文献及资料名称5四、国内外现状和发展趋势与研究的主攻方向5五、主要研究内容,重点研究的关键问题及解决思路.6六、完成毕业设计（论文）所必须具备的工具条件（ 如工具书，计算机辅助设计，某类市场调研，实验设备和实验环境条件 ）及解决办法6七、工作的主要阶段,进度及时间安排6八、指导老师审查意见7二、摘要8三、毕业设计（论文）计算书101.计算简图112. 梁柱截面尺寸确定122.1柱截面尺寸的确定122.2梁截面尺寸的确定123荷载与地震作用计算133.1荷载计算133.2地震作用计算

2、173.3横向地震作用计算193.4验证横向框架梁柱截面尺寸及水平位移214风荷载计算244.1横向风荷载作用下框架结构的侧移验算245框架结构内力计算与组合265.1水平地震作用下框架结构内力计算265.2风荷载作用下横向框架结构内力计算275.3竖向荷载作用下横向框架结构内力计算315.4横向框架内力组合426框架梁抗震设计526.1框架梁正截面受弯承载力计算536.2框架梁斜截面受剪承载力计算557框架柱抗震设计577.1剪跨比和轴压比验算577.2框架柱正截面承载力计算587.3框架柱斜截面受剪承载力计算628基础设计658.1桩基竖向承载力设计值658.2桩根数的确定668.3桩基竖

3、向承载力验算668.4承台承载力计算67四、附录70建筑总说明70结构设计总说明71五、翻译75高含砂水流的特性75等截面梁的数字评价法81六、致谢86摘 要本毕业设计为拟建湖南常德神华大厦5#商住楼，共六层，总建筑面积为3694.3m2。本商住楼设计本着安全、实用、耐久的原则，采用现浇式框架结构，充分考虑了地震荷载等因素的影响，同时在建筑设计方面采取了适当的美化措施。所有设计均严格按照设计书上的要求，并遵循了国家建筑设计规范和建筑结构设计规范的有关规定进行设计，并力求细节完整。本设计论文主要分为建筑设计和结构设计两大部分，囊括了建筑设计方案、建筑图纸、结构设计详细计算过程、基础设计等内容,鉴

4、于本人在校期间所学知识有限，一些专业知识尚掌握较浅，故还需要加强习，以巩固提高。总的说来，这是我大学四年所学的一份综合答卷，其中必定存在许多不足之处，肯请各位老师指正。 ABSTRACT This Graduation Design (paper) is to give a whole design of 5# commerce-house-building lacated changde of Hunan. This building totally has six stories,the total building area is 3694.3 square meters.This de

5、signis according to the rule of security, practiclity,endurance,adopting the cast-in-situ-frame structure. The effect of the earthquake load is sufficiently considered, and the design is strictly basded on the requirement of the designs task and obeys “the requirment fordesign” just as and . This de

6、sign is mainly made up of two parts architecture design and structure design ,including the plan of architecture design .architecture blueprint .the detailed calculation of the structure . base design.and so on. Since I am studying limit of the major ledge now, I need tostrengthen an use of it and d

7、eepen it and use it practiced : totally speaking, this is the final test of me four-year study , it may have some disadvantage and mistakes. So I hope the hope from the teachers.1.计算简图本多层商住楼为全现浇钢筋混凝土结构，所以假定框架住嵌固与基础顶面，框架梁与柱刚结，梁跨度取顶层柱截面形心轴之间的距离，底层柱高从基础底面算至二层楼面，基顶标高根据地质条件，事内外高差等因素定为-0.5m，二楼楼面标高为4.2m。故底

8、层柱高为4.2+0.5=4.7m.。其余各层柱高取层高，即3.0m。由此可得本商住楼轴横向框架计算简图2. 梁柱截面尺寸确定2.1 柱截面尺寸的确定柱截面尺寸初估时，可用下列经验公式初略确定 式中 折算在单位建筑面积上的重力荷载值，可根据实际荷栽计算，也可近似取1215KN/m2； 按简支状态计算柱的负荷面积； 验算截面以上楼层层数； 考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3，中柱取1.2； 混凝土轴压强度设计值； 框架柱轴压比限值，见抗震规范第6.3.7条； 柱截面面积，取方形时，边长为a.。因为柱的混凝土强度等级为C40，故，轴压比为0.8，中柱和边柱的负荷面积分别为和各层的G近似

9、取12,所以第一层柱截面面积为中柱 边柱 柱取方形柱，则中柱与边柱的边长为349和246。根据上述计算结果并考虑高层规程JGJ2002第6.4.1条的规定本设计的柱的截面尺寸取值如下：26层 1层 2.2.梁截面尺寸的确定框架梁的宽度考虑墙厚等因素，边梁取250mm，内梁取200mm，纵向主梁取250mm，梁高为1/81/12跨长考虑，该框架为纵横向承重，梁跨度初步定为：横向框架梁 边跨，中跨，连梁 ；纵向框架梁 边跨，中跨。楼板为现浇双向板，局部为单向板，板厚为100mm满足板厚与短跨跨长之比不小于1/50的刚度要求。3 荷载与地震作用计算3.1.荷载计算3.1.1楼、屋面活荷载标准值根据荷

10、载规范GB50092001有楼、屋面活荷载标准值如下客厅 卧室 卫生间 厨房 不上人屋面 3.1.2楼屋面的建筑做法及恒荷载标准屋面二毡三油上铺小石子防水层 20mm厚水泥砂浆找平层 150mm厚水泥蛭石保温层 100mm厚钢筋混凝土现浇板 V型轻钢龙骨吊顶 合 计 客厅 餐厅 卧室 厨房 瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 100mm厚钢筋混凝土现浇板 V型轻钢龙骨吊顶 合 计 卫生间瓷砖地面 20mm水泥砂浆房水层 100mm厚钢筋混凝土现浇板 V型轻钢龙骨吊顶 合 计 楼梯贴瓷砖 楼梯板重（按200mm厚钢筋混凝土板等效） 合 计 3.1.3梁柱自重（包括梁侧、梁底、柱抹灰的重量）标准值梁柱的

11、抹灰近似按加大梁宽及柱宽考虑，梁柱自重见表1，其中梁长取净长，柱长取层高。3.1.4墙自重标准值墙体采用陶粒空心砌块（250mm厚，150mm厚，5）,外墙面贴瓷砖（0.5），内墙面均为20mm厚抹灰，故外墙单位面积的重量为：0.5+50.25+170.02=2.09内墙单位面积重量为50.15+170.022=1.43木门单位面积重量为0.2；铝合金单位面积重量为0.4，.因此，有门窗的内外墙折算重量为：表1层 次编号截面（）长度（m）每根重量（KN）16层KL10.250.53.8211.94KL30.250.52.47.5KL40.250.54.1212.88KL70.250.52.82

12、8.82KL100.250.53.4210.69KL130.250.53.6511.4LL10.20.42.755.526层KZ20.40.43121层KZ10.50.54.729.38有窗的外墙26层 轴 轴 1层 轴 有门的内墙 墙体自重标准值见表2。3.1.5屋面女儿墙自重标准值女儿墙采用200mm厚钢筋混凝土，其高度为0.3m，外贴瓷砖（0.5），故墙体自重标准值为0.20.311.9425+0.311.940.5=19.70 KN3.1.6各层重力荷载代表值根据抗震规范GB500112001第2.1.3条，顶层荷载代表值包括:屋面及女儿墙自重，50%屋面雪荷载，纵横梁自重，半层墙体自

13、重。其它各层重力荷载代表值包括：楼面恒载，50%楼面均布活荷载，纵梁一半自重,横梁自重，楼面上下各半层的墙体自重。表2 墙体自重标准值层次墙体每片面积()单位面积重量()重量KN26层轴3.82.52.0919.96轴2.42.51.6810.08轴4.122.52.0921.53轴3.422.51.5613.34轴内墙2.12.52.0911.0外墙 2.822.51.5611.0轴内墙2.822.51.178.25外墙 3.02.51.178.801层轴3.824.42.0935.10轴2.404.422.07轴4.124.437.90轴3.424.41.5623.50轴2.824.42.

14、0925.90第6层 G6=（19.7+5.4）+（4.25+0.550%）1.811.94+（11.94+7.5+12.88）+3.51/2+1/212.04+（19.96+10.08+21.53）1/2+（8.82+10.69+11.4+8.82）1/2+5.5+18-7.46+11.2=241.6KN第52层 G52=（19.96+10.08+21.53）+（11.94+7.5+12.88）+124+3.3（1.954.4+1.654.0）+3.72.62.1+1.811.942+（10.69+8.822 +11.4）1/2+5.5+36.1 =305.3KN第1层 G1=（11.94+

15、7.5+12.88）+12.02+（19.96+10.08+21.53）1/2+（10.69+8.82+8.82+11.4）1/2+1.811.942.0+3.72.62.1+3.3（1.954.4+1.654.0）+（35.1+22.07+37.9）1/2+18+（23.5+25.9）1/4-7.46+5.5+29.382 =355.6KN 各质点的重力荷载代表值及质点高度如图2所示。3.2地震作用计算3.2.1横向框架侧移刚度计算（1）.梁的线刚度计算梁的线刚度计算见表3，混凝土强度等级为C30。（2）柱的线刚度计算柱的线刚度计算见表4，混凝土强度等级为C40。（3）横向框架侧移刚度计横向

16、框架侧移刚度D值计算见表5。层次截面高度260.40.43.0 32.51021.32311110.50.54.7 32.5105.1234545表4 柱的线刚表3 梁 线 刚 度梁编号截面（）跨度（m）惯性矩边框架梁中框架梁KL10.250.54.227857KL30.250.53.0 39000KL40.250.54.526000KL70.250.53.326000KL70.250.53.347273KL100.250.53.940064KL130.250.53.9400643.2.2横向框架自振周期计算由于本框架质量和刚度沿高度变化比较均匀，所以，起自振周期可以按高层规程JGJ32002

17、附录B.0.2规定计算：式中 计算结构基本自振周期用的结构顶点假想位移（m）； 结构基本自振周期，考虑非承重墙砖墙影响的折减系数，框架结构取0.60.7，该框架取0.7。表5 横向框架侧移刚度D值层次位置柱根数26边框架边柱0.376115862边框架中柱0.539166092563901边框架边柱0.46687452中框架中柱0.57910865239220 故该框架为规则框架。横向框架结构顶点假想位移计算见表6。表6 横向框架结构顶点假想位移计算层次6241.6241.6281950.00857 0.273865305.3546.9281950.01940 0.265294305.3852

18、.2281950.03023 0.245893305.31157.5281950.04105 0.185662305.31462.8281950.05188 0.144611355.61818.4196100.09273 0.09273根据上述公式得 3.3横向地震作用计算根据抗震规范GB500112001第5.1.2条规定对于高度不超过40米，以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，以及近似于单质点体系的结构，可采用底部剪力法等简化方法计算抗震作用，因此，本框架结构采用底部剪力法计算抗震作用。采用底部剪力法时，各楼层可仅取一个自由度，结构的水平地震作用标准值为： 式中 相应于结构

19、基本自振周期的水平地震影响系数； 结构等效总重力荷载，单质点取总重力荷载代表值；多质点取总重力荷载代表值的85%。在多遇地震作用下，由地震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.1g，设计地震分组为第一组，建筑场地类别为第类。由抗震规范GB500112001表5.1.4-1和表5.1.4-2可查得：水平地震影响系数最大值 ；特征周期 。因为,则顶部附加地震作用系数可以不考虑，而且,所以，横向地震影响系数为对于多质点体系 结构底部总横向水平地震荷载作用标准值为 按抗震规范式5.2.1-2算得的作用于各质点上横向水平地震作用标准值的计算见表7。横向框架各层水平地震作用及地震剪力见图3。3.4.验证

20、横向框架梁柱截面尺寸及水平位移该框架在地震区，故应验算截面的最大承载力及轴压比，梁的混凝土强度等级为C30，钢筋为HRB335级，柱的混凝土强度等级为C40，钢筋为HRB335级。表7 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力层次620.9241.65049.440.218720.2720.27517.9305.35464.870.236721.9442.21414.9305.34548.970.197118.2760.48311.9305.33633.070.157414.5775.0728.9305.32717.170.117710.5985.9814.7355.61671.320.07246

21、.7192.70 3.4.1框架梁截面验算框架梁采用两种尺寸，故对截面尺寸较小且跨度较大和受力较大的楼面梁进行核算，对KL2轴进行截面验算均布力弯矩 =115.47KN集中力弯矩 M=Pl=1.219.65+1.4(2.065+1.743)2.1=60.70KNm由于本框架抗震等级为三级，根据混凝土规范GB500102002第11.3.1条，则其受压区高度应符合下列要求三级抗震等级 即从而可得，因此， =223.4KNm0.8=0.8176.2=140.96KNm =391.1KN=243.4KN说明框架梁截面尺寸250mm500mm满足要求。3.4.2框架柱截面验算只需对受力最大的底层中柱柱

22、底截面的轴压比进行核算。=（2.851.6523.3+1.652.1023.7+0.571.223.3）1.2+0.29（0.5-0.1+0.02）（2/3+2/3+2.65）+0.24（0.4-0.1+0.02）3.3+0.24（0.4-0.1+0.02）（3.31/22+2.5+1.8）1.225+1.17（3.121/2+2.35+3.3+2.0）2.61.2+3.35.58-0.26.621.4+（0.20.25252.61.2+1.20.440.442.525）5+（4.25+0.5+0.290.423.3256+0.290.421.54/325+0.240.323.325）1.2+

23、（4.7-0.5）0.540.54251.2=911.11KN对于抗震等级为三级的框架柱由混凝土规范GB500102002第11.4.16条知，框架轴压比限值为0.9，而 故可满足轴压比限值要求。3.4.3横向框架水平位移验算水平地震作用下横向框架的水平层间位移和顶点位移计算见表8。表8 横向框架水平地震作用的位移验算层次620.27281950.00072 0.014813.0 1/4167542.21281950.00150 0.014093.0 1/2000460.48281950.002150.012593.0 1/1395375.07281950.002660.010443.0 1/

24、1128285.98281950.003050.007783.0 1/984192.70196100.004730.004734.7 1/994由表8可见，最大层间弹性位移角发生在第2层，其值为1/984，满足抗震规范GB500112002第5.5.1条规定的限值=1/550，而且结构顶点位移与总高度之比，也远小于规定的限值1/550，因此，顶点位移满足要求。4风荷载计算4.1.横向风荷载作用下框架结构的侧移验算4.1.1.风荷载标准值风荷载的标准值按下列公式计算：式中 高度z处的风振系数； 风荷载体形系数； 风荷载高度变化系数； 基本风压（）荷载规范规定，对于高度大于30米，且高宽比小于1.

25、5的房屋结构，应采用风振系数来考虑脉动影响，但本商住楼高度小于30米，且高宽比也小于1.5，所以不考虑风振系数，也就是=1.0。风压高度变化系数可以根据建筑物高度和地面粗糙类别，由荷载规范表7.2.1查得。风荷载计算取轴横向框架，其负荷宽度为2.0米，将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程见表9，表中z为室外地面至节点的高度，A为一榀框架各层节点的受风荷载面积。横向框架结构分析时，各层节点上的集中荷载如图4所示。4.1.2风荷载作用下的水平位移验算风荷载作用下横向框架结构的层键位移和顶点位移计算见表10。由表10可见最大层间弹性位移角发生在第二层,其值为1/10830,远小于高

26、层规程JGJ32002第4.6.3条规定的限值，而且而且结构顶点位移与总高度之比，也远小于规定的限值1/650，因此，结构的水平位移满足要求。表9 风荷载标准值计算层次Z(m)()A()(KN)61.00 1.319.351.24 0.43.60 2.32 51.00 1.316.351.17 0.46.00 3.64 41.00 1.313.351.09 0.46.00 3.40 31.00 1.310.351.01 0.46.00 3.15 21.00 1.37.351.00 0.46.00 3.12 11.00 1.34.351.00 0.47.35 3.82 表10风荷载作用下横向框架

27、位移验算层次62.32563900.00004110.001163.0 1/7299355.96563900.0001060.001123.0 1/2830249.36563900.0001660.001013.0 1/18072312.51563900.0002220.000843.0 1/13514215.63563900.0002770.000623.0 1/10830119.45392200.0003450.000354.7 1/13623由横向框架作用下水平位移验算的结果可知：风荷载作用下水平位移很小，均满足规范要求，又由于纵向迎风面的面积比横向小得多，也就是纵向风荷载比横向风荷载小

28、得多，因此，纵向风荷载作用下不必进行位移验算和核算。5框架结构内力计算与组合以轴线计算单元的横向框架内力计算为例，说明计算方法。5.1水平地震作用下框架结构内力计算框架结构内力计算采用D值法，其中D和取自表5，层间剪力取自表7，各柱反弯点高度比根据参考文献确定，具体的剪力和弯矩计算过程见表11。梁端弯矩、剪力及柱轴力的计算过程见表12，其中，梁线刚度取自表3。表12中柱轴力负号表示拉力，当左震时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。水平地震作用下横向框架的弯矩图，梁端剪力图，以及柱轴力图见图5，图6。表12 地震作用下框架梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层次边 梁中 间 梁柱轴力边柱N（KN）

29、中柱N（KN）64.57.994.022.673.0 6.036.034.02-2.67-1.3554.519.811.376.933.0 17.0617.0611.37-9.60 -5.7944.531.10 17.6410.833.0 26.4726.4717.65-20.43-12.6134.541.6723.7814.543.0 35.6735.6723.78-34.97-21.8524.547.6928.5116.933.0 42.7642.7628.51-51.90 -33.4314.558.5136.9421.213.0 55.4155.4136.94-73.11-49.16表1

30、1 横向水平地震作用下框架柱剪力和弯矩标准值柱层次DK边柱63.0 20.2756390115860.2054.161.1250.364.497.9953.0 42.2156390115860.2058.651.1250.4110.6415.3143.0 60.4856390115860.20512.40 1.1250.4516.7420.4633.0 75.0756390115860.20515.391.1250.4621.2424.9323.0 85.9856390115860.20517.631.1250.50 26.4526.4514.7 92.70 3922087450.22320.

31、670.7530.6765.0932.06中柱63.0 20.2756390166090.2955.982.810.447.8910.0553.0 42.2156390166090.29512.452.810.4516.1820.5443.0 60.4856390166090.29517.842.810.4926.2227.30 33.0 75.0756390166090.29522.152.810.50 33.2333.2323.0 85.9856390166090.29525.362.810.50 38.0438.0414.7 92.70 39220108650.27725.181.880

32、.5566.3854.315.2风荷载作用下横向框架结构内力计算风荷载作用下仍以轴线作为计算单元计算框架结构内力，其内力计算过程与水平地震作用下的相同。具体的柱剪力和弯矩计算过程及结果见表13。梁端弯矩、剪力及柱轴力计算过程见表14。风荷载作用下横向框架的弯矩图、梁端剪力图以及柱轴力图如图7，图8所示。表13风荷载作用下框架柱剪力和弯矩标准值柱层次（m）DK边柱63.0 2.3256390115860.2050.481.1250.360.520.9253.0 5.9656390115860.2051.221.1250.411.52.1643.0 9.3656390115860.2051.921

33、.1250.452.593.1733.0 12.5156390115860.2052.561.1250.463.534.1523.0 15.6356390115860.2053.21.1250.54.84.814.7 19.453922087450.2234.340.7530.6713.676.73中柱63.0 2.3256390166090.2950.682.810.440.91.1453.0 5.9656390166090.2951.762.810.452.382.943.0 9.3656390166090.2952.762.810.494.064.2233.0 12.5156390166

34、090.2953.692.810.5 5.545.5423.0 15.6356390166090.2954.612.810.5 6.926.9214.7 19.4539220108650.2775.391.880.5513.9311.4表14 风荷载作用下框架梁端弯矩、剪力以及柱轴力计算层次边 梁中 间 梁柱 轴 力边柱N（KN中柱N（KN）64.50.920.460.313.0 0.680.680.45-0.31-0.1454.52.681.520.933.0 2.282.281.52-1.24-0.7344.54.672.641.623.0 3.963.962.64-2.86-1.7534

35、.56.743.842.353.0 5.765.763.84-5.21-3.2424.58.334.982.963.0 7.487.484.99-8.17-5.2714.511.537.334.193.0 10.9910.997.33-12.36-8.415.3.竖向荷载作用下横向框架结构内力计算竖向荷载作用下仍以轴线作为计算单元，计算框架的结构内力。在计算单元范围内的纵向框架梁的自重、纵向墙体的自重以及纵向女儿墙的自重以集中力的形式作用于各节点上。5.3.1荷载计算a 第6层的均布线荷载恒载计算边梁： 横向女儿墙自重 0.30.5+0.20.325=1.65屋面均布恒载传给梁 4.251.9

36、5=8.29横梁自重（包括抹灰） 0.290.525=3.63 合 计 13.57 中间梁：横向女儿墙自重 1.65 屋面均布恒载传给梁 4.251.95=8.29 横梁自重（包括抹灰） 0.290.525=3.63 合 计 13.57活荷载计算0.51.95=0.98b 第51层梁的均布线荷载恒载计算边梁： 屋面均布恒载传给梁 3.31.95=6.44 横梁自重（包括抹灰） 3.63 横墙自重（包括抹灰） 2.09（3.0-0.5）=5.23 合 计 15.30中间梁： 楼面均布荷载传给梁 3.71.8=6.66 横梁自重（包括抹灰） 3.63 横墙自重（包括抹灰） 1.56（3.0-0.5

37、）=3.9 合 计 14.19活荷载计算 2.01.95=3.9c 第6层节点上集中荷载计算边柱： 纵向女儿墙自重 0.33.9/20.5+0.20.31.9525=3.22纵梁自重（包括抹灰） 0.290.5253.9/2=7.07纵向外墙自重（包括抹灰） 1.683.9/2（3.0-0.5）=8.20柱自重（包括抹灰） 0.440.443.025=14.52合 计 33.01中柱： 纵向内墙自重（包括抹灰）1.173.62.61/2+1.172.61/4=8.63 纵向梁自重（包括抹灰）0.240.43.61/225+0.240.431/425=6.12 柱自重（包括抹灰） 14.52 合

38、 计 29.27d 第52层节点集中荷载计算边柱： 纵向梁自重（包括抹灰） 7.07纵向外墙自重（包括抹灰） 8.20柱自重（包括抹灰） 14.52 合 计 29.27中柱： 纵向梁自重（包括抹灰） 6.12 纵向内墙自重（包括抹灰） 8.63 柱自重（包括抹灰） 14.52 合 计 29.27e 第1层节点集中荷载计算边柱： 纵向梁自重（包括抹灰） 7.07纵向外墙自重（包括抹灰）1.683.91/2（4.7-0.5）=14.74柱自重（包括抹灰） 0.540.544.725=34.26 合 计 56.07中柱： 纵向梁自重（包括抹灰） 6.12 柱自重（包括抹灰） 34.26 合 计 40

39、.38第 轴线横向框架的恒载及活载分布如图9。5.3.2横向框架内力计算竖向荷载作用下框架的内力采用弯矩分配法计算。对于框架内力，除了活荷载较大的工业厂房外，一般的工业与民用建筑可以不考虑活荷载的不利布置，这样求得的框架内力，梁跨中弯矩较考虑活荷载不利布置法求得的弯矩偏小，但是，活荷载占总荷载的比例较小时，其影响也很小。如果像工业厂房活荷载占比例较大，可在截面配筋时，将跨中弯矩乘以1.11.2的放大系数予以调整。由于该框架结构和荷载均基本对称，故计算时用半框架。梁端和柱端弯矩计算之后，梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力和梁端弯矩引起的剪力相叠加而得到；柱轴力可由梁端剪力和节点集中荷载叠加得到

40、。a. 固端弯矩计将框架梁视为两端固定梁计算固端弯矩，其计算结果见表15。b分配系数计算由于取半框架计算内力，切断的梁线刚度为原来的一倍，分配系数按与节点连接的各杆的转动刚度的比值计算，半框架的梁柱线刚度见图10。表15 框架梁固端弯矩计算边 跨中 间 跨均布荷载（KN/m）均布荷载（KN/m）13.574.522.913.573.0 10.1815.34.525.8214.193.0 10.640.984.51.650.983.0 0.743.94.56.583.93.0 2.93比如边柱顶点节点的分配系数为： 其他节点的分配系数见图11和图12。c 传递系数远端固定传递系数为1/2，远端滑

41、动铰支，传递系数为-1。d. 弯矩分配计算恒荷载作用下，框架的弯矩分配计算见图11，框架的弯矩图见图13；活荷载作用下，框架的弯矩分配计算见图12，框架的弯矩图见图14。在竖向荷载作用下，考虑框架梁端的塑性内力重分布，取弯矩调幅系数为0.8，调幅后，恒荷载及活荷载的弯矩图见图13和图14中括号内的值。e.梁端剪力及柱轴力计算梁剪力： 式中 梁上均布荷载引起的剪力值 ； 梁端弯矩引起的剪力值 。柱轴力： N=V+P式中 V梁端剪力； P节点集中力及柱自重。以边跨顶上两层在恒载作用下，梁端剪力及柱轴力为例说明其计算过程，由图9查得梁上均布荷载和节点集中力为： 6层 q=13.57 KN/m P=3

42、3.01 KN 5层 q=15.30 KN/m P=29.79 KN 由图15查得梁端弯矩为： 6层 (10.49 KNm) (17.85 KNm) 5层 (16.70 KNm) (20.22 KNm)括号内为调幅后的弯矩值。6层 调幅前 调幅后 5层 调幅前调幅后 边柱柱顶及柱底轴力为：6层 5层 其他的梁端剪力及柱轴力计算见表16。活荷载作用下，梁端剪力及柱轴力计算见表17。5.4横向框架内力组合5.4.1结构抗震等级结构的抗震等级可根据结构类型、地震设防烈度、房屋高度等因素，由抗震规范GB500112002表6.1.2确定。由此可知，该工程的抗震等级为三级。5.4.2框架梁内力组合本设计

43、根据荷载规范GB50092001第3.2.4条，对于框架结构的基本组合和抗震规范第5.4.1条的结构构件地震作用效应和其他荷载效应的基本组合，考虑了三种内力组合，即：表16 恒荷载作用下梁端剪力及柱轴力 （KN）层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力柱轴力边跨中间跨边跨中间跨边跨中间跨边柱中柱630.5320.36-2.04（-1.64）028.49（28.89）32.57（32.17）20.3628.8943.4152.9367.45534.4221.29-0.98（-0.78）033.44（33.64）35.40（35.20）21.29110.06124.58138.89153.41434

44、.4221.29-1.12（-0.89）033.30（33.53）35.54（35.31）21.29187.9202.42224.99239.51334.4221.29-1.19（-0.88）033.32（33.54）35.52（35.30）21.29265.75280.27311.07325.59234.4221.29-1.1（-0.88）033.32（33.54）35.52（35.30）21.29343.6358.12397.17411.67134.4221.29-1.1（-0.88）033.32（33.54）35.52（35.30）21.29421.45435.97483.23497.7

45、5注：括号内为调幅后的剪力值。表17 恒荷载作用下梁端剪力及柱轴力 （KN）层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力柱轴力边跨中间跨边跨中间跨边跨中间跨边柱中柱62.211.47-0.08（-0.06）02.31（2.15）2.29（2.27）1.472.153.7658.785.85-0.34（-0.27）08.44（8.51）9.12（9.05）5.8510.6618.7348.785.85-0.30（-0.24）08.48（8.54）9.08（9.02）5.8519.233.6638.785.85-0.30（-0.24）08.48（8.54）9.08（9.02）5.8527.7448.59

46、28.785.85-0.31（-0.25）08.47（8.53）9.09（9.03）5.8536.2763.5318.785.85-0.30（-0.24）08.48（8.54）9.08（9.02）5.8544.8178.43注：括号内为调幅后的剪力值。a ;b ;c. 。其中 恒荷载标准值效应； 活荷载标准值的效应； 风荷载标准值的效应； 重力荷载代表值的效应； 水平地震作用标准值的效应。此外，对于本设计，这种内力组合与考虑地震作用的组合相比一般都很小，对结构设计不起控制作用，故不予考虑。下面以第一层边框架考虑地震作用的组合为例，说明各层的内力组合方法。在恒载和活载竖向荷载组合时，跨间可近似取跨中弯矩代替，即：