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1、 . K71+995上龙塘桥盖梁托架施工计算书1、工程概况汝郴高速公路第十五合同段K71+995上龙塘桥全长64.82m，跨度为3跨，上部结构采用20m预应力砼空心板，桥墩下部结构均采用双柱式桥墩，墩柱直径为1.20m。墩柱高在4.0m7.0m不等，双柱间距为6.7m，盖梁截面尺寸为1.51.4m，盖梁砼强度为C30，盖梁砼方量约为22.85m3。2、施工托架的确定由于该桥跨S324省道，受征地围和地形的影响，盖梁难采用常规的落地支架方法进行施工，并且安全措施难以保证，如采用回填地基，则地基承载力难以保证，为保证质量，我们根据现场实际情况，进行了施工方案的优化，拟采用工字梁托架的形式作为盖梁施
2、工的支承平台。在浇注墩柱时距柱顶以下0.53m处采用径为80钢筒埋置在墩柱钢筋上，拆模后形成预留孔洞，然后插入75钢销，两端各伸出40cm作为工字梁的支承牛腿。在牛腿上架设I36b工字钢，然后上铺盖梁支承平台。详见图1图3。3、托架受力分析:盖梁受力模式见图4。3.1 荷载计算施工荷载包括：平台及盖梁模板自重，钢筋混凝土重量，施工人员及设备重量，灌注砼时振捣产生的冲击力等。模板重（模板采用竹胶板和方木组合，查材料表木头密度为0.50.8，考虑到方木均为干燥木头，密度取0.5，固定模板用方木为0.10.11.40米，支撑平台用方木为0.10.11.70m，均按照20cm距离布局，分别需80根，和
3、45根，钢模板38kg/m2）。方木重量为：N1=（0.10.11.4080+0.10.11.745）0.510=9.43KN模板重量：N2（12.45+30.46+5.58+4.2）1038/1000=20.02KN钢筋混凝土重：N3=22.852.610=594.10KN施工人员及设备重 N4=2.2KN振捣砼时产生振捣力 N5=3.0KNNi=N1+N2+N3+N4+N5=9.43+20.02+594.1+2.2+3.0=628.75KN取1.3为安全系数q=628.751.3/13=62.875KN/m3.2工字梁受力分析：托架取最不利受力组合状态进行分析，即跨中承受最大弯矩，受力计算
4、模式见图5：跨中最大弯距：Mmax = ql2/8 =62.8756.72/8 =352.81106 KN.mm需要截面抵抗矩 WxMmax/gx f =352.81106 /1/315 =1.12106mm3（式中gx为钢材容许应力提高系数取1.0，查材料表20Mnsi钢fsy=315Mpa）查结构计算手册，可选用两根I36b工字钢，根据现有材料，选用两根I36b工字钢，其截面特性为：Ix=16574cm4 Wx=920.8cm3 Sx=541.2cm3 Ix/Sx=30.625, 腹板厚tw =12mm b=138mm 自重=0.656KN/m考虑梁自重后，每根工字钢跨中最大弯矩为： Mx
5、 = 1/21/8(62.875+1.30.656)6.72每根工字钢最大剪应力：V=(62.875+1.30.656)2/2 =63.728kN3.3 强度验算抗弯强度验算Mx/xWnx=178.80106/1920.8103=194.18f容=315N/mm2 满足要求 剪应力验算VSx/Ixtw=63.728103/30.62/10/12=17.34N/mm2fv=185N/mm2满足要求 钢棒受力验算采用80高强钢棒端外露0.4米，钢棒的性质如下：A3.1437.525024mm2Id4/323.14804/32401.92104mm4Wd3/323.14803/32=5.024104
6、mm3假设所有的外力均由钢棒悬出的0.4m承受，则该截面的受力验算为：Qql/262.87513/2408.69KNQ/A408.69103/5024=81.35Mpa125Mpa经上述各项受力验算，所选择工字钢及钢棒均能满足受力要求。4 施工托架的实施4.1 施工工艺流程预埋径85PVC管安装插销牛腿吊装36b工字梁焊接连接杆铺设盖梁平台安装盖梁底模盖梁钢筋绑扎安装盖梁侧模盖梁砼浇注拆侧模拆底模养护4.2 搭设盖梁施工平台在墩柱砼浇注7天后进行，用2.0m长的80实心圆钢穿进墩柱预留孔洞中。圆钢在柱两侧各伸长40cm作为工字梁支承牛腿，然后用吊机将I36b工字梁吊放在桥型垫片上，柱两侧各安放一条。两条工字梁之间采用25钢筋进行焊接以加强整体稳定性。然后在工字钢上横铺1010cm方木，长度为1.7米，间距为200mm，和工字钢绑扎固定，方木上铺设钢模板，形成施工平台，钢模板跨中垫高12cm，以抵消砼浇筑后模板跨中产生的挠度。4.3 混凝土施工顺序为了减少跨中的弯矩和变形，混凝土浇注从两柱开始往跨中进行浇注。这样悬臂端产生的弯矩会抵消跨中一部分弯矩，从而增加了托架的安全性。5 / 5
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