怡景轩高支模专项方案

《怡景轩高支模专项方案》由会员分享，可在线阅读，更多相关《怡景轩高支模专项方案（23页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、郁南怡景轩模板工程专项施工方案一、 工程概况本工程建设项目（郁南怡景轩）由郁南县飞达房地产开发有限公司兴建、广东深圳艺州建筑设计有限公司设计、云浮市建筑设计有限公司勘察、肇庆市资信工程监理有限公司监理、茂名市建筑集团有限公司组织施工，本工程位于郁南县都城镇，新生东路103号，处于闹市中心。主体采用钢筋混凝土剪力墙结构，设计抗震设防烈度6度，结构安全等级为二级。分A、B、C、D四座塔楼地下两层，其中地上AB栋20层、CD栋28层，首层层高5.5M，其它楼层层都在3.6M以下，标准层3M，总建筑面积为44728M2（其中地下室面积2310M2）。该工程为剪力墙结构。模板施工方案编制依据建筑施工安全

2、检查标准（JGJ59-99）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）广东省建筑施工安全检查标准实施细则等。二、模板安装概况 本工程模板需用量较大，全部采用胶合板模，支撑采用48钢管，钢管符合国家现行规范，方木用8080，柱及剪力墙用钢管通长用12钢筋对拉缧栓上下卡牢，既能保证不走模，又能保证柱轴线不位移，间距不大于600用短钢管卡牢。梁板支撑用满堂48钢管 。首层为高支撑模板工程，基本情况如下：A、B号楼首层顶板高5.50m、板厚0.12m、模板支撑高度5.38 m，最大梁截面350800最大跨度6.7m，模板支撑高度4.70 m；C、D号楼首层顶板高5.5 m，板厚0

3、.12m，模板支撑高度5.38 m，梁最大截面400800mm，模板支撑高度4.7m。现对梁板支撑系统进行设计计算，以便指导施工确保施工安全。本方案以C、D栋层高5.5m、板厚0.12m、梁400800进行方案设计，A、B栋的参照C、D栋进行。其余3.6m层及3.0m标准层的另进行设计。二、施工准备工作1、 技术准备组织现场管理人员熟悉、审查施工图纸，并将其质量和工艺的要点向作业班组作详细的交底，并做好文字记录。2、 物资准备按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划，根据施工平面图的要求，组织好所需的材料、机具按计划进场，在指定地点，按规定方式进行储存、堆放，确保施工所需。3、 劳动组织准备

4、根据项目经理部架构，按照劳动需要量计划，组织劳动力进场，并对其进行安全、防火、文明施工等方面的教育，向施工班组、工人进行施工方案、计划和技术交底。并建立、健全各项现场管理制度。三、管理架构本工程工期较短。高支模施工属于关键工序，其施工难度较大，施工过程中的安全问题尤为重要，主要体现在顶板模板的安装及模板支架的强度及稳定性方面，为了安全、优质、高效、如期的完成该模板分项工程，特成立管理小组进行管理。组长：项目经理副组长：技术负责人成员：项目安全员、施工员、机电设备员及相关专业技能人员组成。四、高支撑方案设计与验算编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）建筑施工模板安

5、全技术规范（JGJ162-2008）混凝土结构设计规范（GB50010-2002）建筑结构荷载规范(GB50009-2001)钢结构设计规范（GB50017-2003）材料选用支撑体系采用的钢管类型为483.5，模板采用18mm厚胶合板，龙骨采用8080mm木枋，梁侧板对拉螺栓采用12mm。方案设计底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm,间距350mm；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.50m，离基础平面200 mm设纵横扫地杆，每隔1500mm设一道纵横水平支撑。梁模板支撑第一层龙骨8080mm

6、木枋300mm，第二层龙骨8080mm单木枋900mm；钢管纵向900mm，钢管横向900mm，底模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓1排12,横向间距300mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。梁模板支撑计算书1计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=400mm，梁高h=800mm，层高5.50m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.90m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用

7、48钢管:横向间距900mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.40 + 1.36 ) 1.2 = 0.63 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.40 0.80 1.2 = 9.22 kN/m钢筋荷载 1.5 kN

8、/m3 0.40 0.80 1.2 = 0.58 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.40 1.4 = 1.12 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 11.55 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 8.69 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=400mm。W=bh2 /6=400182/6=21600mm3， I=bh3/12=400183/12=194400mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.10511.553002=-109148N.mm

9、=-0.11kN.m=Mmax/W=109148/21600=5.05N/mm2 梁底模抗弯强度=5.05N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60611.55300=2100N=2.10kN=3Vmax/（2bh）=32100/(240018)=0.44N/mm2梁底模抗剪强度=0.44N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=8.69kN/m；挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.6448.693004/(1006000194400)=0.39mm=L/250=300/

10、250=1.20mm 梁底模挠度max=0.39mm=1.20mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算钢管横向间距L=900mm ，C=400mm、=400/900=0.44。第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=11.55300/400=8.66kN/mMq=qcL(2-)/8=8.66400/1000900/1000(2-0.44)/8=0.61kN.mb 、板传荷载计算P板重量=1.2(

11、板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=450/1000300/10007.46=1.01kNa =0.5(L-c)=0.5(900-400)=250000mm，Mp=Pa=1.01250.00=0.25kN.mMmax=MqMp=(0.61+0.25)106=860000N.mm=0.86kN.m=Mmax/W=860000/85333=10.08N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=10.08N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.58.66400/100

12、0+1.01=2.74kN=3Vmax/（2bh）=32.741000/(28080)=0.64N/mm2 第一层龙骨抗剪强度=0.64N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=8.69300/400=6.52N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =6.524009003(8 - 4 0.442+0.443)/(38490003413333)=1.18mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =1.0110002509002(3 - 40.282)/(2490003413333)=0.75mmmax=qp=1.18+0.7

13、5=1.93mm =L/250=900/250=3.60mm 第一层龙骨挠度max=1.93mm=3.60mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨验算钢管纵向间距900mm，计算跨数2跨；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；W=180802/6=85333mm3，I=180803/12=3413333mm4 ；1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.58.66400/1000+1.01=2740N=2.74kN弯矩系数KM=-0.333Mmax=KmPL=-0.3332.741000900=-821178N.mm=-0.82kN.m =Mmax/W=821178

14、/85333=9.62N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=9.62N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.333Vmax=KVP=1.3332.74=3.65kN =3Vmax/(2bh)=33.651000 /(28080)=0.86N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=0.86N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.466P=V=1/2q梁宽P板传=0.56.52400/1000+1.01=2.31kNmax= KPL3/（100EI）=1.4662.3110009003/(10090003413333)=0.80mm=

15、L/250=900/250=3.60mm 第二层龙骨挠度max=0.80mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.666每根钢管承载NQK1 =3.6662740=10045N 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.900.901000=1134N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =10045+1134=11179N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.03264.71000=153N水平拉杆4层,拉杆重量=41.800.0326=235N扣件单位重量14.60 N/个,

16、扣件重量=14.604=58N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=153+235+58=446N钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.2446+11179=11714N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管立杆长细比94.34150,满足要求。(3)不组合风荷载时，钢管立杆稳定性验算 =0.634,P=N/(A)=11714/(0.634424.00)=43.58N/mm2 钢管立杆稳定性计算43.58N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 (4)组合风荷载时，立杆稳定性计算 立杆弯矩 基本风

17、压0.27kN/m2,风荷载高度变化系数1.56（+40m）,风荷载体型系数1.040； 风荷载标准值按下式计算： Wk=0.7zsWo=0.71.561.0400.27=0.745kN/m2； Mw=0.851.4Mwk =0.851.4Wklah2/10=0.851.40.7450.91.502/10=0.180kNm； 立杆稳定性验算 钢管轴向力Nw=11.71kN =Nw/(A)+Mw/W =11.71103/(0.634424)+0.180106/5080=83.67N/mm2； 组合风荷载时，立杆稳定性为83.67N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢

18、管立杆设配套底座200100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=200mm,上部荷载为：F=11.71kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=200-15=185mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+185)+2(100+185)=1340mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.43+0.150)1.001340185/1000=248.15kN 钢管支承面受冲切承载力248.15kN11.71kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.

19、10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2 l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75 lfccAl=0.752121550.02=364.65kN 支承面局部受压承载力F=364.65kN11.71kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.80=19.20kN/m2

20、F1、F2两者取小值F=19.20kN/m2，有效压头高度=F/=0.80m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 19.20 kN/m2 G=1.2 23.04 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 28.64 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 19.20 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=680182/6=36720mm3，I=bh3/12=680183/12=330480mm4。

21、1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105q=28.64(800-120)/1000=19.48kN/m=19.48N/mmMmax=KMqL2=-0.10519.483002=-184086N.mm=-0.18kN.m=Mmax/W=184086/36720=5.01N/mm2 侧模抗弯强度=5.01N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.60619.48300/1000=3.54kN =3Vmax/（2bh）=33.541000/(218680)=0.43N/mm2 侧模抗剪强度=0.43N/mm2fv=1.40N/m

22、m2,满足要求。3）挠度验算q，=19.20(800-120)/1000=13.06kN/m=13.06N/mm，挠度系数K=0.644挠度max=Kq，L4/100EI=0.64413.063004/(1006000330480)=0.34mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.34mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9528.64=27.21kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=300mm=0.30m，竖向间距b=(800-120)/2=340mm=0.34m，N=abFs=0.300

23、.3427.21=2.78kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力2.78kN容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度340mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；W=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 。1）抗弯强度验算q=28.64300/1000=8.59N/mm；弯矩系数KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.1258.593402=-124126N.mm=-0.12kN.m=Mmax/W=124126/85333=1.45N/mm2 侧肋抗弯强度=1.4

24、5N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KV qL =0.6258.59340/1000=1.83kN =3Vmax/（2bh）=31.831000/(28080)=0.43N/mm2 侧肋抗剪强度=0.43N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=19.20300/1000=5.76N/mm；挠度系数K=0.521挠度max=Kq，L4/100EI=0.5215.763404/(10090003413333)=0.01mm=L/250=340/250=1.36mm 侧肋挠度max=0.01mm=1.36mm,满

25、足要求。 计算简图及内力图如下图： 6.计算结果 第一层龙骨8080mm木枋300mm，第二层龙骨8080mm单木枋900mm；钢管纵向900mm，钢管横向900mm，底模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓1排12,横向间距300mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。 楼面模板支撑计算书1.计算参数结构板厚120mm，层高5.50m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483.

26、0mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 3.46 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 0.1

27、6 kN/m施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 7.47 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合() q2 = 3.97 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm；W=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M1=KMq1L2 =-0.1057.473502=-96083N.mm剪力系数KV=0.606V1=KVq1L

28、=0.6067.47350=1584Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.1053.973502=-51064N.mm跨中弯矩系数KM=0.078M3=KMq2L2 =0.0783.973502=37933N.mm剪力系数KV=0.606V2=KVq2L=0.6063.97350=842N挠度系数K=0.6442=Kq2L4/(100EI)=0.644(3.97/1.2)3504/(1006000486000)=0.11mmC施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.42.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM

29、=0.200M4=KMPL=0.2003.501000350=245000N.mm支座弯矩系数KM=-0.100M5=KMPL=-0.1003.501000350=-122500N.mm剪力系数KV=0.600V3=KVP=0.6003.50=2.10kN挠度系数K=1.4563=KPL3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003503/(1006000486000)=0.54mm2）抗弯强度验算M1=-96083N.mmM2M5=-173564N.mmM3M4=282933N.mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=282933N.m

30、m=0.28kN.m=Mmax/W=282933/54000=5.24N/mm2 楼板底模抗弯强度=5.24N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1584NV2+ V3=842+2100=2942N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：Vmax=2942N=2.94kN=3Vmax/（2bh）=32942/(290018)=0.27N/mm2 楼板底模抗剪强度=0.27N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.11+0.54=0.65mm =350/250=1.40mm楼板底模挠度max=0.64mm=1.40mm

31、,满足要求。计算简图及内力图如下图。(3)第一层龙骨验算钢管横向间距900mm,第一层龙骨间距350mm,计算跨数2跨；第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗弯强度验算q=q1第一层龙骨间距/计算宽度=7.47350/1000=2.61kN/m弯矩系数KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.1252.619002=-264263N.mm=-0.26kN.m=Mmax/W =264263/85333=3.10N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=3.10N/mm2fm=13.

32、00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL=0.6252.61900=1468N=1.47kN=3Vmax/（2bh）=31468/(28080)=0.34N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.34N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算q=q2第一层龙骨间距/计算宽度=3.97/1.2350/1000=1.16kN/m=1.16N/mm,挠度系数K=0.521 max=KqL4/(100EI)=0.5211.169004/(10090003413333)=0.13mm=900/250=3.60mm第一层龙骨挠度max=0.13mm=3.

33、60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨验算钢管纵向间距900mm,计算跨数2跨。第二层龙骨采用单枋b=80mm,h=80mm；W=180802/6=85333mm3, I=180803/12=3413333mm4,1)抗弯承载力验算P=1.2502.61900=2936N=2.94kN弯矩系数KM=0.341Mmax=KMPL=0.3412936900=901058N.mm=0.90kN.m=Mmax/W=901058/85333=10.56N/mm2第二层龙骨抗弯强度=10.56N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.607Vm

34、ax=KVP=1.6072.941000=4725N=4.72kN=3Vmax/(2bh)=34725/(128080)=1.11N/mm2第二层龙骨抗剪强度=1.11N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算P，=1.2501.16900=1305N=1.31kN挠度系数K=1.430max=KP，L3/(100EI)=1.43013059003/(10090003413333)=0.44mm=900/250=3.60mm第二层龙骨挠度max=0.44mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根立柱的最大支座力的系数=3.214

35、每根钢管承载NQK1 =3.2142.941000=9449N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=0.900.9011000=810N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =9449+810=10259N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=5.380.03261000=175N水平拉杆4层,拉杆重量=4(0.90+0.90)0.03261000=235N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=414.6=58N支撑重量NGK=立杆重量水平拉杆重量扣件重=175+235+58=469N钢管轴向力N=1.2NGKNQK =1.2469+10259=10821N(2)钢管立

36、杆长细比验算LO=h=1.50m=150.00cm，钢管的i=1.59cm,= LO/i=150.00/1.59=94.34钢管杆件长细比94.3150.0,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.634,P=N/（A）=10821/(0.634424.00)=40.26N/mm2 钢管立杆稳定性40.26N/mm2205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）,楼板厚=200mm,上部荷载为：F=10821/1000=10.82kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=200-

37、20=180mm,=0.41.2/S =1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+180)+2(100+180)=1320mm,h =1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.43+0.150)1.001320180/1000=237.84kN 受冲切承载力237.84kNF=10.82kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2 l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75 lfccAl=0.7521215

38、50.02=364.65kN支承面局部受压承载力364.65kNF=10.82kN,满足要求。4.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm,间距350mm；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.50m。五、主要项目施工技术措施 1、楼面梁、板模板的用料严格按前述材料要求，模板安装严格按有关规范施工。安装顺序：复验标高与轴线支梁底模支梁侧模复核梁位置、标高与截面尺寸绑扎梁钢筋支楼板模沉梁钢筋绑扎板钢筋全面检查验收。2、开工前在柱及钢筋砼墙上弹好轴线及水平线，每班开工前做好施工交底，加强施工管理工作

39、，严格控制模板标高，保证楼板砼的厚度。结构外侧梁边线固定，每层不得错动，专人对外梁模板进行复核，保证结构垂直度。梁模板按规范要求起拱。屋面按设计要求结构找坡，严格控制天面屋面模板安装标高，保证天面排水畅通，不积水。4、楼板与柱、钢筋砼墙连接处留活口作清理用，砼浇筑前专人对模板淋水。5、模板安装完成，钢筋施工前模板与砼接触面涂隔离剂。严禁隔离剂沾污钢筋与砼接槎处。6、梁模板的安装工艺为：在柱上弹出轴线，梁位置和水平线，安装柱头模板。梁底模：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁净跨大于或等于4米时，应按净跨的1/3起拱；主次梁交接时，先主梁起拱后次梁起拱。7、楼面模板安装工

40、艺：支柱排列应考虑设置施工通道。通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，再架小龙骨。铺板时应均匀分布铺满，接缝密实，四周与梁侧模钉牢。楼面模板铺完后，必须认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。8、模板安装过程中，必须复核梁中心线位置、模板标高、几何尺寸，预留孔洞的位置、尺寸是否与设计相符，并检查梁板是否按规范起拱。9、楼面模板安装必须保证支顶体系的整体性、稳定性，浇筑砼时专人跟班，随时观察支顶是否变形、有无产生位移、倾斜、爆板等现象，如发现问题应立即进行处理、纠正、加固，方右继续施工。10、支撑系统支设在基土时，立柱支撑应有足够的支承面积，基土亦应充分夯实，并有适当的排水措施，防止施工期间

41、基土下沉，导致模板系统下沉。11、模板及支撑系统在安装过程中，必须按规定设置必要的连杆和斜撑，来保证模板系统的空间稳定性，以防止在施工中产生位移甚至倾覆。12、下面一层梁板砼浇筑后，进行上面一层砼的梁板支撑时，应符合下列规定：下层砼楼板应达足够强度并设置足够的支撑，使能承受上一层的全部施工荷载；上层模板的支柱应对准下层模板的支柱，使上一层荷载沿立柱直接传递，在立柱的下端铺垫板增加承载面积，以保障已浇砼楼板的安全度。13、现浇砼梁、板上埋件和洞口，应在模板牢固连接，位置准确无误，不得移位或遗漏。 六、楼面砼浇筑时模板系统测控1、做好监控点布置。2、砼浇筑时由专职安全员带两名木工现场监测模板支撑系

42、统的稳定性。监控要求为：砼浇时跟踪观测，砼浇筑后2小时、6小时、24小时各观测一次，如发现异常情况，马上报告项目经理，并及时采取有效加固措施。3、立杆变形预警值：按混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）中的要求，本高支模立杆下沉警戒值为10MM，侧向位移警戒值为8MM，如超过该数值，应立即停止砼浇筑，并进行加固处理。4、观测手段：采用拉细绳观测方法，在观测立柱上距板下2米位置焊接一根钢筋水平引杆，施工时拉细线进行动态观测。七、模板支撑系统拆除要求1、拆除前应检查同条件养护试件强度报告，底模拆除时结构砼强度值满足混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）中的要

43、求。2、模板拆除按后支先拆、先支后拆的顺序进行。3、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载，高支模应支架简易满堂架作拆除平台，用斜桥下滑或人工传递支支模楼面。拆除的模板和支架应分散堆放并及时运走。4、上一层楼面砼未浇筑前，下层支模系统不应拆除。八、 应急响应预案施工现场按照生产安全事故应急预案组成应急组织机构。组长：陈富东副组长：陈志兴成员：项目安全员、施工员、机电设备员及相关专业技能人员组成。项目部生产安全事故应急救援领导小组应加强与有关部门的联系，保障应急现场有足够的卫生医疗、救援救护、治安保卫和通迅、供电、后勤保障设施及人员。1、高支模坍塌应急救援方法：施工前应做好工人的技术交底，并签字记录

44、。在施工过程中，如发现异常情况，应立即停止施工，疏散施工现场人员，通知公司总工室、工程部等相关部门，确认施工现场安全后，才能恢复施工。工地发生高支模坍塌事故时，要立即组织人员及时抢救，控制好事故现场，防止事态扩大。拔打120急救中心，到现场抢救伤员。急报公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施。清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，免于遗漏受伤和遇难者，把事故损失控制到最小。预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架。2、高空坠落事故应急预案一旦发生高空坠落事故由安全员组织抢救伤员，项目经理要电话“120”给急救中心，由班组长保护好现场防止事态扩大。其它小组人员协助安全员做好现场救护工作，如有轻伤或休克人员，同安全员组织临时抢救、包扎止血或做人工呼吸，尽最大努力抢救伤员，将伤亡事故控制在最范围内，值勤门卫在大门口等候救护车辆。如事故严重，应立即报告公司工程管理部，并请求启动公司级应急救援预案。九、施工图（见附图）- 23 - / 23文档可自由编辑打印