地基承载力计算方案脚手架

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1、脚 手 架 稳 定 性 计 算 方 案一、对脚手架以上的模板、支架、钢筋及砼的重量进行计算砼自重：384.1824=9220.32KN钢筋重：级级=2.55+75.79=78.34t=78.349.8=767.732KN模板重：. 一侧钢模长 0.33+0.5+0.711+0.803+0.65+0.35=3.344m（可参见“角钢支撑图”） 两侧钢模面积 3.344752=501.6m2 钢模重 70.49.8501.6=346KN (钢模重量取70.4/m2) . 竹胶板自重标准值取9.8KN/m3 竹胶板长度： 3.748+4.6+(0.210.470.8)2=11.3米（木枋结构图） 竹

2、胶板厚度为0.015m， 其自重为 9.811.3750.015=124.6KN. 竹胶板芯模内为57木枋，其重量为 木枋重力密度取为5KN/m3 芯模木枋结构图如下： 根据此图可得： 木枋周长： 3.73+3.748+(0.210.470.8)2=10.44m 五根纵向木枋长：51.05=5.25m 两根斜向木枋长：21.4=2.8m 芯模内木枋总长：10.44+5.25+2.8=18.49m 一榀木架重量： 518.490.050.07=0.32KN 木架间距为0.4m，75m内共有木架75/0.4+1=188榀 由此可知，芯模内木架总重为 1880.32=60.16（KN）. 侧模等肢角

3、钢支撑（见下图）： 箱梁模板以2.1m及0.3m为模数，依次排列。关于其设计的具体情况可参见“箱梁模板设计图”。图中为2.1m模板的角钢支撑架。由图中尺寸可得：角钢总长为：1.24+1.14+1.29+0.86+0.49+0.70+0.64+0.89+0.46=7.71m角钢为7.5号等肢角钢，重量为7.976/m。槽钢为8#槽钢，长为1.95m，其单重为8.04kg/m。一榀角钢支架重量：7.717.7961.958.04=75.8kg75.89.8=742.8N=0.74KN由箱梁平面布置图可知，在75米长度内共有31道2.1m模板，则角钢支架有314=124榀。总重为1240.74=91

4、.8KN；角钢架之间的斜撑重为：3131.3377.9769.8=10013.7N=10KN角钢支架间纵向布有8#槽钢，其重为2.1318.049.8=5129N=5.13KN2.1m模板支架总重为：91.8+10+5.13=106.93KN;0. 3m模板钢支撑图如下：由图可求得其角钢重量为：（0.49+0.95+1.35+0.24）7.9769.831=7342N=7.3KN由此可得75米范围内的角钢重量为：106.93+7.3=114.2KN由此可得模板总重为：346+124.6+60.16+114.2=645KN模板底木枋重量1010木枋长：7512=900m57 木枋长：8.9188

5、=1673.2m合计总重：（0.10.19000.050.071673.2）5=74.3KN由此可得总重为： 砼自重：9220.32KN 钢筋自重：767.732KN 模板总重：645KN 模板底木枋重：74.3KN 总重为： 10707KN由图中可知：总截面面积为8.66m2，内部空芯截面积为4.47m2， 箱梁截面面积为8.664.47=4.19m2 这样可得，4.6m以内截面面积为4.190.882=2.43m2 4.6m以外截面的面积为0.882=1.76m22.1 计算4.6m内的脚手架荷载 砼重：9220.322.434.19=5347.3KN 钢筋重：767.7322.434.1

6、9=445.2KN 模板重：124.6（竹胶板）60.16（芯内木模）=184.8KN 木枋重：74.34.68.9=38.4KN 砼活荷：24.675=690KN2.2计算两侧4.3m范围内脚手架荷载 砼重：9220.32-5347.3=3873KN 钢筋重：767.732-445.2=322.5KN 模板重：346114.2=460.2KN 木枋重：74.338.4=35.9KN 砼活荷：24.375=645KN二、对扣件式及碗扣式的脚手架的承载力和稳定性分别计算在本方案中，梁底4.6米范围内采用扣件式脚手架，两侧采用碗扣式脚手架。因其受力及计算方法均不相同，因此需对其分别进行计算（1）、

7、扣件式脚手架 1）荷载计算砼重： 5347.3KN 钢筋重： 445.2KN 模板重： 184.8KN木枋重： 38.4KN 砼活荷：690KN对以上荷载进行组合：(53473+445.2+184.8+38.4)1.2+6901.4=8184.8KN此荷载均布于4.675=345m2上，均布面荷为8184.8345=23.6KN每根脚手管所受荷载为(最大) 23.60.80.8=15.1KN脚手管截面积为489mm2，则即脚手管的强度符合要求。2）稳定性计算因本工程梁底支架采用满堂脚手架搭设，故采用单肢杆的稳定性计算方法来对其稳定性进行计算。单肢杆件的计算长度系数本方案中计算参数：立杆纵距=0

8、.8m，立杆横距=0.8m，步距h=1.2m，扣件式脚手管A=489mm2，立杆截面抵抗矩为=5.08103mm3。立杆回转半径=15.8mm，钢材的抗压强度设计值=0.205KN/mm2。据：；连墙点设置取3步3跨；查表527求得长度系数1.54查表522得轴心受压稳定系数为0.47稳定性计算不组合风荷时 ，其中材料强度附加分项系数，不组合风荷时，这里取=1.5607左边=51.9N/mm2，右边=131.4 N/mm251.9131.4 由此可知，扣件式脚手架稳定性完全没有问题。（2）碗扣式脚手架 1）荷载计算砼重： 3873KN 钢筋重： 322.5KN 模板重： 460.2KN木枋重：

9、 35.9KN 砼活荷：645KN对以上荷载进行组合：(3873+322.5+460.2+35.9)1.2+6451.4=6533KN此荷载均布于4.375=322.5m2上，均布面荷为6533322.5=20.3KN每根脚手管所受荷载为 20.30.60.9=11KN脚手管截面积为489mm2，则即脚手管的强度符合要求。2）稳定性计算因本工程梁底支架采用满堂脚手架搭设，故采用单肢杆的稳定性计算方法来对其稳定性进行计算。单肢杆件的计算长度系数本方案中计算参数：立杆纵距La=0.6m，立杆横距Lb=0.9m，步距h=1.2m，扣件式脚手管A=489mm2，立杆截面抵抗矩为=5.08103mm3。立杆回转半径=15.8mm，钢材的抗压强度设计值=0.205KN/mm2。据：；连墙点设置取3步3跨；查表528用插入法求得长度系数1.428查表522用插入法求得轴心受压稳定系数为0.53稳定性计算不组合风荷时 ，其中材料强度附加分项系数，不组合风荷时，这里取=1.5607左边=38.2N/mm2，右边=131.4 N/mm238.2131.4 由此可知，碗扣式脚手架稳定性完全没有问题。至此对脚手架的验算完毕。7