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1、超限报告中的几点问题 04层间位移角超限 关于结构层间位移角限值的问题，颇受争议。前段时间，吴伟河在 iStructure 图文并茂地讲述了“层间位移角超限怎么办？”这个问 题，个人认为，讲得非常好。在阅读过程中，笔者自己曾经陆陆续续 读过的相关资料，也一并在脑海中浮现。索性，把不同的观点都罗列 出来，各种缘由，便一目了然。1、抗规 条及条文说明“计算楼层内最大的弹性层间位移时， 除以弯曲变形为主的高层建筑 外，可不扣除结构整体弯曲变形”； “计算时，一般不扣除由于结构 重力P-效应所产生的水平相对位移，高度超过 150m或H/B6的 高层建筑， 可以扣除结构整体弯曲所产生的楼层水平绝对位移值
2、， 因 为以弯曲变形为主的高层建筑结构， 这部分位移在计算的层间位移中 占有相当的比例，加以扣除比较合理。如未扣除，位移角限值可有所 放宽。”2、魏链总相关文献论高层建筑结构层间位移角限值的控制“在咼层建筑中，发生最大层间位移的楼层一般位于结构的中部、 偏 上或偏下，恰恰那里的竖向构件两端转角较大， 造成无论是柱或剪力 墙，它们的非受力层间位移均很大，而受力层间位移则很小，因此用 总的层间位移作为控制高层建筑竖向杆件的受力层间位移的措施是 值得商榷的，那种认为层间位移角最大的楼层是受力最危险的楼层， 在概念上是不正确的。”80706050403020106 00010& 00010+00020
3、. 00036 00010.00056 0006框剪结构层间位移角曲线与受力层间位移角曲线它)-0.000200. 00020.00040” 00060* 0008位科角(rad)框筒结构层间位移角曲线与受力层间位移角曲线“结构竖向杆件，无论是柱或剪力墙，其受力层间位移往往都是底部 最大，沿高往上变化总体趋势是在减小，因此控制结构的受力层间位 移应着眼于控制结构的底部而不是结构的中上部。”魏总对不同结构类型受力层间位移角限值的建议如下。结构类型叮阳1/500推架一朋力墻、枇舉一掖心爾板柱一剪力墙底部两层卽力墙1 20W苴它层柱1/oflO荀中简、明力墙减那的层剪力增1/2200呱它层杠1/50
4、0稚支层底部两层剪力增1 2500底部抑強区柱1/500it它层柱1/500拄1；受力层闾垃移用乞/=亠4=比it中A层高斗A,受力层间隹移丫 X非受力层间准移I 2、对明瞪JjJ部位的墙或性应按受力层间位移ft职值扯讦地王大厦结构设计若干问题“在地王大厦结构设计中，日本新日铁公司开始也是以层位移差计算结果作为层间位移，结果在第57层出现层间位移角达1/274的情况,远超我国规范的规定。”“地王大厦横风在风荷载作用下，第 57层的层位移角虽达到1/274， 但是，筒体剪力墙的受力层间位移角只有 1/28195，原因是层底转角 引起了层顶很大的刚体位移，由此可以肯定剪力墙不但承载力足够， 而且一
5、定不会出现受力裂缝。至于层间变形对于装修构件的影响， 另 有专门措施考虑解决。”XX项目超限报告风载作用下最大层间位移角的限值需考虑以下因素：1) 计算层间位移角时考虑结构重力 P- 效应；2) 计算层间位移角时考虑地下室构件的影响；3) 采用结构刚度折减系数时，限值规定宜增大，反之宜减小；4) 保证填充墙、隔墙和幕墙等非结构构件的完好。建筑幕墙(GBT21086-2007规范规定，建筑幕墙平面内变形性 能以建筑幕墙层间位移角为性能指标。 抗风设计时指标值应不小于主 体结构弹性位移角限值，一般约 1/2001/300;填充墙正常使用状态允许的层间位移角可大于 1/400；基于以上两条， 风荷载
6、作用下层间位移角的限值不需按不同结构类型 区分；5) 高层建筑的层间位移角越大，结构的顶点加速度越大，对结 构的舒适度不利；6) 考虑到层间位移角计算中有些因素难以定量考虑，确定最大 层间位移角限值时应适当留有余地以上分析和研究表明，现行弹性变形计算方法未考虑刚度折减的因 素，使计算结果偏小；也未能考虑非结构构件对结构刚度的影响，使 计算结果偏大，二者都难以准确定量计算，再考虑到风荷载存在一定 的非确定性。综合考虑以上因素，当不考虑刚度折减系数时，各类高 层建筑风荷载作用下的最大层间位移角限值取1/3501/400是基本合理的。”3、方小丹总相关观点关于大幅度放宽结构层间位移角限值的再讨论华南
7、理工大学建筑设计研究院方小丹1）我国规范认为小震作用属正常使用极限状态， 结构应保持“弹性”， 故以钢筋混凝土构件（包括柱、剪力墙）开裂时的层间位移角作为多 遇地震作用下结构的弹性位移角限值。2）规范要求对计算周期乘以小于 1 的系数来加以修正，框架结构的 周期折减系数为 0.6-0.7 ，框 - 剪结构为 0.7-0.8 ，剪力墙结构为 0.9-1 。然而，结构分析得到的位移却没有相应修正。3）钢与混凝土的弹性模量相差约 510 倍，对钢筋混凝土受弯或大偏 压（拉）构件而言，混凝土开裂时钢筋的应力还很小。即使是竖向荷 载长期作用的受弯构件， 如一般的钢筋混凝土梁， 正常使用状态下也 是带裂缝
8、工作的，但这并不妨碍我们用弹性方法计算结构的内力。4）钢筋混凝土柱和剪力墙正常使用阶段主要内力是竖向荷载引起的 压力。在风荷载和可能发生的地震作用下，只要钢筋不屈服，仍处于 弹性阶段，即使混凝土开裂，也不会影响结构的安全性。并且，在短 时间作用的横向力卸载后， 可能出现的裂缝也会闭合， 这比竖向荷载 长期存在的受弯钢筋混凝土梁更容易满足耐久性要求。5）对于结构中不同位置的剪力墙，在水平荷载作用下，相同层间位 移角，各剪力墙的受力却可能差异较大。 结构中和轴附近的剪力墙可 能小偏心受压，没有裂缝；远离中和轴的剪力墙可能大偏心受压，即 截面中有受拉区， 混凝土可能开裂。 以控制结构层间位移角的方法
9、保 证剪力墙、柱混凝土不开裂实际上并没有根据。6）重现期 50、 100 年的风荷载和地震荷载属短期荷载，需进行构件 承载力极限状态验算，一般无需限制墙、柱的混凝土是否开裂。有特 别要求的，可由构件截面设计加以解决。7）考虑到设计上的方便，可采用混凝土高规的做法，不扣除结 构整体弯曲的影响，但大幅度放宽层间位移角限值。重现期 50 年风 荷载作用下只需控制结构的顶点位移，一般 1/5001/400; 小震作用 下层间位移角 1/3501/300 。之所以不是钢结构的 1/250 ，是考虑对 混凝土结构刚度的折减。4、广东省东莞会议纪要“框架结构不宜大于 1/400 ；高 150米及以下的框架
10、- 剪力墙、框架 - 核心筒结构不宜大于 1/500，剪力墙结构不宜大于 1/600 ；高 250 米 及以上结构不宜大于1/400 ;高150米 250米之间可内插确定；钢 结构不宜大于 1/250 ；小震作用下楼层的层间位移角可按上述限值控 制，但应进行中、 大震抗震性能设计，大震作用下弹塑性层间位移角 限值按现行规范规定执行。”5、深圳超限预审专家观点以下是我们参与的一个项目， 超限预审会时， 五位超限专家给出的意三.咨询意见C-X照省超限委会仪纪要，可适当放宽风荷载作用 下层间位移角规范限佶，建议风荷载从宇外平台（首层）起 计算；（二）罐议论证剪力墙采用cm混凝土的必要性；（三）1栋采取适当措施，城少加强层数量；优化仲增 蒂架构件截面及节点构造探明真相之后，“层间位移角限值”便不是一个技术问题，有时反而 是一个“政治”问题。如果我们做了足够的论证，证明“位移角超越 规范限值”并不会产生大的不利影响，专家依然“恪守规范”，要求 我们增加结构刚度的话，我们该怎么办？
超限报告系列总04层间位移角超限
