机场T3航站楼站高支模专项工程施工组织设计方案培训资料全

《机场T3航站楼站高支模专项工程施工组织设计方案培训资料全》由会员分享，可在线阅读，更多相关《机场T3航站楼站高支模专项工程施工组织设计方案培训资料全（59页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、 . . 机场T3航站楼站高支模专项施工方案培训资料- -日期：59 / 59目 录1.工程概况22编制依据23施工部署231施工顺序与施工方法332垂直通道与运输设备333主要机械设备进场计划634劳动力计划64.主体结构模板与支架设计计算64.1 侧墙模板与支撑体系计算74.2 框架柱模板与支撑体系144.3 顶板模板与支撑体系计算184.4 中板模板与支撑体系计算214.5 顶板纵梁模板与支撑体系计算244.6 中板纵梁模板与支撑体系计算294.7 横梁模板与支撑体系计算334.8 端头墙模板与支撑体系计算424.9中板模板与支架不拆除回顶计算425.模板施工435.1材料的选用435.

2、2支撑体系435.3模板加工445.4模板堆放455.5模板安装455.6 模板拆除465.7 结构混凝土浇筑466、高支模、脚手架安全保障措施476.1模板支撑安全管理措施476.2安拆模板安全技术措施486.3防止高支模支撑系统失稳的措施507.质量保证措施507.1质量管理措施和管理体系507.2模板质量保证措施517.3其它保证措施517.4质量通病和防止措施528. 模板与支撑架失稳的应急预案538.1应急准备和响应工作程序538.2支撑架失稳险情发生后处理程序538.3 应急救援的主要任务548.4 成立抢险领导小组548.5 恢复生产与应急抢险总结569.附件56珠三角城际轨道交

3、通新白广线XBZH-1标机场T3航站楼站主体结构高支模专项施工方案1.工程概况新白广线新塘经白云机场至北站城际轨道交通站前工程XBZH-1标机场T3航站楼站，为土建预留车站，站中心里程为右DK56+426，车站长315.8m，车站围轨道坡度为2，车站标准断面宽度为23.5m，主体建筑面积15396；车站主体采用明挖法施工，为地下二层三跨框架结构，岛式站台，地下二层层高8.435m,地下一层层高5.55m,顶、中、底梁采用纵梁形式。车站两端设置盾构始发井，该区域底板下沉；车站两端各设置外挂风亭，外挂风亭均为地下一层。机场T3站为土建预留车站，远期规划与白云机场第三航站楼衔接，近期仅实施主体结构，

4、风亭、出入口不实施。2编制依据（1） 城市轨道交通技术规(GB50490-2009)（2） 混凝土结构工程施工质量验收规(GB502042002)（2011版）（3） 建筑施工安全检查标准(JGJ592011)（4） 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规（JGJ166-2008）（5） 建筑结构荷载规（GB50009-2012）（6） 混凝土结构设计规（GB50010-2010）（7） 建筑施工高处作业安全技术规(JGJ8091)（8） 国家、省的其他现行相关规、规程。3施工部署机场T3航站楼站主体结构采用明挖法施工，为地下二层三跨钢筋砼框架结构。由底板、侧墙、中板、顶板、框架柱、框架梁等组成，

5、标准段底板厚度分为1200mm，底纵梁截面1800mm x 2500mm，地下二层侧墙厚1000mm，地下二层框架柱截面800mm x 1200mm，中板厚400mm，中纵梁截面1500mm x 1200mm，地下一层侧墙厚800mm，顶板厚900mm,标准段顶纵梁截面1400mm x 2100mm，扩大段顶纵梁截面1400mm x 2500mm，地下一层框架柱截面800mm x 1200mm。梁结构尺寸较多，为施工带来了一定的困难，是本方案的施工重难点。整个高支模支撑架系统采用483.5mm的钢管配合顶托和厂制定型模板相结合的实行，局部梁体处加密布置以加强。 机场T3航站楼站主体结构框架梁位

6、置与尺寸表表3-1 序号部位梁型尺寸（mm）典型梁型备注1底板纵梁1800 x 2500底板不纳入本方案2底板暗梁8001200底板不纳入本方案3底板横梁12003585底板不纳入本方案4中板纵梁120015005中板环框梁22002200260022006中板次梁或暗梁60080080080080010004004008008007顶板纵梁1400250014002100140021008顶板环框梁90022009顶板次梁80010009001200800100010顶板过梁800220031施工顺序与施工方法机场T3航站楼站主体结构采取水平分区纵向分层的方法组织施工，根据开挖分段和机场东南

7、渠迁改进度，整个车站分2个作业区10施工段平行流水作业，主体结构施工段划分则考虑分段标准长度为2040米，施工段水平划分如图3-1所示。主体结构分层施工步骤为：施做围护结构-土方开挖，支撑体系施工，随开挖随支撑，直至开挖至基坑底面-施做综合接地网、底板防水层，浇筑底板、底纵梁，施做侧墙防水层，浇筑侧墙、结构柱、中板、中纵梁-待相关构件砼强度达80%以上时拆除相关支撑，施做余下侧墙防水层，浇筑侧墙，结构柱、顶板、顶纵梁、顶板防水层-待顶板、顶纵梁强度达到80%以上后，拆除支撑-回填覆土机场T3航站楼站主体结构分层施工顺序横断面见图3-2、图3-3。32垂直通道与运输设备基坑的标准段平均开挖深度为

8、18.4m，盾构井部分平均开挖深度为21.72m，为了保证施工人员的安全，设置坚固的钢管梯笼作为上下通道，梯笼采用折返梯，每级设休息平台，梯笼四周用钢网片封闭。主体结构施工作业一区利用25T汽车作为垂直运输设备，后期施工作业二区垂直运输设备全线设置3台6T荷载塔吊，必要时拟增加25T汽车吊配合提升。图3-1：机场T3航站楼站主体结构施工顺序水平划分示意图图3-2：机场T3航站楼站标准段主体结构分层施工顺序横断面图图3-3：机场T3航站楼站盾构井段主体结构分层施工顺序横断面图33主要机械设备进场计划主要机械设备计划表 （详见表3-2）主要机械设备表 表3-2机械名称规格型号额定功率（kw）或容量

9、（m3）吨位数量（台）龙门吊6T3圆盘锯MJ404505电刨MB504500mm5水准仪DZS022mm1全站仪TS0621全站仪TS120111汽车吊25T15kw134劳动力计划根据结构工程性质，结合本次施工的特点，综合考虑工程的工期要求和施工场地条件的限制，确定主体施工的工力数量。每个工作断面劳动力配置见表3-3。主体结构主要工种劳动力计划表 表3-3序号工种人数1模板工102架子工143钢筋工104电 工15测量工46起重工48杂工4合计47人注：以上人员作为参考，必要时根据施工情况增减人员，在施工中尽量利用多技人员。4.主体结构模板与支架设计计算机场T3航站楼站主体结构采用明挖法施工

10、，为地下二层三跨钢筋砼框架结构。主体混凝土采用现场浇筑，混凝土采用泵送，插入式振捣器振捣，浇筑速度取1m/h。标准段地下二层层高8.435m,地下一层层高5.55m，侧墙模板采用厂制定型钢模板与自带支撑体系；结构柱采用厂制定型钢模板与自带支撑体系；框架梁、梁板采用15mm厚木胶板，7070mm方木作为木胶板背肋，483.5碗扣式脚手架作为支撑体系。4.1 侧墙模板与支撑体系计算地下二层侧墙根据施工图纸要求，需分两次浇筑，第一次底板浇筑第四道钢撑顶，第一段侧墙混凝土达到拆模强度后拆除模板，进行混凝土养生并达设计强度后，施做第四道钢管倒撑，拆除第三道腰梁和支撑，再浇筑地下二层剩余侧墙；地下一层侧墙

11、一次浇筑完成。根据侧墙浇筑高度，我们定制三套厂制定型钢模板和支撑体系。其中第一套混凝土浇筑高度为2m定型钢模板和支撑体系，第二套混凝土浇筑高度为4.8m定型钢模板和支撑体系，第三套混凝土浇筑高度为4.6m定型钢模板和支撑体系。侧墙混凝土浇筑高度见下表：序号侧墙部位侧墙浇筑高度（m）采用模板备注1小里程盾构井段侧墙和端头墙站台层第第一段4.0第三套2站台层第第二段4.73第二套3站厅层4.45第三套4扩大段和标准段站台层第第一段1.65第一套5站台层第第二段4.73第二套6站厅层4.45第三套7大里程盾构井段侧墙和端头墙站台层第第一段4.47第三套8站台层第第二段4.29第二套9站厅层4.45第

12、三套机场T3航站楼站侧墙模板采用厂制定型钢模板，面板采用5mm厚钢板；竖肋用6mm厚50mm宽钢肋，间距300mm；横肋采用6厚50mm宽角钢，间距250mm；每块模板长度1500mm，高度600mm。模板支架外撑14#槽钢2条焊接而成，撑10#槽钢，每块1500m模板配2个支架，支架用483.5钢管连接，每套模块定制总长72m。模板截面与侧面如下图：4.1.1主要用材和荷载参数1、主要用材为：Q235钢2、钢弹性模量：Es2.1105MPa3、Q235钢容许应力如下：查“路桥施工计算手册”得w=145 Mpa=140 Mpa=85 Mpa4.1.2混凝土侧压力的计算混凝土侧压力的计算采用以下

13、两公式计算，并取其小值1、P=*h= 123 KN/ h按4.73m计算,假设一次浇筑高度为4.73m2、P=0.22*t0*1*2*v1/2=51.5 KN/混凝土的重力密度=24 KN/混凝土的初凝时间t0=10外加剂影响修正系数1=1.2塌落度影响修正系数2=1.15混凝土浇注的速度 v=0.5 根据后面材料安全储备多次计算取得考虑施工、振动、倾倒荷载 P0=6kN/ 经验值所以混凝土的侧压力取小值P=57.5kN/4.1.2.1面板的计算筋竖向槽钢的间距为300mm，取一10mm宽的板条作为计算单元由于钢板的连续性,单元可简化为如下简图：q=（P*板条宽度10mm）即如下q=0.575

14、2kN/ml=0.3m 面板厚度=5mmMmax=1/12*q*l2=0.004314197kN.m查结构力学W=1/6*a*h2=0.041666667cm查结构力学W=Mmax/ W=103.5Mpa145Mpa满足要求f=q*l4/384EI=0.3210mm0.75mm满足要求4.1.2.2主背筋的计算主背筋采用5#角钢焊接于面板上，其力传给背架，最后通过对拉杆固定5#角钢的截面特性如下：5#角钢：b=5Ix=11.21cm4Wx=7.89cmSx=6.1cmAs=4.8cm2EA=100800kNEI=23541000kN.mm取一0.6m*1.5m标准模板计算，主筋间距为250mm

15、，1.5m平板有两道主背架，先视其主背架强度和刚度是满足要求的，则主筋的力学简化模型如下图所示：q=14.4kN/m (P*0.3)l=0.75m主筋间距a=250mm弯矩图如下：剪力图如下：Mmax=0.88kN.m弯矩图取得Vmax=5.8kN剪力图取得W=Mmax/ W=111.5Mpa145Mpa满足要求=Vmax*Sx/Ixb=63.1Mpa85Mpa满足要求f=0.71mm1.875mm满足要求4.1.2.3主背架的计算主背架采用14#+10#槽钢，通过钩头螺栓固定在模板上，力通过5#角钢传给它每0.75m设一道背架，所有连接为焊接，其力学简化模型近似如下图所示：14#槽钢的截面特

16、性如下：14#槽钢：b=8Ix=609cm4Wx=87.1cmSx=52.4cmAs=21.3cm2EA=447300kNEI=1278900000kN.mm力学简化模型图如下：q=43.1kN/m弯矩图如下：剪力图如下：轴力图如下：背架的验算，从上图可知通过计算可得，其最大弯矩Mmax=7.1kN.m 弯矩图取得通过计算可得，其最大剪力Vmax=36kN 剪力图取得通过计算可得，其最大轴力Nmax=217kN 轴力图取得W=Mmax/ W=81.5Mpa145Mpa 满足要求=Vmax*Sx/Ixb=19.4Mpa85Mpa 满足要求=Nmax/ AS=101.9Mpa140 Mpa 满足要

17、求f=4.8mmL/400=11.5mm 满足要求4.1.2.4对拉杆的计算通过上面的计算可得，对拉杆所受的力为71Kn对拉杆的用材选用32的对拉杆（材质45#钢）斜对拉杆所受力N=154kNAs=804mm2=Nmax/ A=191.5Mpa210Mpa 满足要求4.1.2.5结论1、由以上分析可知，侧墙模板用材强度和刚度均满足要求；2、连接螺栓和拉杆均为外购件，必须按国家标准采购3、模板使用之前请从使用说明中查看注意事项4、以上计算是在设定的条件下进行的，请严格按照以上条件施工，特别要控制好混凝土的浇筑速度。4.2 框架柱模板与支撑体系机场T3航站楼站格构柱共66根，格构柱长1.2m，宽0

18、.8m，扩大段和标准段高度为6.03m，共62根，盾构井格构柱高度为9.71m，共4根为后期浇筑。格构柱采用厂制定型钢模板，面板采用5mm厚钢板；竖肋采用8#槽钢，间距267mm；横肋采用5mm厚80mm宽钢肋，间距250mm；模板高度按6.05m分2节*2m+1节*1.15m+1节*0.9m共4节组成，北架14#槽钢2条焊接而成，模板间采用25螺栓连接，格构柱模板共定做2套。模板截面与侧面如下图：4.2.1主要用材和荷载参数1、主要用材为：Q235钢2、钢弹性模量：Es2.1105MPa3、Q235钢容许应力如下：查“路桥施工计算手册”得w=145 Mpa=140 Mpa=85 Mpa4.2

19、.2混凝土侧压力的计算混凝土侧压力的计算采用以下两公式计算，并取其小值1、P=*h= 153.7 KN/ h按6.5m计算,假设一次浇筑高度为6.05m2、P=0.22*t0*1*2*v1/2=89.2 KN/混凝土的重力密度=24 KN/混凝土的初凝时间t0=10外加剂影响修正系数1=1.2塌落度影响修正系数2=1.15混凝土浇注的速度 v=1.5 根据后面材料安全储备多次计算取得考虑施工、振动、倾倒荷载 P0=6kN/ 经验值所以混凝土的侧压力取小值P=95.2kN/4.1.2.1面板的计算主筋竖向槽钢的间距为300mm，取一10mm宽的板条作为计算单元由于钢板的连续性,单元可简化为如下简

20、图：q=（P*板条宽度10mm）即如下q=0.9524kN/ml=0.3m 面板厚度=6mmMmax=1/12*q*l2=0.007142986kN.m查结构力学W=1/6*a*h2=0.06cm查结构力学W=Mmax/ W=119.0Mpa145Mpa满足要求f=q*l4/384EI=0.5315mm0.75mm满足要求4.1.2.2主背筋的计算主背筋采用5#槽钢焊接于面板上，其力传给背架，最后通过对拉杆固定8#角钢的截面特性如下：8#角钢：b=5Ix=101cm4Wx=25.3cmSx=15.1cmAs=10.2cm2EA=214200kNEI=212100000kN.mm取一2m标准节模

21、板计算，主筋间距为300mm，2m节平板有两道主背架，先视其主背架强度和刚度是满足要求的，则主筋的力学简化模型如下图所示：q=28.6kN/m(P*0.3)l=1m主筋间距a=300mm弯矩图如下：剪力图如下：Mmax=3.6kN.m弯矩图取得Vmax=14.3kN剪力图取得W=Mmax/ W=142.3Mpa145Mpa满足要求=Vmax*Sx/Ixb=42.8Mpa85Mpa满足要求f=1.3mm2.5mm满足要求4.2.2.3主背架的计算主背架采用14#双拼槽钢，焊接在主筋8#槽钢上，力通过8#槽钢传给它每1m设一道背架，所有连接为焊接，其力学简化模型近似如下图所示：14#槽钢的截面特性

22、如下：14#槽钢：b=8Ix=609cm4Wx=87.1cmSx=52.4cmAs=21.3cm2EA=447300kNEI=1278900000kN.mm力学简化模型图如下：q=92.5kN/m弯矩图如下：剪力图如下：背架的验算，从上图可知通过计算可得，其最大弯矩Mmax=6.7kN.m 弯矩图取得通过计算可得，其最大剪力Vmax=36kN 剪力图取得通过计算可得，其最大轴力Nmax=217kN 轴力图取得W=Mmax/ W=76.9Mpa145Mpa 满足要求=Vmax*Sx/Ixb=13.4Mpa85Mpa 满足要求=Nmax/ AS=0.0Mpa140 Mpa满足要求f=2.1mmL/

23、400=5.8mm 满足要求4.2.2.4对拉杆的计算通过上面的计算可得，对拉杆所受的力为71Kn对拉杆的用材选用25的对拉杆（材质45#钢）斜对拉杆所受力N=71kNAs=491mm2=Nmax/ A=144.6Mpa210Mpa 满足要求4.2.2.5连接螺栓的计算正面模板和侧面模板主要是通过连接螺栓连接，连接螺栓主要受到拉力和剪力，每2m标准节单侧共设10个C级M20普通螺栓,其抗剪强度设计值取130MP，抗拉强度设计值取170Mp.单侧螺栓共同能承受的剪力和拉力分别如下：剪力:Fv=fvb*d2/4*n=408.2kN拉力:Ft=ft*d2/4*n=533.8kN单侧螺栓实际承受的剪力

24、和拉力分别如下：剪力:Fv=P*S1=114.3kN拉力:Ft=P*S2/2=76.2kN从上面的计算可知，连接螺栓实际承受的剪力和拉力都远小于其极限承载力，所以连接螺栓是满足要求。4.2.2.6结论1、由以上分析可知，方柱模板用材强度和刚度均满足要求；2、连接螺栓和拉杆均为外购件，必须按国家标准采购3、模板使用之前请从使用说明中查看注意事项4、以上计算是在设定的条件下进行的，请严格按照以上条件施工，特别要控制好混凝土的浇筑速度。4.3 顶板模板与支撑体系计算顶板采用15mm厚木胶板，7070mm方木作为木胶板背肋，483.5碗扣式脚手架作为支撑体系。顶板厚度为900mm，腋角为300900m

25、m，脚手架与模板设置为：脚手架立杆纵、横向间距为600600mm，步距为1200mm，立杆顶部采用可调托座， 上设1根100100mm方木做为主龙骨，7070mm木方按间距200mm布置于主龙骨上方，最后在木方上铺设15mm厚木胶板做模板。顶板模板与支撑体系见下图。4.3.1顶板模板计算取900mm结构顶板，腋角高度为300mm，顶板取1200mm进行验算。底模上荷载有：新浇筑钢筋混凝土自重荷载：G1=251.2=30.0KN/m2振捣混凝土时产生的荷载：G2=4KN/m2模板自重荷载：木胶板密度取0.75 g/cm3 0.7515000=11250g其自重荷载：G3=0.011259.8=0

26、.11KN/m2施工人员与设备荷载：G4=2.5KN/m2倾倒混凝土时产生的荷载：G5=2KN/m2由建筑施工手册，得相关荷载的系数。作用于模板的总荷载设计值G总=1.2G1+1.4(G2+G4+G5)=1.230.0+1.4(4+2.5+2)=36.0+11.9=47.9 KN/m2。4.3.1.1顶板模板计算Mmax=0.125qL2=0.12547.90.20.22=0.048KNM截面抵抗矩W=bh2/6=200152/6=0.75104mm3=Mmax/W=0.048106/(0.75104)=6.40MPa0=11 Mpa（木材抗弯强度设计值）惯性矩I=bh3/12=1/12200

27、153=56250.0mm4挠度f=0.677ql4/100EI=0.67747.90.202004/(100910356250.0) =0.205mm0=L/400=200/400=0.50mm4.3.1.2顶板背肋计算方木作为木胶板背肋，间距为200mm，跨距600mm，按三跨梁计算。G=1.2（G1+G3）+1.4(G2+G4+G5)=1.2(30.0+0.11) +1.4(4+2.5+2) =36.13+11.9=48.03 KN/m2最大跨中弯矩Mmax=0.1ql2=0.148.030.200.62=0.346KNM截面抵抗矩W=bh2/6=70702/6=57166.7m3=M/

28、W=0.346106/57166.7=6.050=11 Mpa（杉木容许应力设计值）方木最大剪力V=0.6ql=0.648.030.200.6=3.46KN方木抗剪强度=3V/2bh=33.46103/(27070)=1.060=1.70 N/mm2符合要求。4.3.1.3顶板横肋计算支架纵距600，横距600，步距1200，横楞采用1根100100mm方木，按两跨连续梁计算。背肋重荷载：G6=0.87710059.8/106=0.192KN/m2G=1.2（G1+G3+G6）+1.4(G2+G4+G5)=1.2(30.0+0.11+0.192) +1.4(4+2.5+2) =36.36+11

29、.9=48.27 KN/m2最大跨中弯矩Mmax=0.1ql2=0.148.270.600.62=1.043KNM截面抵抗矩W=bh2/6=1001002/6=166666.7m3=M/W=1.043106/166666.7=6.260=11 Mpa（杉木容许应力设计值）方木最大剪力V=0.6ql=0.648.270.600.6=10.43KN方木抗剪强度=3V/2bh=310.43103/(2100100)=1.570=1.70 N/mm2符合要求。4.3.2 顶板支撑体系计算纵距0.6m，横距0.6m，步距1.2m。取最大层高5.55m计算：每根立杆承受钢筋砼重量N1=251.20.60.

30、6=10.8KN模板重量：N2=0.110.60.6=0.04KN模板背肋重量：N3=0.1920.60.6=0.069KN横楞方木重量：N4=0.1310.60.6=0.047KN施工人员与设备荷载：N5=2.50.60.6=0.9KN振捣混凝土时产生的荷载：N6=40.36=1.44KN脚手架自重：384kg/mN7=3.845+(0.6+0.6)5.55/1.29.8/1000=0.397KN扣件自重：N8=513.22/1.2=110N=0.11KN单根立杆总荷载 N底=1.2(N1+N2+N3+N4+N7+N8)+1.4(N5+N6) =1.211.463+1.42.34=17.07

31、4KN按稳定性计算立杆最低一步的受压应力为：长细比：=l0/i =1200/15.78=76100，满足要求查表得=0.352N/A=17074/（0.352489）=99.25N/mm2f=215N/mm2符合要求。4.4 中板模板与支撑体系计算楼板采用15mm厚木胶板，7070mm方木作为木胶板背肋，483.5碗扣式脚手架作为支撑体系。中板厚度为400mm，腋角为300900mm，脚手架与模板设置为：脚手架立杆纵、横向间距为600900mm，步距为1200mm，立杆顶部采用可调托座， 上设1根100100mm方木做为主龙骨，7070mm木方按间距200mm布置于主龙骨上方，最后在木方上铺设

32、15mm厚木胶板做模板。中板模板与支撑体系见下图。4.4.1中板模板计算取400mm结构中板，腋角高度为300mm，中板取800mm进行验算。底模上荷载有：新浇筑钢筋混凝土自重荷载：G1=2.59.80.8=19.6KN/m2振捣混凝土时产生的荷载：G2=4KN/m2模板自重荷载：木胶板密度取0.75 g/cm3 0.7515000=11250g其自重荷载：G3=0.011259.8=0.11KN/m2施工人员与设备荷载：G4=2.5KN/m2倾倒混凝土时产生的荷载：G5=2KN/m2由建筑施工手册，得相关荷载的系数。作用于模板的总荷载设计值G总=1.2G1+1.4(G2+G4+G5)=1.2

33、19.6+1.4(4+2.5+2)=23.52+11.9=35.42 KN/m2。4.4.1.1中板模板计算Mmax=0.125qL2=0.12535.420.200.202=0.036KNM截面抵抗矩W=bh2/6=200152/6=7.5103mm3=Mmax/W=0.036106/(7.5103)=4.8MPa0=11 Mpa（木材抗弯强度设计值）惯性矩I=bh3/12=1/12200153=56250.0mm4挠度f=0.677ql4/100EI=0.67735.420.2002004/(100910356250) =0.16mm0=L/400=250/400=0.625mm4.4.1

34、.2中板背肋计算方木作为木胶板背肋，间距为200mm，横向跨距900mm，按三跨梁计算。G=1.2（G1+G3）+1.4(G2+G4+G5)=1.2(19.6+0.11) +1.4(4+2.5+2) =23.65+11.9=35.55 KN/m2最大跨中弯矩Mmax=0.1ql2=0.135.550.200.90.9=0.58KNM截面抵抗矩W=bh2/6=70702/6=57166.7m3=M/W=0.58106/57166.7=10.10=11 Mpa（杉木容许应力设计值）方木最大剪力V=0.6ql=0.635.550.200.9=3.9KN方木抗剪强度=3V/2bh=33.9103/(2

35、7070)=1.190=1.70 N/mm2符合要求。4.4.1.3中板横肋计算支架纵距600，横距900，步距1200，横楞1根100100mm方木做为主龙骨，按两跨连续梁计算。背肋重荷载：G6=0.87710059.8/106=0.192KN/m2G=1.2（G1+G3+G6）+1.4(G2+G4+G5)=1.2(19.6+0.11+0.192) +1.4(4+2.5+2) =23.83+11.9=35.73 KN/m2最大跨中弯矩Mmax=0.1ql2=0.135.730.600.92=1.74KNM截面抵抗矩W=bh2/6=1001002/6=166666.7m3=M/W=1.7410

36、6/166666.7=10.40=11 Mpa（杉木容许应力设计值）方木最大剪力V=0.6ql=0.635.730.600.9=11.58KN方木抗剪强度=3V/2bh=311.58103/(2100100)=1.640=1.70 N/mm2符合要求。4.4.2中板支撑体系计算纵距0.6m，横距0.9m，步距1.2m。取最大层高10.81m计算：每根立杆承受钢筋砼重量N1=250.80.60.9=10.8KN模板重量：N2=0.110.60.9=0.060KN模板背肋重量：N3=0.1540.60.9=0.084KN横楞方木重量：N4=0.1310.60.9=0.071KN施工人员与设备荷载：

37、N5=2.50.60.9=1.35KN振捣混凝土时产生的荷载：N6=40.54=2.16KN脚手架自重：384kg/mN7=3.8410.5+(0.6+0.9)10.81/1.29.8/1000=0.91KN扣件自重：N8=913.22/1.2=154N=0.20KN单根立杆总荷载 N底=1.2(N1+N2+N3+N4+N7+N8)+1.4(N5+N6) =1.212.13+1.43.51=19.47KN按稳定性计算立杆最低一步的受压应力为：长细比：=l0/i =1200/15.78=76100，满足要求查表得=0.352N/A=19470/（0.352489）=113.11N/mm2f=21

38、5N/mm2符合要求。4.5顶板纵梁模板与支撑体系计算由表3-1可知，顶板纵梁结构尺寸表4-1所示机场T3航站楼站主体结构顶板纵梁位置与尺寸表表4-1序号部位梁型尺寸（mm）典型梁型备注1底板纵梁1800 x 2500底板不纳入本方案2顶板纵梁14002500（上翻）14002100（上翻）14002100（上翻）顶板纵梁底模和侧模均采用15mm厚木胶板；底模采用间距150mm的7070mm木枋，横楞采用2根100100mm方木。侧模采用间距250mm的70700mm木枋，梁高大于650mm时，沿高设400mm间距的拉杆固定侧模，螺栓直径为14mm；背肋木枋背设2根并排483.5mm钢管做为主

39、龙骨，纵向间距为600mm。支架采用483.5mm满堂脚手架，底模支架纵距为600mm、横距为600mm、步距为1200mm。取顶板纵梁14002500mm的模板与支撑体系进行验算，若满足要求， 14002100mm顶板纵梁亦可满足要求。现取通用顶板纵梁14002500mm进行验算。14002500mm顶板梁模板与支撑体系见下图。4.5.1 梁侧模计算新浇筑混凝土侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即是新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式

40、计算，并取其最小值：式中 F-新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）c-混凝土的重力密度（kN/m3）取25 kN/m3t0-新浇混凝土的初凝时间（h）, 取4hV-混凝土的浇灌速度（m/h）;取1.5m/hH-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取2.5m1-外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺外加剂时取1.22-混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；5090mm时，取1；110150mm时，取1.15。取1.15。底部侧模混凝土荷载：=25x2.5=62.5kN/ m2顶部侧模混凝土荷载：=25x0.8=20.0kN/ m取三值中F=37

41、.18kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，振捣砼产生的荷载取值2 KN/m2，则作用于模板的总荷载设计值为：q=37.181.2+(4+2)1.4=53.02KN/m24.5.1.1 梁侧模模板计算（1）强度复核拟采用的木胶板的厚度为15mm，查建筑施工手册，木胶板弹性模量：E=9.0103N/mm2；静曲强度：w=11N/m2。截面抵抗扭矩W=bh2/6=0.250.0152/6=9.3810-6m3最大弯矩Mmax=0.125qL2=0.12553.020.250.252=0.10KNM=Mmax/W=0.10/9.3810-61000

42、=10.66N/m2w=11N/m2符合要求（2）刚度复核模板的挠度惯性矩I=bh3/12=1/12250153=70312.5mm4fqL4/150EI=53.020.252504/(1509.010370312.5)=0.55mmL/400=0.625符合刚度要求4.5.1.2 梁侧模背肋计算方木间距为250mm，跨距600mm，按三跨连续梁计算。（1）抗弯强度计算最大跨中弯矩M方=0.1ql2=0.153.020.250.62=0.48KNM截面抵抗矩W=bh2/6=70702/6=57166.7mm3=M/W=0.4810-3/5.7210-5=8.40 N/m2w=11N/m2符合要

43、求（2）抗剪强度计算方木最大剪力V=0.6ql=0.653.020.250.6=4.77KN方木抗剪强度t=3V/2bh=34770/（27070）=1.461.7 N/mm2符合要求。4.5.1.3 梁侧模横肋计算横楞采用圆钢管483.5，查表得钢管截面抵抗矩W=5.08cm3，惯性矩I=12.19cm4,模板支架支座间距600mm，方木背肋间距250mm ,按两跨连续梁计算。q1=53.020.25=13.26KN/mP= q10.6=7.96 KN最大弯矩M=0.333Pl/2=0.3337.960.6/2=0.80 KNm（横楞钢管为双肢，故除2）=M/W=0.80106/5.0810

44、3=157.480=205 N/mm2最大剪力V=1.333 P/2=1.3337.96/2=5.31 KN125 N/mm2489mm2=61.125KN最大挠度f=1.466 Pl3/100EI=1.4667.960.93/（1002.11053.110-6） =8.50/6.52=1.30mmf=600/400=1.50mm符合要求。4.5.1.4 梁侧模穿梁螺栓计算在双钢管龙骨外侧，沿梁高设400mm间距的拉杆固定侧模，螺栓直径为14mm。穿梁螺栓有效直径为9.9mm穿梁螺栓有效面积为A=76.0mm2穿梁螺栓最大容许拉力值为N=fA=12.92KN穿梁螺栓承受最大拉力N=53.020

45、.250.4/1.2=4.42KNN=12.92KN穿梁螺栓强度满足要求。4.5.2 梁底模计算4.5.2.1 梁底模模板计算F=c H=252.5=62.5KN/m2考虑倾倒混凝土产生的垂直荷载，载荷标准值4KN/m2，振捣砼产生的荷载取值2 KN/m2，施工人员与设备荷载：G4=2.5KN/m2,模板自重荷载： 0.11KN/m2，则作用于模板的总荷载设计值为：q=62.51.2+（4+2+2.5）1.4=86.9KN/m2强度复核拟采用的木胶板的厚度为15mm，查建筑施工手册，木胶板弹性模量：E=9.0103N/mm2；静曲强度：fm=11N/mm2。截面抵抗矩W=bh2/6=15015

46、2/6=0.56104mm3最大弯矩Mmax=0.125qL2=0.12586.90.150.152=0.037KNM=Mmax/W=0.037106/0.56104=6.61N/mm2fm=11N/mm2符合强度要求刚度复核模板的挠度惯性矩I=bh3/12=1/12150153=42187.5mm4挠度f=0.677ql4/100EI=0.67786.90.151504/(100910342187.5) =0.12mm0=L/400=150/400=0.375mm符合刚度要求4.5.2.2 梁底模背肋计算钢管间距为600mm，按两跨连续梁计算。q=（62.5+0.11）1.2+（4+2+2.

47、5）1.4=87.1KN/m2抗弯强度计算最大跨中弯矩M方=0.125ql2=0.12587.10.150.62=0.59KNM截面抵抗矩W=bh2/6=0.070.072/6=57166.7mm3=M/W=0.59106/57166.7=10.32N /mm211N/mm2符合要求抗剪强度计算方木最大剪力V=0.625ql=0.62587.10.150.6=4.90KN方木抗剪强度t=3V/2bh=34900/（2*70*70）=1.50N/mm21.70N/mm2符合要求。4.5.2.3 梁底模横肋计算支架纵距600，横距600，步距1200，横楞采用2根100100mm方木，按两跨连续梁

48、计算。背肋重荷载：G6=0.87710079.8/106=0.269KN/m2G=1.2（G1+G3+G6）+1.4(G2+G4+G5)=1.2(62.5+0.11+0.269) +1.4(4+2.5+2) =75.46+11.9=87.36KN/m2最大跨中弯矩Mmax=0.1ql2=0.187.360.600.62=1.887KNM截面抵抗矩W=bh2/6=2001002/6=333333.4m3=M/W=1.887106/333333.4=5.6610=11 Mpa（杉木容许应力设计值）方木最大剪力V=0.6ql=0.687.360.600.6=18.87KN方木抗剪强度=3V/2bh=

49、318.87103/(2100200)=1.4030=1.70 N/mm2符合要求。4.5.3 梁支撑体系计算纵距0.6m，横距0.6m，步距1.2m。取最大层高5.15m计算：每根立杆承受钢筋砼重量N1=252.50.60.6=22.5KN模板重量：N2=0.110.60.6=0.04KN模板背肋重量：N3=0.2690.60.6=0.097KN横梁重量：N4=0.2620.60.6=0.095KN施工人员与设备荷载：N5=2.50.60.6=0.9KN振捣混凝土时产生的荷载：N6=40.36=1.44KN脚手架自重：384kg/mN7=3.845+(0.6+0.6)5.15/1.29.8/

50、1000=0.382KN扣件自重：N8=713.22/1.2=154N=0.15KN单根立杆总荷载 N底=1.2(N1+N2+N3+N4+N7+N8)+1.4(N5+N6) =1.223.27+1.42.34=31.2KN按稳定性计算立杆最低一步的受压应力为：长细比：=l0/i =1200/15.78=76100，满足要求查表得=0.352N/A=31.2/（0.352489）=181.30N/mm2f=215N/mm2符合要求。4.6中板纵梁模板与支撑体系计算由表3-1可知，中板纵梁结构尺寸表4-2所示：机场T3航站楼站主体结构中板纵梁位置与尺寸表表4-2序号部位梁型尺寸（mm）典型梁型备注

51、1底板纵梁1800 x 2500底板不纳入本方案2中板纵梁120015003顶板纵梁14002500（上翻）14002100（上翻）14002100（上翻）中板纵梁底模和侧模均采用15mm厚木胶板；底模采用间距20mm的7070mm木枋，侧模采用间距250mm的7070mm木枋，梁高大于650mm时，沿高设400mm间距的拉杆固定侧模，螺栓直径为14mm；背肋木枋背设2根并排483.5mm钢管做为主龙骨，纵向间距为600mm。支架采用483.5mm满堂脚手架，底模支架纵距为600mm、横距为600mm、步距为1200mm。取中板纵梁12001500mm的模板与支撑体系进行验算。12001500

52、mm顶板横梁模板与支撑体系见下图。4.6.1 梁侧模计算新浇筑混凝土侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即是新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：式中 F-新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）c-混凝土的重力密度（kN/m3）取25 kN/m3t0-新浇混凝土的初凝时间（h）, 取4hV-混凝土的浇灌速度（m/h）;取1.5m/hH-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取2.5m1-外加剂影响修

53、正系数，不掺外加剂时取1.0，掺外加剂时取1.22-混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；5090mm时，取1；110150mm时，取1.15。取1.15。=25x1.5=37.5kN/ m2取二者中的较小值，F=37.18kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，振捣砼产生的荷载取值2 KN/m2，则作用于模板的总荷载设计值为：q=37.181.2+(4+2)1.4=53.02KN/m2横梁侧模模板、侧模背肋、侧模横肋以与侧模穿梁螺栓布置与4.5章纵梁一样，且受力情况一样，其计算详见4.5.1.14.5.1.4计算过程，满足

54、受力要求。4.6.2 梁底模计算4.6.2.1 梁底模模板计算F=c H=251.5=37.5KN/m2考虑倾倒混凝土产生的垂直荷载，载荷标准值4KN/m2，振捣砼产生的荷载取值2 KN/m2，施工人员与设备荷载：G4=2.5KN/m2,模板自重荷载： 0.11KN/m2，则作用于模板的总荷载设计值为：q=37.51.2+（4+2+2.5）1.4=56.9KN/m2强度复核拟采用的木胶板的厚度为15mm，查建筑施工手册，木胶板弹性模量：E=9.0103N/mm2；静曲强度：fm=11N/mm2。截面抵抗矩W=bh2/6=200152/6=0.75104mm3最大弯矩Mmax=0.125qL2=

55、0.12556.90.20.22=0.057KNM=Mmax/W=0.057106/0.75104=7.60N/mm2fm=11N/mm2符合强度要求刚度复核模板的挠度惯性矩I=bh3/12=1/12200153=56250.0mm4挠度f=0.677ql4/100EI=0.67756.90.22004/(100910356250.0) =0.24mm0=L/400=200/400=0.5mm符合刚度要求4.6.2.2 梁底模背肋计算钢管间距为600mm，按两跨连续梁计算。q=（37.5+0.11）1.2+（4+2+2.5）1.4=57.04KN/m2抗弯强度计算最大跨中弯矩M方=0.125q

56、l2=0.12557.040.20.62=0.52KNM截面抵抗矩W=bh2/6=70702/6=57166.7mm3=M/W=0.52106/5.7167104=9.10/mm211N/mm2符合要求抗剪强度计算方木最大剪力V=0.625ql=0.62557.040.20.6=4.278KN方木抗剪强度t=3V/2bh=34278/（2*70*70）=1.31N/mm21.70 N/mm2符合要求4.6.2.3 梁底模横肋计算支架纵距600，横距600，步距1200，横楞采用2根100100mm方木，按两跨连续梁计算。背肋重荷载：G6=0.87710059.8/106=0.192KN/m2G

57、=1.2（G1+G3+G6）+1.4(G2+G4+G5)=1.2(37.5+0.11+0.192) +1.4(4+2.5+2) =36.36+11.9=57.3 KN/m2最大跨中弯矩Mmax=0.1ql2=0.157.30.600.62=1.24KNM截面抵抗矩W=bh2/6=1001002/6*2=333333.4m3=M/W=1.24106/333333.4=3.720=11 Mpa（杉木容许应力设计值）方木最大剪力V=0.6ql=0.657.30.600.6=12.38KN方木抗剪强度=3V/2bh=312.38103/(2200100)=0.930=1.70 N/mm2符合要求。4.6.3 梁支撑体系计算纵距0.6m，横距0.6m，步距1.2m。取最大层高9.71m计算：每根立杆承受钢筋砼重量N1=251.50.60.6=13.5KN模板重量：N2=0.110.60.6=0.04KN模板背肋重量：N3=0.1920.60.6=0.07KN横梁重量：N4=0.2620.60.6=0.095KN施工人员与设备荷载：N5=2.50.60.6=0.9KN振捣混凝土时产生的荷载：N6=40.36=1.44KN脚手架自重：384kg/mN