双排钢管落地脚手架计算书

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1、双排钢管落地脚手架计算书一、参数信息1 。脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20.3 m ，立杆采用单立杆;搭设尺寸为：横距Lb为0。6m,纵距La为1。5簿大小横杆的步距为1。5 m；内排架距离墙长度为0.55m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为48X3 0;横杆与立杆连接方式为双扣件; 取扣件抗滑承载力系数为 0 。 75;连墙件采用两步三跨，竖向间距3 m ，水平间距4.5 m ，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2 . 活荷载参数施工均布活荷载标准值： 3。 000kN/m2 ；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数:2 层；3。风荷载参数本工程地处山

2、西太原市, 基本风压 0.37kN/m2；风荷载高度变化系数阳计算连墙件强度时取0.92 ,计算立杆稳定性时取0.74 ,风 荷载体型系数厚为0。214;4. 静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值( kN/m)： 0。 1394;脚手板自重标准值(kN/m2):0.350 ；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0。 140；安全设施与安全网(kN/m2) :0 。 005;脚手板类别 : 竹串片脚手板；栏杆挡板类别 : 竹串片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m) ： 0。 033；脚手板铺设总层数:13 ；5。地基参数地基土类型：素填土；地基承载力标准值(kPa) ： 120。 0

3、0；立杆基础底面面积（m2） :0。20;地基承载力调整系数:100。二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形1。均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P 1= 0 0 033kN/m ;脚手板的荷载标准值：P2= 0.35 XI。5/3=0。175kN/m ;活荷载标准值：Q=3X 1.5/3=1 。 5kN/m;荷载的计算值：q=1。2X0。033+1.2X0。175+1.4X1.5=2。35kN/m；q3 口口口 I 口口 口1小横杆计算简图2。强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯

4、矩，计算公式如下：M qmax=ql2/8最大弯矩 Mqmax =2.35 X 0。62/8=0。106kN m最大应力计算值(T =Mqmax/W =23.552N/mm 2;小横杆的最大弯曲应力(7 =23.552N/mrm小于小横杆的抗弯强度设计值用=205N/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值 q=0。033+00 175+1。5=1.708kN/m ;qmax=5ql4/384EI最大挠度 v =5.0 X 1708X6004/ (3842.06 105X107800) =0。13 mm；小横杆的最大挠度 0。13 mm小于 小横杆的最大

5、容许挠度 600 / 150=4与10 mm 满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1 .荷载值计算小横杆的自重标准值：P1= 00 033 X 0.6=0.02kN;脚手板的荷载标准值:P 2= 0.35 X0.6 X 1.5/3=0。 105kN;活荷载标准值：Q= 3X0。6X1。5/3=0.9kN;荷载的设计值：P= (1.2X0.02+1.2 X0O 105+1.4X0.9) /2=0。705kN;大横杆计算简图2 .强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯 矩和。M max=0.08ql 2均布

6、荷载最大弯矩计算：Mmax=0。08X0.033 X1。5X 1.5=0.006kN 成集中荷载最大弯矩计算公式如下：M pmax=0.267Pl集中荷载最大弯矩计算：M2max=0。267 X 00 705X 1.5= 0。282kN - mM=Mmax + M 2max=0.006+0.282=0.288kN - m最大应力计算值 (T =0 288X106/4490=64.219N/mm2;大横杆的最大弯曲应力计算值(7=64 219N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值f =205N/mim 满足要求！3 .挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度

7、和,单位:mm|均布荷载最大挠度计算公式如下：而ax=0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:加ax= 00 677 0。033X5004/（100 2.06 105X107800）=0.051 mm;集中荷载最大挠度计算公式如下 :中max=1。883P13/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=（0 。 02+0。 105+0.9）/2=0 。 512kNv = 1 8830o 512M5003/ （ 100 2.06 105X107800） =1。467 mm;最大挠度和：v = max+ pmax=0o 051+1。467=1.518

8、 mm；大横杆的最大挠度1.518 mm 小于 大横杆的最大容许挠度1500 / 150=10 与10mm满足要求！四、扣件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96M,双扣件承载力设计值取16。00kN,按照扣件抗yt承载力系数0.75 ,该工程实际的旋转双扣 件承载力取值为 12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（ 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 5.2.5 ） :R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取12.00kN ；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;小横杆的自重标准值：Pi=0.0

9、33X0.6 X2/2=0.02kN ;大横杆的自重标准值:P 2=0.033 X 1.5=0.05kN ;脚手板的自重标准值:P 3=00 35X0.6 X 1.5/2=0。158kN;活荷载标准值:Q=3 X 0.6 X 1。5 /2=1.35kN ;荷载的设计值：R=1。2X（0。02+0.05+0。158） +1.4 X 1.35=2.163kN ;R 12 0 00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载. 静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值，为0。 1394kN/mN gi=0.13

10、94+(0 。 60X2/2) X 0.033/1 。 50 X 20.30=3。100kN;4 2) 脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2N G2= 0.35 X13X1。5X (0.6+0。6) /2=3.924kN ;(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹串片脚手板挡板，标准值为 0.14kN/mN G3=0.14X13X 1.5/2=1。365kN;(4 )吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0.005kN/m2N G4=0O 005X1.5 X20。3=0.152kN;经计算得到，静荷载标准值N G=NG1+NG2+NG3+NG4=8。 542kN；活荷载为施

11、工荷载标准值产生的轴向力总和 , 立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2取值。经计算得到 , 活荷载标准值N q=3X 0.6X1。5 X 2/2=2。7kN;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1.2 N G+0.85X 1.4Nq=1。2X8.542+ 0.85 XI。4X2.7= 13。463kN;不考虑风荷载时, 立杆的轴向压力设计值为N =1.2Ng+10 4NQ=1.2 X 8.542+1.4 X 2.7=14。03kN;六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0o 7 国，Si 0D其中 基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 的

12、规定采用：wo=0o 37kN/m2;闪风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：生=00 74;阳-风荷载体型系数：取值为0.214;经计算得到，风荷载标准值为：Wk=0.7 X0O 37X0.74 X0.214=0 0 041kN/n2;风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW 为 :M w=0.85 X1.4WkLah2/10=0.85 X1。4X0.041 X1。5X1.5 2/10=0。016kN m;考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算公式（T =N/（|）A + Mw/W f 立杆的轴心压力设计值： N=13.463kN；不考虑风荷载时, 立杆的稳定性计

13、算公式(T =N/(|)A 424) =124.868N/mm2;立杆稳定性计算(r=124.868N/mm小于立杆的抗压强度设计值f =205N/mim, 满足要求 !七、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130 2001) 5.3 。 6条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs= (|)Af -(1。2Ng2k + 0.85 俅 4 (BPQk + Mwk 小 A/WJ ) /1。2Gk构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN) 计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=5.442kN；活荷载标准值： NQ=

14、2。 7kN；每米立杆承受的结构自重标准值： Gk=0.139kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：MWk=MW/ (1.4X0。85) =00 016 /(1.4义 0。85) =00 014kNI- miHS= ( 0.265 X4.24 X10 4X205X103- (1。2X5.442+0。85X 1.4 X (2 0 7+0。265X 4.24 X100X0。014/4.49) ) ) / (1。2X0.139)=76。988 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130 2001) 5。 3。 6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

15、 H=Hs /(1+0 。 001Hs)H =76。988 /(1+0.001 X76。988)=71。485 m；H= 71.485 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值H =50m.脚手架单立杆搭设高度为20。3m，小于H,满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:Nl=Nlw + N 0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算尸00 92,俨=0。214,5=0。37,Wk=0.7” sp： o=0o 7 0.92 0。2140.37=0o 051kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=13.5 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手

16、架安全技术规范 (JGJ130-2001 ) 5.4.1 条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 (kN), N 0= 5 。 000kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN) ，按照下式计算：Nw=10 4XWXAw=0.964kN;连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw + N 0= 5.964kN ；连墙件承载力设计值按下式计算：2=6 - Af其中小=轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=550/15.9的结果查表得到 小=0 903, l为内排架距离墙的长度；A=4 。 24 cm2； f =205N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0。903X4。24X 10-4X205

17、X 103=78.489kN;N=5.964 Nf=78o 489,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Ni=5o 964小于双扣件的抗滑力12kN,满足要求！连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p f g地基承载力设计值：fg=fgkXkc=120 kPa；其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc=1 ；立杆基础底面的平均压力：p=N/A =67.316 kPa ;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=13.463kN;基础底面面积：A=0= 2 m2 。p=67o 316kPa f g=120 kPa 。地基承载力满足要求!