南京工业大学反应工程题集-完整问题详解版

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1、 注：红色底色为需注意的题目；黄色为无答案的题目1.对于热效应不大，反响温度的允许变化围又比拟宽的情况，用单级反响器最方便。2.气固催化平行反响，假如主、副反响均为一级不可逆反响，且粒子等温，如此扩散不影响其选择性，在粒子任意位置，反响速率之比均为速率常数之比。选择题1.在V=100L/min流量下对三只反响器分别进展示踪实验，测得如下数据： 反响器 A B C 体积L 1000 2000 3000t2 min 50 100 250 如此三只釜的反混大小顺序B A. ABC B. ACB C. CBA D. CAB2. 乙苯在催化剂上脱氢反响生成苯乙烯，经过一段时间反响后，苯乙烯生成量不再增加

2、，但乙苯仍大量存在，明确这是一个B反响。 A慢速 B可逆 C自催化 D不可逆3反响器中等温进展着AP(1)和AR(2)两个反响，当降低A的浓度后，发现反响生成P 的量显著降低，而R的生成量略降低，明确(A) A反响(1)对A的反响级数大于反响(2)B反响(1)对A的反响级数小于反响(2) C反响(1)的活化能小于反响(2)D反响(1)的反响速率常数大于反响(2)4在间歇反响器中等温进展一级不可逆反响AR，当转化率达90时，所需反响时间为2h假如反响改在管式反响器中进展，空时为2h，其它条件同间歇反响器，如此转化率为 B A 60 B. 90C45 D75两个等体积的全混流反响器进展串联操作，反

3、响为一级不可逆，如此第一釜的反响速率-rA1与第二釜的反响速率-rA2之间的关系为(A)。两釜反响温度一样。A-rA1-rA2 B-rA1=-rA2 C-rA1-rA25四只一样体积的全混釜串联操作，其无因次停留时间分布的方差值为( B )A 1.0 B. 0.25 C0.50 D06对一平行连串反响，P为目的产物，假如活化能次序为：E2E1a2 Bala2 C活化能E1E222. 等温恒容下进展各步均为一级不可逆串联反响 假如保持一样的转化率xA，调节反响温度使k2/kl降低，如此P的最大得率将 (A ) A增大 B减小 C不变 D先增后减23有两个有效容积不等的全混流反响器串联操作，反响为

4、二级不可逆反响AP，假如大釜在先，小釜在后，出口转化率为xA1，小釜在先、大釜在后，如此出口转化率为xA2，两种情况下，进料流速、进料浓度和反响温度均一样，比拟xA1和xA2的相对大小为( B )AxA1xA2 BxA1100，可判别该反响器返混( B ) A很大 B很小 C中等 D无返混25.气固催化反响本征速率是指排除( C )阻力后的反响速率。A外扩散 B扩散 C、外扩散 D吸附和脱附26.所谓固定床积分反响器是指反响物一次通过后，转化率大于(B )的情况。A10 B25 C40 D5027.列管式固定床反响器填充的催化剂为了消除壁效应其粒径应小于反响管径的(B)倍。A100 B8 C3

5、 D5028.反响器中等温进展着和两个反响，当降低A的浓后，发现反响生成P的量显著降低，而R的生成量略降低，明确(A ) A反响(1)的反响级数大于反响(2) B反响(1)的反响级数小于反响(2) C反响(1)的活化能小于反响(2) D反响(1)的反响速率常数大于反响(2)29. 纯二甲醚气相分解反响CH3OCH3C+3H2+CO在恒温恒压下进展，当分解率达100时，反响物系的体积为( D ) A与原体积一样 B为原体积的1/3 C为原体积的2倍 D为原体积的3倍两个有效容积不等的全混流反响器串联操作，进展二级不可逆反响，出口转化率要求一定，可采取两种串联顺序： (1)大釜在先，小釜在后，进料

6、流量为Q01； (2)小釜在先，大釜在后，进料流量为Q02。 两种情况下，进料浓度、反响温度一样，如此进料流量Q01，和Q02的比拟为(D ) AQ01Q02 BQ01=Q02 C无确定关系 DQ01放热速率 B移热速率放热速率随温度的变化率 D移热速率随温度变化率xA2 BxA1=xA2 CxAlP，现有反响器体积下，出口转化率为45，假如将反响器体积增加一倍，如此出口转化率将为(D )，操作条件均保持一样。 A90 B90 C45 D4541.等温一级不可逆液相反响，采用如下三种方案进展： (1)一个分批式完全混合反响器，容积V1(仅考虑反响时间所需)， (2)一个平推流反响器，容积V2，

7、 (3)二个等体积全混流反响器串联，总容积为V3。 上述三种情况反响温度、物料处理量与转化率一样，如此容积比拟为( B ) AV1V2V3 BV1=V2V3 CV2V1V3 DV2bc B. bac C. cab D.cba2.气固催化反响AP，催化剂颗粒外外表浓度CAS和Cps与流体主体浓度CAG和CPG存在差异。当过程为反响控制时，如此CAS应CAG大于 小于 等于，Cps应CPG大于 小于 等于；当过程为传质控制时，如此CAS趋近于CAG 趋近于0 某一值3. 对零级和一级不可逆反响，宏观流体的反响速率微观流体的反响速率大于 小于 等于对大于一级的不可逆反响，宏观流体的反响速率微观流体的

8、反响速率大于 小于 等于 对小于一级的不可逆反响，宏观流体的反响速率微观流体的反响速率大于 小于 等于4一个全混流反响器，其有效容积v1=1m3，进展一级不可逆反响，达60转化率，进料量为Q0l3的全混流反响器串联操作进展同上反响，反响温度一样，转化率要求不变，如此进料量Q02将()A大于Q0l0l C等于Q0l0l5等温零级不可逆液相反响，采用如下三种方案进展： (1)一个1m3的平推流反响器，转化率xA13的平推流反响器并联，进料流量平均分配，转化率xA23的全混流反响器串联，转化率xA3 上述三种情况进料总流速，进料浓度和反响温度一样xA1、xA2，和xA3比拟为( ) AxA1xA2x

9、A3 BxA1=xA2xA3 CxA1=xA2=xA3 D。xA1xA3xA26. 等温液相反响：A R rRk1CA R为目的产物 2RD rD=k2CR2；现有如下四种方案可供选择 (1)平推流反响器高转化率 (2)平推流反响器低转化率 (3)全混流反响器低转化率 (4)两个等容积全混流反响器串联，高转化率。从提高R的选择性着眼，适宜选择( )A(1) B(2) C(3) D(4)7. 气体分子与固体外表间发生物理吸附时，其吸附热一般在( ) A40200KJmol B大于400KJmolC825KJmol D4KJmol以下8间歇釜中进展各步均为一级不可逆串联反响，等温下进展，为了提高p

10、的选择性( ) A应使A的转化率接近100 B应保持高的转化率 C应保持较低的转化率 D转化率上下无妨9. 对于气膜扩散控制的气液反响，其宏观反响速率就等于( )A气膜扩散速率 B液膜扩散速率C液相主体反响速率 D取决于B和C是非题：正确的打“，错误的打“1.用乙醇胺吸收某酸性气体，该过程为中速反响，因而吸收采用板式塔较鼓泡塔有利于气体的吸收。 2.对于基元反响2A-P，因此反响物A的反响级数与化学计量系数是一样的。 3.由于零级反响中反响速率与浓度无关，故流体的混合态对反响结果无影响。 4.对于一级气固催化A-P-S反响，P为目的产物，由于扩散阻力的存在，使得ASAG,因此必定使反响的选择性

11、下降。 5.设计流化床反响器时，催化剂颗粒很小，一般不必考虑扩散的影响，可按全混流反响器进展计算。 6.用空气液相氧化甲苯，该过程为极慢反响，因而采用鼓泡塔较板式塔有利于氧化反响。 7.在管式反响，物料所经历的反响时间可由反响管的体积和进料流量计算得到。 8.采用无梯度反响器进展催化剂性能测试，一般可采用较大颗粒催化剂，管径/粒径可小于8. 9.在气液多相反响A(g)+B(l)=D(l),当反响速率与气相A的分压无关时，可认为消除了液膜阻力。 10在全混流和平推流反响器中进展液相反响，由于全混流反响器反混程度最大，故在全混流反响器的反响速率比平推流反响器要小。 11对化学反响来说，温度越高，反

12、响速率越大，因此高温操作，可使反响器体积最小。12多个PFR串联或多个CSTR串联，其流型仍为活塞流或全混流。 13对于零级反响，由于反响速率与反响物浓度无关，因此催化剂扩散阻力对宏观反响速率无影响。 14在进展均相反响动力学实验时，既可以在间歇反响器中进展，也可以在连续流动反响器中进展，但由于反响器操作方式不同，因此所得的反响动力学方程形式也是不同的。 15 间歇釜式反响器改成连续操作后，由于省去了辅助时间，因此一定能提高产量。 16在绝热式固定床反响器中进展一级不可逆反响，由于西勒Thiele模数与反响物浓度无关，因此扩散有效因子在床为常数。 17由于全混釜的停留时间分布比任意非理想流动反

13、响器的都宽，因此。 18在一绝热反响器中，仅当进展一级反响时，其反响温度和转化率的关系才呈线性。 19.在任意转化率下，一级不可逆连串反响在全混流反响器中进展的收率总是低于在间歇釜中进展的收率。 20.在一样的温度下，一级连串不可逆反响APQ，在间歇反响器中进展时P的收率总是高于在全混流中进展的P的收率。 21在全混流釜式反响器中进展液相反响,由于返混程度最大,故反响速率一定最小。22.因为单一反响就是基元反响，因此反响级数与化学计量系数一样。 ,假如(-RA)=kCACP，由于反响级数大于零，如此在达到一样的转化率时，所需的VPFR总是小于VCSTR。 24.在间歇反响器BR中和活塞流反响器

14、PFR中等温进展同一反响，假如CA0、xAf一样时，如此tBR = PFR 。 ( )25无论是一级反响还是二级反响，流体的混合态对反响结果无影响。 26.对气固催化反响，由于外扩散阻力的存在，使得CAS 乙，因此甲反响器的返混程度一定大于乙反响器的返混程度。 ( )38由于全混釜的返混程度比任意非理想反响器的返混程度都大。因此()CSTR()NFR ( )下等温反响，在CA1mol/L时，RA如此当CA2mol/L时，RA= 4mol/L.s 。 40. 对于混合的非极限情况，即宏观混合和微观混合并存时，即不能按微观流体处理，也能按宏观流体处理。 41. 一闭式反响器的，该反响器假如用多釜串

15、联模型来描述，如此模型参数N=5。 42具有一样停留时间分布的两个反响器，进展同一化学反响，假如操作条件一样，反响结构总是一样的。 43达到单个分子尺度的微观混合总是比达到流体微团尺度的宏观混合效果好。 44所谓单一反响，就是基元反响。 45幂级数动力学方程式中的反响级数是根据化学计量方程中计量系数确定的。10000min2可知其流型接近全混流。 ()47可逆放热反响的最优温度是指转化率一定时，对应于最大反响速度的温度。48在平推流反响器等温进展一级不可逆液相反响，反响器出中转化率可达40，假如使转化率提高到80，在同样操作条件下，如此反响器体积应增加一倍。 ()49多级全混釜串联，串联釜数增

16、多，返混程度增大，釜数接近无穷多，返混程度接近全混流。 50.气固催化反响的本征速率方程是指排除了吸附和脱附阻力后的速率方程。 ()51设计固定床反响器应采用排除了、外扩散阻力后的反响速率方程式。三、填空题2.要使固定床反响器所用催化剂量最少，对简单不可逆反响，应尽可能在 高温 度下操作；对可逆放热反响，应尽可能在 最优 温度下操作；对可逆吸热反响，应尽可能在 高温 温度下操作。 (1) C (2) A4.某二级不可逆气固催化反响，本征反响活化能为80kj/mol，当过程为扩散控制时，表观反响级数为 1.5 ，表观反响活化能为 40 kj/mol 4.1/(-RA)对XA的曲线上存在极小值的情

17、况是 可逆放热 反响和 自催化反响的特征。5一实际流动反响器，Pe=20，该反响器假如用多级混合模型描述，如此模型参数N=。6104J/mol，问反响温度是550时的反响速率比反响温度是400时的反响速率快 23 倍。( r550/r400=k550/k400=Aexp(-E/RT550)/Aexp(-E/RT400)=expE/R(1/T400-1/T550)=23(倍) )2一不可逆反响，当反响温度从150升高到200时，反响速率增加一倍，如此该反响的活化能为。3一不可逆反响，当反响温度从25升高到35时，反响速率增加一倍，如此该反响的活化能为 52894 Jmol 。4一液相复合反响，均

18、为基元反响。在单一连续釜中等温反响，该温度下，,问当最终转化率为80时，目的产物P的瞬时选择性为： 0.75 ，总选择性为： 0.75 。假如k1=7k2,如此.P的瞬时选择性为0.875，总选择性为0.8755对一闭式反响器，已测知Pe(Peclet准数)为10，假如该反响器用多级串联模型来描述，如此模型参数N为 5.56 。6.等温下进展一级不可逆反响，为达到xA的转化率，采用单个CSTR的体积与PFR的体积之比为进展两级不可逆反响，两者体积之比为 7. 液相反响：从有利于产品分布的观点，将如下接触方式按优劣顺序排列为 2 4 3 1 假如k1k2，CA0CB0 ，写出计算瞬时选择率的公式

19、： 1/(1+C A ) 。8.从反响器停留时间分布测定中,求得无因次方差,反响器可视为 全混流反响器 ,又假如求得无因次方差,如此反响器可视为 活塞流反响器 。9在CSTR中，物料平均停留时间为1h，停留时间大于10h的物料粒子占全部物料粒子的 0.0045 。10在流化床中进展固相加工反响，固体颗粒在反响器中流动状态可看成CSTR，固体颗粒平均停留时间为1min，停留时间小于1min的固体颗粒占流出的全部颗粒的 63.2 。11在PFR中，停留时间大于平均停留时间的流体粒子占全部粒子的 0 ，在CSTR中，停留时间大于平均停留时间的流体粒子占全部粒子的 36.8 。12某气相反响A3B R

20、，如此膨胀因子为 -3 。13. 采用无梯度反响器进展气固催化反响本征动力学测定时，足够高的转速，可使 外扩散 消除；足够小的粒子，可使 扩散 消除。14.反响物A的水溶液在等温PFR中进展两级反响，出口转化率为0.5，假如反响体积增加到4倍，如此出口转化率为0.8 。16在PFR中进展等温二级反响，出口转化率为0.8，假如采用与PFR体积一样的CSTR进展该反响，进料流量Q0保持不变，为达到一样的转化率0.8，可采用的方法是使CA0增大5倍。17. 在多釜串联中，可逆放热反响的最优温度序列为随反响釜数增加而降低 ，随转化率增加而降低 。18等温下进展一级不可逆反响，为达到同样的转化率xA,

21、采用单个CSTR的体积与PFR的体积之比为 ，一样的进展该反响，进展二级不可逆反响，两者的体积之比为。19在一全混流反响器中进展一级不可逆连串反响 ，P为目的产物，原料中不含P和Q。问最优空时为 3.16h ；P的最大收率为 0.577 ；最大收率下所对应的A的转化率为 0.76 。20. 在一活塞流反响器中进展一级不可逆连串反响 ，P为目的产物，原料中不含P和Q。问最优空时为 2.56h ；P的最大收率为 0.774 ；最大收率下所对应的A的转化率为 0.774 。21一复合反响 假如 如此目的产物P的瞬时选择性SP为 。22在气固催化反响中，丹克勒Damkoler准数Da的物理意义为，n级

22、不可逆反响的Da = 。23. 某不可逆气固催化反响，本征反响活化能为105Jmol,当过程为扩散控制时，表观活化能为。24均相CSTR反响器中，放热S形曲线与移热直线一般有3个交点，高温区交点的特征是，中温区交点的特征是，低温区交点的特征是。AT图上画出三段绝热式固定床操作示意图：一、二段段间采用原料气冷激，二、三段段间采用间接冷却。画出平衡曲线、最优温度曲线、各段操作线、段间冷激或冷却线。26某液相复合反响, 假如为使目的产物P的选择性高，应选择：假如采用间歇反响釜，其加料方式为 B 一次性参加，A连续滴加 ；假如采用管式反响器，其进料方式为B从反响器进口处参加，A沿管长多处参加 。27液

23、相复合反响, 假如为使目的产物P的选择性高，应选择：(1)假如采用间歇反响釜，其加料方式为 A一次性参加，B连续滴加 ；(2)假如采用管式反响器，其进料方式为 A从反响器进口处参加，B沿管长多处参加 ；(3)假如E1E2，如此反响温度应采用 高温 。28一气固催化反响，假如反响机理为：(此步为速率控制步骤)如此本征反响速率方程为：一气固催化反响，假如本征反响速率方程为：如此该反响可能的反响机理为。29化学反响速率可分为温度效应和浓度效应，对简单反响而言，温度对反响速率的影响程度取决于；对复合反响而言，选择性对温度的敏感程度取决于。30在间歇搅拌釜中，进展一可逆放热反响时，其最优反响温度的序列是

24、。31在管式反响器中，进展一可逆放热反响时，其最优反响温度的序列是。32在BR中等温进展一级不可逆反响，当转化率达95时，反响时间为2h；假如反响在PFR或CSTR中等温进展，温度同BR，空时均为2h，如此转化率分别为：PFR： CSTR：。33三个平推流反响器串联，进展一液相均相反响，其流程如如下图所示。V1V2V3 xA0=0 xA1xA2 xA3 FA0FA1FA2FA3假如反响速率(-RA)=kCA2, 如此V2的计算式为：;假如xA1-xA0= xA2-xA1= xA3-xA2，如此三个反响器体积大小之间的关系为： V1V2(d)(a)(c) PFRPFR A A B B a (b)

25、PFR B A A B c (d)36.如下四种组合反响器中，单个反响器体积均相等，处理量也一样。如如下图所示PFRPFR a CSTR CSTR (b)PFRPFR CSTR CSTR (c) (d) (1)试比拟返混程度大小次序为: (b)(c)=(d)(a) ；(2)当进展二级反响时，各组合反响器最终转化率上下次序为：a(c)(d)(b) 。37.对一闭式反响器进展停留时间分布实验测定，在Q300L/min下，得到E(t)t关系如如下图所示。由于该图放置已久，纵坐标模糊不清。试根据E(t)函数性质确定并计算：1E(t)-1/200(t-20)E(t)2F(t)-t23V 2 m34多级串

26、联模型参数N 2 0 10 20 t/min38.如下几种组合反响器，经脉冲示踪测其停留时间分布，假如用多釜串联模型描述，试写出N值或N值围。PFRPFR (a) (b)NFR (c) (d)39活塞流反响器，Pe，返混程度；全混流反响器，Pe，返混程度；非理想流动反响器，介于；值越大，停留时间分布；返混程度。40CSTR定常态热稳定性的必要条件为：。41. 在固定床反响器中，进展二级不可逆气固催化反响，试比如下情况下催化剂有效系数值的大小a处靠近反响器的进口，b处靠近反响器的出口。a b1等温操作，dP不变：ba 2吸热反响，绝热操作：ba在固定床反响器中，进展二级不可逆气固催化反响，试比如

27、下情况下催化剂有效系数值的大小a、c处靠近反响器的进口，b处靠近反响器的出口。a b1等温操作，dP不变：Cba 2吸热反响，绝热操作：Cba3dP由3mm改为5mm、7mm，如此a3、a5、a7的大小次序为：a3a5a7(均为a点位置，且假定温度相等)。，P为目的产物，E1E2，两反响均为一级吸热反响。试比拟在如下操作条件下，反响器中各点的瞬时选择性的大小。a b cccccccccczzccccccccccccccccccccccccb1等温操作：Sa=Sb=Sc2绝热操作：SaSbSc43要使固定床反响器所用催化剂量最少，对简单不可逆反响，应尽可能在温度下操作；对可逆放热反响，应尽可能在

28、温度下操作；对可逆吸热反响，应尽可能在温度下操作。44一级不可逆气固催化反响，在不同条件下操作，粒外反响物A浓度变化情况如如下图所示：a)试判别图中四种情况的宏观动力学类别 本征动力学控制 扩散控制 外扩散和本征动力学同时控制 外扩散控制b)四种情况下的扩散有效因子值的大小次序为：45可逆放热反响，在四段绝热式固定床中进展，床层温度与转化率的关系如下列图。试比拟各段床层的(1)进出口温差大小 (2)催化剂用量多少 WlW2W3EB3D、G、H三点速率大小次序：HGD4图上哪一点反响速率最大：F47画出活塞流反响器、全混流反响器、活塞流和全混流反响器串联、全混流和活塞流反响器串联的停留时间分布函

29、数与分布密度函数。48. 乙烷进展热裂解，其活化能为314025J/mol。试问650是的分解速率是500是的分解速率的倍。49. A和B按下式反响，其速率式为：2AR rR=k1CA2, R的瞬间收率为。A+BS rS=k2CACB 假如R为目的产物，如此配料时A和B的浓度应；假如E1E2，如此反响温度应。50.在Q100 l/min下对三只反响器分别进展示踪实验，测得数据如下：反响器A B C反响体积l1000 2000 300050 100 150(1)三只反响器返混程度大小顺序为(2)假如在上述反响器中均等温进展一级不可逆反响，k=12min-1，如此各只反响器的转化率分别为 xA=x

30、B=xC=51一闭式反响器的，该反响器假如用多级全混釜模型来描述，如此模型参数N。52在进展示踪实验时，示踪剂的选择应满足以下条件：53. 停留时间分布实验测定的准确性可用以下方法来检验。54在工业反响装置中反响流体往往偏离两种理想的流动模式，也就是说在反响器出口的反响物料中存在明显的。55气固催化平行反响，假如主、付反响均为一级不可逆反响，且粒子等温，如此扩散不影响其选择性，在粒任意位置，反响速率之比均为。56对于热效应不大，反响温度的允许变化围又比拟宽的情况，用反响器最为方便。57.。58以lnk1/T作图，为一直线，有时在高温区发生转折或弯曲，其原因可能是：。59反响速率常数k与温度的关

31、系为，如此反响活化能为：。60某反响在500K时的反响速率常数k是400K时的1000倍，如此600K时的反响速率常数是400K时的倍。61.气体分子在固体催化剂微孔中扩散的主要形式有，当时 ， ,当时 ，。62.当分子扩散的平均自由程远大于催化剂微孔直径时，分子在微孔中的扩散为扩散，其扩散系数与压力的关系为，与温度的关系为。63.如下反响分别在CSTR中进展，在动力学方程、进料量、最终转化率等均确定的情况下，试选择适宜的操作温度：a. ，最优温度、最高允许温度、较低温度b. ，最优温度、最高允许温度、较低温度64.在某一体积为200L的反响器进展停留时间分布测定，在流量为10L/min，条件

32、下测得停留时间分布函数的方差100min2，假如用多级混合模型描述，如此模型参数N65.某一气固催化复合反响为平行反响，其本征速率分别为：为提高反响选择性应选择大颗粒、细颗粒，大孔径、小孔径的催化剂。66.均相反响ABPS，CB02CA0，A的转化率为70%，B的转化率。67固定床进展一级不可逆气固催化放热反响，绝热操作，床催化剂有扩散阻力，此时床层进口和出口的值相对大小应是。68. 某两段间接换热式气固相催化反响器进展可逆放热反响，各段进出口转化率与温度符合最优分配原如此，操作线见如下图。填，或M点反响速率N点反响速率B点反响速率C点反响速率C点反响速率P点反响速率M点反响速率D点反响速率6

33、9. 某气固催化反响ABRS，A，B，R，S均吸附于同一类活性中心点，外表反响为控制步骤1） 试按LH机理推导该反响的机理方程2) 假如反响过程中B过量，A，B吸附很弱，A的转化率很低时，此时表现为几级反响。70. 气固催化平行反响，假如主、付反响均为一级不可逆反响，且粒子等温，如此扩散不影响其选择性，在粒任意位置，反响速率之比均为。71对于热效应不大，反响温度的允许变化围又比拟宽的情况，用反响器最为方便。72固定床等温进展一级不可逆放热反响，床催化剂有扩散阻力，此时床层进口和出口处催化剂有效系数值相对大小应是73. 要得到最大的目的产物B，对反响：试选取最优的操作方式：。74.减少催化剂颗粒

34、扩散影响的主要措施有 减小催化剂颗粒或者提高反响物浓度 。76.应用双膜理论，对如下情况分别绘出气相与液相中反响物浓度分布示意图。（1） 苯与氯气反响，（2） 纯氨气与硫酸水溶液反响，硫酸浓度等于临界浓度。78. 在半径为R的球形催化剂上，等温进展气相反响。试以反响物A的浓度CA为纵座标，径向距离r为横座标，针对如下三种情况分别绘出反响物A的浓度分布示意图。(1)化学动力学控制 P187 6-1类似(2)外扩散控制(3)、外扩散的影响均不能忽略图中要示出CAG，CAS与CAC的相对位置，它们分别为气相主体、催化剂外外表、催化剂颗粒中心处A的浓度，CAe是A的平衡浓度。解：以反响物A的浓度为纵座

35、标四、问答题1在固定床反响器中，分别进展一级和二级不可逆气固催化反响，试比a、b两处的值大小a处靠近反响器的进口，b处靠近反响器的出口，并说明理由。1一级放热反响，绝热操作；ab2二级反响，等温操作。ab2在一绝热式管式反响器中，进展一气相反响A2P，反响器进口温度为650，反响物A进口浓度为8mol.,出口温度为750，A出口浓度为1.6mol.。在反响器A、B两点分别进展测定。1测得A点的温度为780，你认为正确吗？为什么？2测得B点的转化率为90，你认为正确吗？为什么？ 答：1不对，因为最高温度为出口温度750。3. 在绝热式固定床反响器中，进展一不可逆气固催化反响AP，反响器入口气体温度为400，A的浓度为5mol/L, 出口浓度为1.5mol/L。出口温度为480。在催化剂床层