某市天马制笔有限公司综合楼结构轴框架设计毕业论文

《某市天马制笔有限公司综合楼结构轴框架设计毕业论文》由会员分享，可在线阅读，更多相关《某市天马制笔有限公司综合楼结构轴框架设计毕业论文（152页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、某市天马制笔XX综合楼结构轴框架设计毕业论文目 录1 绪论12 工程概况和结构选型布置12.1 工程概况12.2 设计资料12.3 结构设计22.3.1 结构体系选型22.4 结构布置52.4.1 板、梁、柱的截面确定53 荷载计算93.1 屋面荷载93.2楼面荷载103.3 梁上荷载计算104 钢筋混凝土现浇楼板设计134.1 板的结构布置及分类134.1.1 现浇楼板的的分类134.1.2 板的结构布置154.2 板的内力计算154.2.1单向板设计154.2.2双向板175.一榀框架KJ-8设计215.1 框架计算简图及梁柱线刚度215.1.1 框架梁柱截面尺寸的确定215.1.2 确定

2、框架的计算简图215.1.3 框架梁柱刚度的计算245.2 荷载计算265.2.1 恒荷载标准值计算265.2.2 屋面及楼面可变荷载标准值285.3竖向荷载作用下的框架计算29第6框架内力计算44第1节框架在恒载作用下的内力计算44第2节框架在活载作用下的内力计算597 水平荷载作用下框架内力计算737.1 风荷载标准值计算737.2 横向框架在风荷载作用下的位移计算777.2.1 框架梁柱线刚度计算777.2.2 风荷载作用下框架位移的计算797.3 横向框架在风荷载作用下的内力计算807.3.1 绘制框架在风荷载作用下的内力图848 横向框架的内力组合868.1 内力组合说明868.1.

3、1 内力组合时,主要考虑下面几种情况868.1.2内力组合表中的符号规定879 框架梁柱的截面设计及配筋计算949.1 框架梁截面设计949.1.1 梁的正截面受弯承载力计算949.1.2框架梁KL1BE跨配筋计算949.1.3 框架梁KL1EH跨配筋计算989.2 框架KJ-8E轴框架柱截面设计1029.2.1 截面设计资料1029.2.2 框架柱底层配筋计算1029.2.3 框架柱二层配筋计算1089.2.4 框架柱三层配筋计算1099.2.5 框架柱四层配筋计算11310 现浇楼梯的设计11710.1 三层楼梯构件尺寸确定11710.2 三层楼梯设计11810.2.1 楼梯板TB1的计算

4、11810.2.2 平台板PB1的计算11910.2.3 平台梁PL1的计算12010.2.4 楼梯柱TZ1设计12311 KJ-8 B轴柱下基础设计12411.1 基础设计资料12411.2 确定基础类型12411.3 独立基础的设计12411.3.1 不利内力组合的选择12411.3.2 B轴框架柱下独立基础的设计12512.结合PKPM结果验算分析132结构布置132楼板设计133框架设计133基础设计 134结束语138致 谢139参考文献140附录1407 / 1521 绪论本设计是按照XX工学院鹿山学院土木建筑工程系土木工程专业毕业设计要求编写的毕业设计。设计题目为：某市天马制笔X

5、X综合楼结构轴框架。综合楼是公共建筑,其规范要求比较严格,能体现出结构设计很多重要的方面。选择办公楼设计,即要注意先进性,又要从XX的实际情况出发,在满足使用要求的前提下,综合考虑安全可靠、经济合理、施工方便等因素,从而掌握办公楼设计的基本原理,妥善解决其功能关系,满足使用要求。在结构布置的过程中,结构布置要使荷载传递直接、受力明确,并按强度和刚度要求初步确定构件的截面尺寸,构件类型和尺寸规格尽可能少,在结构布置的基础上深入考虑在竖向荷载和水平荷载作用下,结构体系之间协同工作的程度,合理地确定结构或构件的计算简图。还需考虑整个建筑物在平面和竖向上是否需要采用构造措施,以保证整个建筑物及其某些薄

6、弱部位在平面和竖向上的刚度及整体性。在结构布置的基础上,深入考虑在竖向荷载和水平荷载的作用下,结构体系之间协同工作的程度,通过必要的计算和结构处理,使结构构件及其连接的节点满足强度、刚度和裂缝宽度或抗裂度的要求,并符合现行设计规范、满足国家强制性条文,最终把结构布置和构件设计准确地反映到施工图中。施工组织设计是根据所完成的结构设计部分进行编制,用以作为直接指导和组织单位工程施工活动的技术经济文件。编制的施工组织设计应根据工程建筑结构的特点及施工条件,合理选择施工方案,编制施工进度计划,规划施工现场的平面布置,编制各种资源需要量计划,制定降低工程成本的措施和保证工程质量与安全施工的措施、施工管理

7、制度。要求施工方案技术上先进、经济上合理,切实可行。施工进度计划的工期应在国家规定工期的15%的幅度内,施工平面图以满足方便施工,提高效率并做到生产与生活区分开和文明施工的要求。这次设计是在各位老师的悉心指导下完成的,在此向各位老师表示衷心的感谢！鉴于学生水平有限,设计中还存在不少的缺点甚至错漏,敬请老师批评和指正。2 工程概况和结构选型布置2.1 工程概况 本工程市天马制笔XX综合楼工程,建筑设计工作已完成。总建筑面积1622m2。总楼层为地上4层。各层的层高及各层的建筑面积、门窗标高详见建筑施工图。2.2 设计资料1防火要求：建筑类型为丙类火灾危险性的办公楼,建筑耐火等级为二级。2. 抗震

8、要求：建筑结构类型为框架结构,地震设防裂度为六度,建筑合理使用年限为50年。3、结构形式：钢筋混凝土四层框架结构,填充墙厚度详见表1.1。4气象、水文、地质资料：1主导风向：夏季东南风、冬秋季西北风。基本风压值W0详见表1.1。2建筑物地处轻工业园区,不考虑雪荷载和灰荷载作用。3自然地面-10m以下可见地下水。4地质资料：地质持力层为粘土,孔隙比为e=0.8,液性指数IL=0.90,场地覆盖层为1.0M,场地土壤属类场地土。地基承载力详表一。5抗震设防：此建筑物为一般建筑物,建设位置位于近震区,其抗震设防烈度为6度。6建筑设计图纸附后。要求在已完成的建筑设计基础上进行结构设计、施工设计,各同学

9、的设计条件如下表1.1所示：表1.1填充墙厚度mm基本风压值KN/m2地基承载力KPa计算楼板计算框架计算楼梯180厚标准砖0.5190屋面层8轴三层2.3 结构设计2.3.1 结构体系选型一、结构体系和结构形式的分析比较建筑结构的分类方法很多,按结构所用材料分类时可分为砌体结构包括石和砌块砌体、混凝土结构包括混凝土、钢筋混凝土和预应力混凝土结构、钢结构及木结构等。各类结构都有其一定的适用范围,应根据其材料性能、结构形式、受力特点和建筑使用要求及施工条件等因素合理选择。一般来说,无筋砌体结构主要用于建造多层住宅、办公楼、教学楼以及小型单层工业厂房等；钢结构多用于建造超高层建筑以及有重型吊车、跨

10、度大于36米或有特殊要求的工业厂房；其它情况均可采用钢筋混凝土结构。该设计是多层建筑结构设计,因此宜采用钢筋混凝土结构。二、多层建筑的结构体系及选择1、框架结构体系框架结构的优点是建筑平面布置灵活,可以提供较大的建筑空间,也可以构成丰富多变的立面造型。但框架结构体系的抗侧刚度主要取决于梁、柱的截面尺寸,一般梁柱截面的惯性矩较小,在水平荷载作用下的侧向变形较大,抗侧能力较弱,属柔性结构,因此其建筑高度受到限制。框架结构有横向、纵向、双向承重方案选择：1横向框架承重方案纵向连系梁将横向框架连成整体。对于水平风荷载作用,由于横向每榀框架的柱子少,而纵向每榀框架的柱子多,所以横向框架的受力远比纵向的大

11、,故一般只需要对每榀横向框架进行内力分析,而对纵向框架可按构造设计。但对水平地震荷载作用,由于框架结构所受的地震作用与房屋框架结构体系是由竖向的柱子与水平构件的梁通过节点连接而组成,既承担竖向荷载,又承担水平荷载风、地震2纵向框架承重方案此时,纵向框架为主要承力构件,沿房屋的纵向设置框架主梁,有利于充分利用室内空间,但其横向刚度较弱,对抗震不利,故不应在地震区框架结构中采用。3纵横框架双向承重方案 这种方案比较适用于建筑平面呈正方形或平面边长L/B1.5的情形L房屋长度,B房屋宽度,对于地震区的框架结构,由于其纵向、横向都承受地震作用,需将纵横两个方向的梁、柱按刚接处理,设计成双向承重的框架结

12、构方案。2、剪力墙结构体系现浇混凝土剪力墙结构抗侧移刚度大、变形小,整体性好,采用先进工艺施工时可缩短工期,节省人力；但墙体较密,使建筑平面布置和空间利用受到限制,很难满足大空间建筑功能要求；结构自重较大加上抗侧刚度较大,结构自振周期较短,导致较大的地震作用。3、框架-剪力墙结构体系它可提供较大的建筑空间,布置灵活,能为建筑设计提供丰富的建筑造型,且侧移小,减轻节点负担,增加超静定次数,保证塑性铰均匀发展；但水平方向刚度不均匀,抗震性能较剪力墙相对薄弱。4、筒体结构体系筒体结构属于整体刚度很大的结构体系。由于它能提供很大的建筑空间和建筑高度,建筑物内部空间的划分可以灵活多变,因此它广泛应用于多

13、功能、多用途的超高层建筑中。三、承重体系的选择根据设计原始资料可知,该工程为某框架结构,总楼层为4层。建筑功能的要求,需要较大空间,能适应灵活布置。各开间及进深均较大；抗震设防烈度为6度,地震作用不考虑。综合以上几种常见的结构体系在抗震、抗侧以及造型要求等方面的比较,并着重考虑由于不同方案所带来的对建筑物造价的影响,结合实际情况,现选取纵横框架双向承重体系作为承重体系。四、建筑材料的选择建筑结构材料是形成结构的物质基础。鉴于框架结构,其填充墙应优先选用轻质砌体。考虑资源的可持续发展,以及环境保护等各方面因素,为满足建筑造型要求,现采用180厚标准砖作为填充墙材料。五、其他结构选型1屋面结构：充

14、分考虑屋面防漏,采用钢筋混凝土整体现浇板。2楼面结构：该建筑处于6度抗震设防区,为了使建筑整体性好,故采用现浇钢筋混凝土板。3楼梯结构：楼梯斜板的水平投影长度超出3m的不多,因而仍然可以采用板式楼梯,故楼梯均采用钢筋混凝土板式楼梯。4过梁：窗过梁均采用钢筋混凝土梁。5基础：从抗震整体性、经济和施工方便的角度出发采用钢筋混凝土现浇柱下独立基础。6材料选择：混凝土等级：梁、柱：C30、C30 楼板： C30 钢筋等级：HRB335 HPB2357荷载的选择：楼面均布活 载屋面均布活荷载不上人走廊楼梯卫生间基本风压2.0KN/M22.0KN/M20.5KN/M22.5KN/M22.5KN/M22.5

15、KN/M20.5KN/M22.4 结构布置2.4.1 板、梁、柱的截面确定根据板、梁、柱布置的一般原则,同时充分考虑建筑的美观,并借鉴同类建筑结构平面布置的相关成果,注意易于整体施工的因素,初步确定板厚、梁、柱截面尺寸。并将它们表示在各层的结构平面布置图上。一、现浇板厚确定本工程板为现浇双向板,根据根据混凝土结构设计规范GB50010-2002,第10.1.1-10.1.12的规定双向板的厚度不宜小于80mm。双向板的厚度与短跨跨长的比值h/l01应满足刚度的要求：简支板；连续板；根据实际板尺寸取板厚为100mm二、确定梁截面尺寸主梁的截面尺寸按1/81/14进行估算,次梁的截尺寸按1/121

16、/18进行估算。主梁截面高度 ： 取hb=700mm b=350233mm 取hb=638365mm 取hb=600mm b=300200mm 取b=250mm次梁: hb=575383mm 取hb =600mm b=300200mm 取b=250mmh=400mm,b=200mm；h=300mm,b=200mm；三、确定柱截面尺寸柱截面尺寸可由轴压比控制来估算,可由如下经验公式粗略确定:1. 柱组合的轴压力设计值N=Fg E n2. AcN/uNfc 注：A-柱横截面面积；n验算截面以上楼层层数；F验算柱的负荷面积；根据柱网确定；混凝土轴心抗压强度值；地震及中、边柱的相关调整系数,本结构取6

17、度 ,中柱取1.25,边柱取1.3；g结构单元面积的重量,根据经验估算钢筋混凝土高层建筑为12-14KN/m2；查建筑抗震设计规范GB50011-2001,本框架抗震等级为四级,由于规范上没有抗震等级为四级的框架柱轴压比限值 ,偏于安全考虑,可取本框架抗震等级为三级的框架柱轴压比限值。各层柱子混凝土强度等级采用C30,。四、 计算过程：对于边柱：N=Fg E n=1.311.25 144=819KN AcN/uNfc=81910/0.914.3=47643.98mm2 取bh=400500 中柱：N=Fg E n=1.2527144=1890KN AcN/uNfc=189010/0.914.3

18、=146853.15mm2 取bh=600mm600mm结构平面布置见施工图。二层结构布置图三层结构布置图四层结构布置图屋面层结构布置3 荷载计算3.1 屋面荷载1屋面恒载标准值：30厚挤塑聚苯板 0.030.50.015 KN/m2 40厚C20细石混凝土随捣随抹 0.0425=1 KN/m2 20厚1：2水泥砂浆抹面 0.0220=0.4KN/m2 钢筋混凝土楼板 0.125=2.5KN/m2高聚物改性沥清卷材 0.05KN/m2 合计 4.0 KN/m2 活荷载标准值上人屋面 qk=2.0m2 恒荷载设计值 g=1.24.0=4.8 KN m2 活荷载设计值 q=1.42.0=2.8 K

19、N m2g+q/2=6.2 KN m2 q/2=1.4 KN/m2 g+q=7.6 KN m2活荷载标准值不上人屋面 qk=0.5 KN m2 恒荷载设计值 g=1.24.0=4.8 KN m2 活荷载设计值 q=1.40.5=0.7 KN m2g+q/2=5.15KN m2 q/2=0.35KN/m2 g+q=5.6 KN m23.2楼面荷载1楼板：配筋细石混凝土楼面按2000浙J37细石混凝土面层7 40厚C20细石混凝土面层 0.0425=1 KN/m2 撒干拌20厚1：2水泥砂,表面压光 0.0220=0.4KN/m2钢筋混凝土楼板 0.125=2.5 KN/m2 合计 3.9KN/m

20、2活荷载标准值 qk=2.0 KN/m2 恒荷载设计值 g=1.23.9=4.68 KN/m2 活荷载设计值 q=1.42.0=2.8 KN/m2 g+q/2=6.56 KN/m2 q/2=1.4 KN/m2 g+q=7.48KN/m22卫生间楼板双面12厚1：1.5水泥砂浆面层压光 0.012200.24kN/m2双面18厚1：2.5水泥砂浆找平层 0.018200.36kN/m2纯水泥浆一道 0.010200.2kN/m2钢筋混凝土楼板 0.125=2.5 KN/m2 合计 3.3kN/m2活荷载标准值 qk=2.5 KN/m2 恒荷载设计值 g=1.23.3=3.96 KN/m2 活荷载

21、设计值 q=1.42.5=3.5 KN/m2 g+q/2=5.71 KN/m2 q/2=1.75 KN/m2 g+q=7.46KN/m2 3.3 梁上荷载计算除计算机自动计算部分需要输入的梁上的荷载是梁上墙体重量所折算的线荷载。线荷载q=层高-梁高墙长-窗面积墙体包括抹灰重量+窗面积窗重量墙长18墙双面抹灰重量：180.18+0.342=3.92 KN/m2铝合金玻璃窗重量：0.40 KN/m2700mm钢混栏杆+400扶手栏杆取3.83KN/m2卫生间内用瓷砖贴面,由于高度并不高且瓷砖贴面与抹灰重量相差不大,故统一按照抹灰重量考虑。女儿墙的线荷载：q25*0.12*13 KN/m 各墙上的线

22、荷载如下：第一、二标准层1轴A-D段q=*6-9.324*4+9.324*0.4/6=10 KN/m3轴A-B段q=*3.3*4+0/3.3=11.6 KN/m6/1轴A-B段q=*3.3-3.15*4+3.15*0.4/3.3=12 KN/m10、11、12轴B-E段q=*5.1-0*4+0/5.1=15.4 KN/m12轴E-F段q=*1.8-3.78*4+3.78*0.4/1.8=8 KN/m12轴F-H段q=*5.1-2.52*4+2.52*0.4/5.10=13.6 KN/mA轴1-3段q=*5.1-7.14*4+7.14*0.4/5.10=10.4 KN/mA轴3-6/1段q=*5

23、.68-3.78*4+3.78*0.4/5.68=13 KN/mB轴4-6段q=*4.2-0*4+0/4.2=15.4 KN/mB轴6-7段q=*3.6-4.788*4+4.788*0.4/3.6=10.6 KN/mB轴7、8、9、10、11段q=*3.6-6.3*4+6.3*0.4/3.6=9.1 KN/mB轴11-12段q=*2.7-2.52*4+2.52*0.4/2.7=12 KN/mH轴5-6段q=*2.1-4.41*4+4.41*0.4/2.1=7.8 KN/mF轴11-12段q=*2.7-0*4+0/2.7=15.4 KN/mE轴10-11段q=*3.6-2.52*4+2.52*0

24、.4/3.6=13 KN/m圆弧段q=*6.4-13.44*4+13.44*0.4/6.4=8 KN/m 其他层的见下表表3-4 第三标准层梁上线荷载计算轴跨号墙体面积重力荷载门重力荷载窗重力荷载梁上线荷载1轴AD跨3.920.40.49.413轴AB跨3.920.40.411.856/1轴AB跨3.920.41.54.75A轴812跨3.920.40.49.4110、11、12轴B-E跨3.920.40.411.2112轴EF跨3.920.40.412.7712轴FH跨3.920.40.49.26A轴13跨3.920.40.411.01B轴36跨3.920.40.411.21B轴46跨3.9

25、20.40.411.21B轴67跨3.920.40.48.75B轴7、8、9、10、11跨3.920.40.411.01B轴1112跨3.920.40.411.21F轴1112跨3.920.40.410.17E轴1011跨3.920.40.412.77圆弧段3.920.40.411.656轴BE跨3.920.40.413.083轴CD跨3.920.40.49.416轴FH跨3.920.40.411.857轴BE跨3.920.40.412.357轴FH跨3.920.40.411.858轴BE跨3.920.40.49.418轴FH跨3.920.40.411.21D轴46跨3.920.40.411.

26、21D轴78跨3.920.40.48.75D轴8-9跨3.920.40.411.01D轴1011跨3.920.40.411.21E轴46跨3.920.40.410.17E轴67跨3.920.40.412.77E轴78跨3.920.40.411.65E轴89跨3.920.40.413.08E轴910跨3.920.40.49.41E轴10-11跨3.920.40.411.85F轴5-6跨3.920.40.412.35F轴6-7跨3.920.40.411.85F轴78跨3.920.40.49.41F轴89跨3.920.40.411.21F轴910跨3.920.40.410.17F轴1011跨3.92

27、0.40.412.77F轴1112跨3.920.40.411.65G轴67跨3.920.40.413.08G轴78跨3.920.40.49.41G轴89跨3.920.40.411.85G轴910跨3.920.40.412.35G轴1112跨3.920.40.411.852-5轴斜段3.920.40.49.41第四标准层梁上线荷载女儿墙周边的为8KN/M,楼梯周围的墙上梁荷载为12KN/M. 4 钢筋混凝土现浇楼板设计4.1 板的结构布置及分类板的设计包括荷载计算、内力分析、配筋计算及绘制结构施工图,根据设计资料,我所手算的楼面为屋面层,设计板厚为100mm。4.1.1 现浇楼板的的分类：选取5

28、块板计算 表4.1板编号mm单/双向板2.45.12.1252单向板1.83.6=2双向板2.15.12.432单向板3.65.11.422双向板2.75.11.92双向板屋面层楼板的结构布置4.1.2 板的结构布置屋面层楼板的结构布置如上图所示：4.2 板的内力计算：4.2.1 单向板设计由上表可知板B2、B10为单向板。1、 B2的计算简图： 单向板的计算简图因为本设计为框架结构,板与梁柱现浇,计算跨度取净跨长,但从结构偏于安全考虑,故取轴线跨度计算：连续单向板取1米板宽作为计算单元： b=1000mm板厚100 mm,h0=100-20=80 mm,本设计中,混凝土统一取,fc=14.3

29、N/ mm2;钢筋统一取级fy=210 N/ mm22 弯矩设计值： 由前面板的荷载计算可得： g+q=7.6 KN/m2 两端支座弯矩：M支= 跨中弯矩: M中=3 正截面受弯承载力计算：两端支座配筋：选配钢筋：跨中截面配筋：选配钢筋：其最小配筋率验算： 最小配筋率取值为0.2和的最大值。B10也是单向板,计算方法同B2。 表4.2截面B2B10M支M中M支M中弯矩设计值KN.m-3.651.82-2.791.4s=M/fcbh020.040.020.030.015=0.040.020.030.015As=bh0fc/fy217.9108.95163.4381.7选配钢筋实配Asmm2335

30、.0335.0335.0335.04.2.2双向板均按弹性理论计算对于周边与梁整体连结的双向板,由于在两个方向受到支撑构件的变形约束,整块板内存在穹顶作用,使板内弯矩大大减小,所以由于这个原因,对四边与梁整体连结的板,规范允许进行折减：1中间跨和跨中截面及中间支座截面减少20。2边跨的跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面,当Mb/M01.5时减小20,当1.5时减小10。3楼板的角区格不折减。由表4.1可知板B8,B12,B13为双向板 ：1、板的弯矩计算：（1） 区格B8计算：因为本设计为框架结构,板与梁柱现浇,计算跨度取净跨长,但从结构偏于安全考虑,故取轴线跨度计算： =1800mm =

31、3600mm /=0.5g+q/2=6.2 KN m2 q/2=1.4 KN/m2 g+q=7.6 KN m2弯矩计算：跨中最大弯矩为当内支座固定时在g+q/2的作用下的跨中弯矩值,与内支座铰支时在q/2作用下的跨中弯矩之和,支座最大负弯矩为当内支座固定时g+q作用下的支座弯矩。跨内计算简图：支座计算简图查表得：支承条件0.5四边固定0.04000.0038-0.0829-0.0570四边简支0.09650.0174-（2） 区格B12 ：=3600mm =5100mm g+q/2=6.2 KN m2 q/2=1.4 KN/m2 g+q=7.6 KN m2跨内计算简图：支座计算简图：查表可得：

32、支承条件0.7四边固定0.03210.0113-0.0735-0.0569四边简支0.06830.0296（3） 区格B13=2700mm=5100mm g+q/2=6.2 KN/m2 q/2=1.4 KN/m2 g+q=7.6 KN/m2 跨内计算简图：支座计算简图：查表可得：支承条件0.53四边固定0.03910.00488-0.082-0.05706四边简支0.093580.019562、截面设计：板跨中截面两个方向有效高度：假定选用8钢筋,则有=板支座截面有效高度为：截面设计用弯矩：板与梁柱现浇,所以跨中及支座弯矩均减少20%；钢筋统一取级fy=210 N/ mm2,近似取0.95,板

33、的最小配筋率：板的最小配筋面积：截面配筋按弹性理论计算,计算简图、结果及实际配筋如下：项 目截 面最小配筋面积选配配筋实配 跨中B8方向811.2476.73108150335.0方向730.1611.343108150335.0B12方向811.4992.23108150335.0方向731.4599.563108150335.0B13方向816.0371.303108150335.0方向731.175.533108150335.0支座短边方向81-2.04126.243108150310长边方向73-1.496.133108150310短边方向81-7.24458.563108100503

34、.0长边方向73-5.6384.453108125387.0短边方向81-4.46276.003108150335长边方向73-3.16216.9831081503355.一榀框架KJ-8设计5.1 框架计算简图及梁柱线刚度5.1.1 框架梁柱截面尺寸的确定一、框架梁二层、三层、四层、屋面的AE跨截面尺寸均为bh=300700mm,EH跨截面尺寸均为bh=300700mm。二、框架柱边柱的尺寸为bh=400500mm,中柱的尺寸为bh=600600mm。5.1.2 确定框架的计算简图框架每层计算单元如图所示,取轴上的一榀框架计算,假定框架柱固于基础顶面,框架梁与框架柱刚接。框架梁的跨度应取框架

35、柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面,基础顶面标高根据地质条件、室外高差确定：室外高差为0.45m,假设基础顶面位于室外地坪以下0.55m,则基础顶面标高为-1.00m,一层楼高为4.800m,故底层柱高。其余各层柱高从楼面算至上一层楼面,即为层高,。由此可以绘出框架简图如图所示。图13 二、三、屋面层楼面结构布置四层楼面结构布置图17 框架KJ-8立面5.1.3 框架梁柱刚度的计算一、梁线刚度计算对于中框架梁的线刚度取,边框架梁类别层号BE跨KL243.03007008.651005.110.2EH跨KL243.03007008.669003.77.4表中：长度单位为mm

36、,单位为,单位为。一、 柱线刚度计算层号类别mmmm层高hmm1边柱4005005800中柱6006002中柱4005004500中柱6006003-4边柱400500400中柱600600令底层B、H边柱的线刚度为,则其余的各杆件的相对线刚度为：底层中柱的相对线刚度为：,2层边柱相对线刚度为：,2层中柱相对线刚度为：34层中柱相对线刚度为：,34层边柱相对线刚度为：24层BE跨梁的相对线刚度为：,24层EH跨梁的相对线刚度为：,框架梁的相对线刚度如图所示,作为计算节点杆端弯矩分配系数的依据。框架KJ8相对线刚度5.2 荷载计算5.2.1 恒荷载标准值计算1. 屋面及楼面的永久荷载标准值1.1

37、.1 屋面30厚挤塑聚苯板 0.030.50.015 KN/m2 40厚C20细石混凝土随捣随抹 0.0425=1 KN/m2 20厚1：2水泥砂浆抹面 0.0220=0.4KN/m2钢筋混凝土楼板 0.125=2.5KN/m2高聚物改性沥清卷材 2.26KN/m2 合计 6.18 KN/m21.1.2 24层楼面配筋细石混凝土楼面按2000浙J37细石混凝土面层7 40厚C20细石混凝土面层 0.0425=1 KN/m2 撒干拌20厚1：2水泥砂,表面压光 0.0220=0.4KN/m2钢筋混凝土楼板 0.125=2.5 KN/m2 合计 3.9 KN/m21. 梁自重板厚100mm梁自重

38、250.30.7-0.1=4.5KN/m梁侧抹灰层：20厚混合砂浆 170.020.7-0.12=0.408KN/m合计 4.91KN/m板厚100mm梁自重 250.250.6-0.1=3.1KN/m梁侧抹灰层：20厚混合砂浆 170.020.6-0.12=0.17KN/m合计 3.27KN/m板厚100mm梁自重 250.200.4-0.1=1.5KN/m梁侧抹灰层：20厚混合砂浆 170.020.4-0.12=0.204KN/m合计 1.704KN/m板厚100mm梁自重 250.200.3-0.1=1.0KN/m梁侧抹灰层：20厚混合砂浆 170.020.4-0.12=0.204KN/

39、m合计 1.204KN/m4.柱自重柱自重 250.60.6=9KN/m梁侧抹灰层：20厚混合砂浆 170.020.62+0.62=0.82KN/m合计 9.82KN/m柱自重 250.40.5=5KN/m梁侧抹灰层：20厚混合砂浆 170.020.42+0.52=0.612KN/m合计 5.612KN/m5. 墙自重180厚标准砖墙双面混合砂浆抹灰 4.22KN/屋面女儿墙重女儿墙高1150mm,双面水泥砂浆抹灰1.15m高女儿墙的自重 4.221.15=4.85KN/m四层7、9轴BE、FH跨墙线荷载层高4.5m,梁高600mm沿梁跨长的线荷载 四层8轴BE、FH跨墙线荷载层高4.5m,梁

40、高700mm沿梁跨长的线荷载 四层E、F轴7-9跨墙线荷载层高4.5m,梁高700mm沿梁跨长的线荷载： 四层其他跨墙线荷载沿梁跨长的线荷载：都取12KN/M 5.2.2 屋面及楼面可变荷载标准值人屋面均布活荷载标准值 2.0kN/m2不上人屋面均布活荷载标准值 0.5kN/m2楼面活荷载标准值 2.0kN/m2厕所活荷载标准值 2.5kN/m25.3竖向荷载作用下的框架计算：图5-7 屋面板导荷示意图一、屋面层框架梁KL1EH轴间的框架梁上荷载: 屋面层传来的荷载屋面板B12传至横向框架梁KL12上的荷载为梯形荷载,梯形荷载顶面处为恒荷载：活荷载：屋面板B12传至纵向框架梁KL13、LL17

41、上的荷载为三角形荷载,三角形荷载顶面处为恒荷载：活荷载：屋面板B8传至纵向框架梁KL14、LL17上的荷载为上的荷载为梯形荷载,梯形荷载顶面处为恒荷载：活荷载：屋面板B8传至横向框架梁KL12上的荷载为三角形荷载,三角形荷载顶面处为恒荷载：活荷载：二 KL13传给KZ-1的集中荷载为：恒载=梁自重+墙自重 +B12传的荷载2活载= B12传的荷载2由于KL13的形心与KZ-1不一致,KL13传给KZ-1的集中荷载可向柱形心简化为一个集中荷载于一个力矩恒荷载作用下活荷载作用下三 LL17传给KL1 EH跨的集中荷载为：恒载=梁自重+墙自重 + B8传的荷载2+B12传的荷载2活载= B8传的荷载

42、2+B12传的荷载2四 KL14传给KZ-2的集中荷载EF跨内为：恒载=梁自重+墙自重 + B8传的荷载2活载= B8传的荷载2五 框架梁KL1EH跨上均布荷载为：FH轴 恒载=梁自重FE轴 恒载=梁自重二、屋面层框架梁KL1EB轴间的框架梁上荷载: 屋面板传来的荷载屋面板B6传至横向框架梁KL12上的荷载为梯形荷载,梯形荷载顶面处为恒荷载：活荷载：屋面板B6传至纵向框架梁KL15、KL14上的荷载为三角形荷载,三角形荷载顶面处为恒荷载：活荷载：二 KL15传给KZ-1的集中荷载为：恒载=梁自重+墙自重+B6传的荷载2活载= B6传的荷载2由于KL15的形心与KZ-1不一致,KL15传给KZ-

43、1的集中荷载可向柱形心简化为一个集中荷载于一个力矩恒荷载作用下活荷载作用下三 KL14传给KZ-2的集中荷载BE跨内为：恒载=梁自重+墙自重+B6传的荷载2活载= B6传的荷载2则KL14在BH跨内传给KZ-2的集中荷载为： 恒载：G梁自重G墙自活载：由于KL14的形心与KZ-2不一致,KL14传给KZ-2的集中荷载可向柱形心简化为一个集中荷载于一个力矩恒荷载作用下活荷载作用下四 框架梁KL1EB跨上均布荷载为：恒载=梁自重+墙自重三、四层框架梁KL1EH轴间的框架梁上荷载:图5-9 四层楼板导荷示意图 四层楼板传来的荷载楼板B5传至横向框架梁KL12上的荷载为三角形荷载,三角形荷载顶面处为恒

44、荷载：活荷载：楼板B5传至纵向框架梁KL13、LL17上的荷载为梯形荷载,梯形荷载顶面处为恒荷载：活荷载：楼板B6所传递给KL12EH跨上、KL13、LL1 7上的荷载大小方向与B7板相同。楼板B10传至纵向梁LL27、LL37上的荷载为梯形荷载,梯形荷载顶面处为：恒荷载活荷载楼板B10传至横向框架梁KL12、LL3上的荷载为三角形形荷载,三角形荷载顶面处为：恒荷载：活荷载：楼板B11所传递给KL12EH跨上、LL1 7上的荷载大小方向与B10板相同。楼板B8传至纵向框架梁KL14、LL17上的荷载为上的荷载为梯形荷载,梯形荷载顶面处为恒荷载：活荷载：楼板B8传至横向框架梁KL12上的荷载为三

45、角形荷载,三角形荷载顶面处为恒荷载：活荷载：楼板B7框架梁KL14、LL17上、框架梁KL13荷载大小方向与B8板相同。二 KL13传给KZ-1的集中荷载为：恒载=梁自重+墙自重 +B5传的荷载+B5传的荷载活载= B5传的荷载+B6传的荷载由于KL13的形心与KZ-1不一致,KL13传给KZ-1的集中荷载可向柱形心简化为一个集中荷载于一个力矩恒荷载作用下活荷载作用下三 LL27传给KL1EH跨的集中荷载为：恒载=梁自重+墙自重+B5传的荷载+B6传的荷载+B11传的荷载+B10传的荷载活载= B5传的荷载+B6传的荷载+B11传的荷载+B10传的荷载四 LL17传给KL1EH跨的集中荷载为：恒载=梁自重+墙自重 +B5传的荷载+B6传的荷载活载= B5传的荷载+B6传的荷载五楼板B1传至横向框架梁KL12上的荷载为三角形荷载,三角形荷载顶面处为恒荷载：活荷载：楼板B1传至纵向框架梁KL13、LL17上的荷载为梯形荷载,梯形荷载顶面处为恒荷载：活荷载：楼板B2所传递给KL12EH跨上、KL13、LL1 7上的荷载大小方向与B7板相同。楼板B12传至纵向梁LL27、KL14上的荷载为梯形荷载,梯形荷载顶面处为：恒荷载