0541综采工作面供电系统设计117

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1、王洼煤业有限公司王洼煤矿第一节 0541-2综采工作面供电设计第二节工作面概况0541-2工作面位于中央下山南翼采区，工作面回采五层煤，五层煤为优 质长焰煤，发热量约5000大卡，易自燃，自燃发火期2-3个月，工作面顶 板为上分层铺设的金属网假顶，底板为五层煤，工作面水文地质简单，淋水 较少，淋水主要为上分层回采时的注浆水。工作面有背斜构造，背斜轴距工作面上口约90m东翼倾角5-70,西翼倾角约11.2,工作面下口标高1315.93m,上口标高1307.247m,工作面整 体呈东缓西陡态势。第三节设备布置、负荷统计及设备技术特征工作面设备布置及各种设备型号见工作面设备布置图，负荷统计见工 作面

2、负荷统计表，负荷中心（即设备列车）距采区变电所约1340m第四节 设计结果及设计说明一、设计结果设计结果（包括设备选型、各种设备之间的电气连接、各种开关移变 的整定值等）见0541-2综采工作面供电系统图，具体计算过程见第四节一一 第八节。二、设计说明本设计中标注的电缆长度不能用于实践中截取电缆用，否则可能稍长 或稍短于实际需要，电缆截取长度由安装单位根据标准要求实测确定，据 标准要求实测确定的电缆长度不影响设计计算。电缆截面可稍大于设计值，不可小于设计值。各种设备之间的电气连接（即接线）严格按设计执行。实际运行中，若整定值太小或太大，可联系机电科进行修改，但不得 私自设定整定值。第四节设备选

3、型工作面各个移变所带负荷及负荷特征见工作面设备技术特征及负荷 统计表一、移动变电站选型计算1、1#移变的选择1#移变带下山胶带机、机巷胶带机、空压机、水泵和小绞车等。现连 同胶带机、水泵、绞车等总共按 600KW装机功率计算。S= E P/C0S3Wm=0.45 800/0.7=386KVA式中：E总计算功率，KW，以下同COS wm 加权平均功率因数，以下同Kr需用系数，取0.45，以下同。现选择KBSGZY-8001.14型移变一台2、2#移变的选择S= Kr Ej/COSwm=0.45 1490/0.7=958KVA现选择KBSGZY-1600/6/3.3型移变一台3、3#移变的选择S=

4、 Kr E/COSwm=0.45 X400/0.7=900KVA现选择KBSGZY-1600/6/3.3型移变一台二、电缆选型按持续允许电流选择电缆截面1、采煤机电缆选型I=KfEP/(31/2UX0.7)=0.45 1130/(31/23.3 0.7)= 127A现选择MCPJB-3.33X95+1X50+3X2.5采煤机专用电缆，其载流量为250A。2、工作面刮板输送机电缆选型匸Kfle= KfP/(31/2UX0.7)=0.7 溥00/(31/23.3 0.7)=70A现选择MYP-3.33X35+1X16型电缆，其载流量为135A。3、乳化泵、喷雾泵及破碎机的功率较刮板输送机高速时的功

5、率都小， 长度不大，故其电缆型号都选择为 MYP-3.33X35+1X16型。4、 1#低压总馈电开关电源电缆选型(即19#电缆，所带负荷为机巷 2M00KW带式输送机及其冷却电机、拉紧绞车等)I=KfP/(31/2UX0.7)=(0.5 400) /(31/2X1.14 0.7)= 145A现选择MY P-0.66/1.143 70+1X25型电缆，其载流量为205A。馈电开 关至电动机之间的所有连线可选择同型号截面为 50mm2的电缆，其载流量 为 170A。5、2#低压总馈电开关电源电缆选型(即 20#电缆，负荷为下山胶带机、 机巷空压机、水泵、绞车等)I二KfP/(31/2UX0.7)

6、=0.45 X( 90+90+18.5) /(31/2X.14 0.7)=65A现选择MY P-0.66/1.143 70+1025型电缆，其载流量为205A。馈电开关至电动机之间的所有连线可选择同型号截面为50mm2的电缆，其载流量为170A。6、3#低压总馈电开关电源电缆选型(即14#电缆，所带负荷为空压机、 水泵、绞车等)14#电缆从机巷800KVA移变至机巷1000m处，电缆全部采用现已敷设 的掘进机电缆，即 MY P1.14/0.66KV3X 70+1X25型电缆，共约1100m。7、 风巷电缆选型：风巷电源取自1330北集中巷口的630移变，电压 等级1140V,移变至1345水平

7、KBZ-400馈电开关(图中5#)电源已敷设 好，为 MYP1.14/0.66KV3X 70+1X25 型，长度 300m,至 132KW 连续牵引绞 车的电源线也确定为此型号，而 KBZ-400馈电开关至工作面上口的电缆选 用 MYP1.14/0.66KV3X 50+1X16 型即可，长度约 1400m。&馈电开关采区变 1#移变 2#移变 3#移变6KV高压电缆 选型(1) 3#移变的计算电流I3=Kr 艺(P/2UCO wm n jq)=0.45 X400/(31/2X3.3 07 09)= 175A折算到高压的电流为Iz=175/ (6/3.3)=96A(2) 2#移变的计算电流l2=

8、Kr 艺(P/2UCO wm n jq)=0.45 X490/(31/23.3 0.7 0.9)= 186A折算到高压的电流为lz=186/ (6/3.3)= 102A(3) 1#移变的计算电流丨1二Kr 艺(P/2UCO wm n jq)=0.45 600/(31/2 1.14 0.7 0.9)=217A折算到高压的电流为I=217/ (6/1.14)=42A折算到高压后的总电流为Iz=96+102+42=240A现选择MYPTJ-6/10KV 95+3 $5/3+3 2.5型高压电缆，该电缆额定电流250A，目前采区变已设好同型号、截面为120的电缆240米。为计算3.3KV电压损失方便，

9、在此将lz=253A折算为3.3KV的电流, 则为24O0/3.3=436A;将Ii=217A折算为3.3KV的电流，则为217XI.14/3.3=75A;后面计算电压损失时，可直接采用折算值。以上各电缆的长度见供电系统图。三、主要综采设备和开关选型主要综采设备和组合开关在设备采购前已作了认真选型，在此不再叙 述。第五节电压损失和启动校核计算一、按机械强度进行校验本设计所选高、低压电缆的截面在要求范围内，在此不再校核。二、按电压损失校验电缆截面1、工作面刮板输送机尾高电动机工作时的电压损失(1) 刮板输送机尾高电动机工作时电动机电源线的电压损失AUzx=KfPeR/U N n=0.7 400X

10、).336/ (3X).9)=34V式中：Un此处用标准电压R电缆电阻R=L/(A p )=500/ (35X42.5)=0.336 Qn 电缆线路的效率，取0.9(2) 刮板输送机尾高电动机工作时 3#移变的电压损失UbU2eI (ur %cos亠ux%sin ：)Ie3.15 175(0.5 0.7 396 0.71)267=6.5VU2e变压器二次额定电压，此处用平均电压，3.15KVUr%变压器额定电阻压降百分数Ur%=100Pd/Se= 100 8/1600=0.5Ux% 变压器额定电抗压降百分数4% 二(Uz%f (Ur%)22= 40.5=3.96(3)刮板输送机尾高电动机工作时

11、 2#高压电源线的电压损失 Ux1= 31/2l(RcosC+Xsin )=31/2186+175) .068 7+0.075 1 .71)=64v式中：R电缆电阻R=L/(A p )= 1100/(95 42.5)=0.27 Q折算到低压侧后Rd=R/(6.3/3.15)2=0.27/4=0.068X 电缆电抗，取 0.075Q /Km，下同(4) 刮板输送机尾高电动机工作时1#高压电源线的电压损失 Ux2 = 31/2l(RcosC+Xsin )=31/2X461 0.015 0.7=8.4v式中：R电缆电阻R=L/(A p )=240/(95 42.5)=0.06 Q折算到低压侧后Rd=

12、R/4=0.06/4=0.015X 电缆电抗，因电缆较短，为 240m,故此处不计入电抗值(5) 刮板输送机尾高电动机工作时0#高压电源线的电压损失 Ux2 = 31/2l(RcosC+Xsin )1/2=3 461 (Rcos+Xsin )=31/2 461 (0.029 区7+0.075 09 0.71)=58v式中：R电缆电阻R=L/(A p )=900/(185 42.5)=0.115Q折算到低压侧后Rd=R/4=0.115/4=0.029则刮板输送机尾高电动机工作时，电源至电动机总的电压损失为: U35+6.5+63+8.4+58= 171V3KV线路的允许电压损失为 3.15-3区

13、95=0.3KV=300V 171,完全可满 足正常工作要求。2、采煤机工作时的电压损失(1) 采煤机电源线的电压损失 Uzx=KfPeR/U N n=0.45 11300.14/ (3X0.9)=27V式中：R电缆电阻R=L/(A p )=560/ (95M2.5)=0.14Qn 电缆线路的效率，取0.9(2) 采煤机工作时2#移变的电压损失U 2e|(ur %cos八亠ux %sin ：)U bIe3.15 186(0.5 0.7 3.96 0.71)267=6.9V63v、采煤机工作时时2#、1#、0#高压电源线的电压损失同前，分别为8.4、58v则采煤机工作时，电源至采煤机的电压损失为

14、： U27+6.9+63+8.4+58= 164V可见采煤机工作时电压损失也可完全满足正常工作要求。3、机巷空压机工作时的电压损失因机巷空压机和水泵、小绞车都是间歇工作，这些设备的总功率按 台空压机工作计算 Ux=PeR/ ( Un n )=90X0.37/ (1.14 9)=32V式中：R电缆电阻R=L/(A p )= 1100/ (70X42.5)=0.37 Qn 电缆线路的效率，取0.9空压机工作时，1#移变的电压损失为:U 2e|(ur %cos八亠ux %sin ：)U bIe1.2 217(0.56 0.7 396 0.71)385=2.4V1#线路的电压损失为：AUgxi = 3

15、1/2l(Rcos+Xsin )=31/2X240/ (1.2/6) ) (0.0017 区7+0.075 095=0.117KV=117V,因此空压机可正常工作。4、风巷18.5KW慢速绞车工作时的电压损失AUzx=PeZ/( Un n )= 18.5 &667/ (1.14 S.9)= 12V18.5KW慢速绞车工作时，连续牵引绞车不会同时运行，故 17#电缆的 电压损失约为(此时17#电缆中的电流按1台55KW慢速绞车、1台18.5KW 绞车、1个18.5KW水泵同时运行、实际运行电流 73A计算) Ugx1 = 31/2l(RcosC+Xsin )=31/2 X73 X (0.134

16、0.7+0.03 071)= 168 0.115=18v式中：R=0.134QX=0.03 Q慢速绞车工作时以上2项电压损失的和为 U12+18=30V630移变及其电源线的电压损失相对于慢速绞车至630移变之间的电压损失要小，即低于37V，故总的电压损失满足要求。三、启动电压损失校验1、刮板输送机启动时的电压损失校验(1) 电动机最小启动电压:q min=33斗22=2.38KVk生产机械所需最小启动转矩倍数a电动机额定启动转矩倍数(2) 最小启动转矩时电动机负荷线电流:I qmin - |U q min qe Ue(87 5238=345AIqe启动电流，因电动机高速运行时已低速运行，故其

17、高速启动电流取5倍额定电流。(3) 最小启动转矩时支线电压损失Uzxq = 3| q.min RZX COS zxq=31/2X345 0.336 &45=90V(4) 最小启动转矩时变压器的电压损失U2e I b(ur%cos: u x % sin :)bq .min=3.15 ( 345 2+35) (0.5 0.55+3.96 0.84) /267=31V式中：Ig刮板机启动时，3#变压器正常工作电流减去刮板机正常工 作电流的值lg=175-70 邀=35Acos因输送机启动，故取0.55，又因对变压器而言，刮板机高速启动时，2台电机同时启动，故启动电流为单台启动的2倍。(5) 最小启动

18、转矩时6KV2#电源线的电压损失Ugxq = 31/2 | q .min Zgx COS gxq=31/2刈12X).071 S.6=68V式中：Igxq.min胶带机启动时干线2中的电流I22|gxq.mJ (iqCOSq IgCOS jq) (|qSin q I gSin jq)=(345X2X0.45+221 0.6) 2 Igxqmi： (iqCOSq IgCOS jq) (|qSin q I gSin jq) =(345 2 X0.45+321 0.65) 2+ (345 2 X0.9+321 0.76) 21/2+ (345 2X0.9+221 0.8) 21/2=912A刀lg2

19、#高压电缆正常工作电流减去刮板机正常负荷电流后折算到低压侧的电流值，正常工作时2台电机同时工作，故其电流刀 Ig=175+186-70 老=221A式中：COS 最小启动转矩时干线功率因数，取0.6gxq7(6) 最小启动转矩时6KV1#电源线的电压损失Ugxq = 31/2I q.minZgxCOS*q=31/2 R009 0.013 0.65= 15V式中：Igxq.min刮板机启动时1#高压电缆中的电流=1009A刀Ig1#高压电缆正常工作电流减去刮板机正常负荷电流后折算到低压侧的电流值，正常工作时2台电机同时工作，故其电流刀 lg=175+186+102-70 2=321A式中：COS

20、 gxq 最小启动转矩时干线功率因数，取0.65(7) 最小启动转矩时6KV0#电源线的电压损失Ugxq = 31/2| q.minZgxCOSgxq=31/2/009 0.034 0.7=42V式中：Igxq.min 一刮板机启动时0#高压电缆中的电流，为计算方便，仍按1009A计算式中：COS gxq 最小启动转矩时干线功率因数，取0.7则刮板输送机启动时总的电压损失为 U90+31+68+15+42=246V刮板机允许的电压损失为30000.75=2250V,启动时刮板机尾高电动机的实际电压为：U=3150-246=2904V Uqmin=2380V 2250V由以上计算可知，刮板机尾高

21、可顺利启动。2、采煤机启动时电压损失(1) 电动机最小启动电压:=2.22KVk 生产机械所需最小启动转矩倍数a电动机额定启动转矩倍数(2) 最小启动转矩时采煤机负荷线电流(按照 2台截割电机不同时启 动计算)因启动时只有22KW泵电机在转动，牵引不运行，故计算过程中不再 考虑采煤机其他电机的电流：I qmin |U q min qe-QT= 105 5.5)2.223=427AIq.min启动电流(3) 最小启动转矩时支线电压损失Uzxq = 32 | q.min ZZX COS zxq=31/2X427 0.378 0.45= 127VZzx采煤机电缆阻抗(4) 最小启动转矩时变压器的电压

22、损失U2e I b(ur %cos 汇、ux %sin ：)U bq .minI e=3.15 (427+139) (0.5 0.55+3.96 0.84) /267=24V式中：lg采煤机启动时，2#变压器正常工作电流减去采煤机截割电机正常工作电流的值lg=186-0.45 105= 139A0.45 X05 1个截割电机负荷系数为0.45时的实际负荷电流cos因采煤机启动，故取移变此值为0.55(5) 最小启动转矩时6KV2#电源线的电压损失Ugxq = 32 I q.min Rgx COS gxq=31/2X741 X).071 S.6=55V式中：Igxq.min采煤机启动时干线2中的

23、电流22Igxq.mil (iqCOSq IgCOS jq) (IqSin q I gSin jq)=(427 0.45+314 0.6) 2+ (427 0.9+314 0.8) 21/2=741A刀Ig2#高压电缆正常工作电流减去采煤机正常负荷电流后折算到 低压侧的电流值，正常工作时2台电机同时工作，故其电流刀 Ig=175+186-0.45 105=314ACOSgxq最小启动转矩时干线功率因数，取0.6(6) 最小启动转矩时6KV1#电源线的电压损失Ugxq = 3 I q .min Zgx COS=31/2 839 0.013 0.65= 12V式中：Igxq.min采煤机启动时干线

24、2中的电流=(427X).45+416 &65) 2+ (427X).9+416 &76) 21/2=839A刀Ig1#高压电缆正常工作电流减去采煤机正常负荷电流后折算到低压侧的电流值，正常工作时2台电机同时工作，故其电流刀 Ig=175+186+102-0.45 105=416A式中：COS gxq 最小启动转矩时干线功率因数，取 0.65(7) 最小启动转矩时6KV0#电源线的电压损失AUgxq = 31/2| q .min Zgx COS gxq=31/2 X839 0.034 0.7=35V式中：Igxq.min 一刮板机启动时0#高压电缆中的电流，为计算方便，仍按839A计算式中：C

25、OS gxq 最小启动转矩时干线功率因数，取 0.7则采煤机启动时总的电压损失为 U127+24+55+12+35=253V启动时采煤机截割电动机的实际电压为：U=3150-253=2897V 3000 0.75=225OV Uqmin =2220V，采煤机可顺利 启动。根据以上计算可知，带式输送机距电源距离近，和刮板输送机尾高电 动机功率相等，其电压损失应小于刮板输送机尾高电机，且可顺利启动， 故不再校核其电压损失，也不再校核其启动情况。3、空压机启动时的电压校核(1) 电动机最小启动电压q min=11401=544V(2) 电动机最小启动电流I qmin |U qmin qeuT(56

26、72)機= 192A(3) 最小启动转矩时支线电压损失Uxq = 31/2| q.min ZzxCOS zxq=31/2X192 0.378 &5=63VZzx从移变低压至空压机之间14#16#之间的电缆阻抗,Zzx=0.076+0.151 2=0.378(4) 最小启动转矩时变压器的电压损失恵_ U2e I b(ur %cos加x %sin )U bq .minI e= 1.2 (192+225) (0.5 .55+3.96 84) /385=5V式中：I g 空压机启动时，1#变压器正常工作电流减去空压机电机正常工作电流的值lg=281-56=225A最小启动转矩时6KV1#电源线的电压损

27、失Ugxq = 3| q .min Z9x COS gxq=31/2X1397X).OO18 0.65=3V式中：Igxq.min空压机启动时干线1中的电流22|gxq.mJ (iqCOSq IgCOS jq) (I qSi n q I gS in jq)=(192 0.45+1209 0.65) 2+ (192 0.9+1209 0.76) 21/2=1397A刀Ig1#高压电缆正常工作电流减去空压机正常负荷电流后折算到 低压侧的电流值刀 Ig=253 6/1.2-56=1209A式中：COS gxq 最小启动转矩时干线功率因数，取0.65(7)最小启动转矩时6KV0#电源线的电压损失Ugx

28、q = 3 I q.min Zgx COS gxq=31/2 R209 0.0049 0.7=7V式中：Igxq.min 一空压机启动时0#高压电缆中的电流，为计算方便，仍 按1209A计算式中：COS gxq 最小启动转矩时干线功率因数，取0.7则空压机启动时总的电压损失为 U63+5+3+7=78V启动时空压机实际电压为U=1140-78=1062V,可正常启动。4、慢速绞车启动时的电压损失校验(1)电动机最小启动电压:Uq min=u J=0.66KVk 生产机械所需最小启动转矩倍数a 电动机额定启动转矩倍数(2)最小启动转矩时电动机负荷线电流:I qmin Iqe Ue= （11 7）

29、0.661.14=45A（3）最小启动转矩时支线（18#电缆）电压损失Uzxq = 3 I q.min RZX COS zxq=31/2X45 0.659 45=23V(4) 最小启动转矩时干线(17#电缆)电压损失Ugxq = 3 I q.min Rgx COS=31/2X12O 0.134 &6= 16V式中：Igxq.min 一慢速绞车启动时17#电缆中的电流I22lgxq.mil (iqCOSq、IgCOS jq) (|qSin q I gSin jq)=(45 0.45+62 0.6) 2+ (45 0.9+62 0.8) 21/2= 120A刀Ig 17#电缆正常工作电流减去慢速绞

30、车正常负荷电流的值，18.5KW慢速绞车工作时，连续牵引绞车不会同时运行，17#电缆中的正常工作电流按1台55KW 慢速绞车、1台18.5KW 绞车、1个18.5KW 水泵同时运行、实际运行电流73A计算，则刀 Ig=73-1 仁62A式中：COS gxq 最小启动转矩时干线功率因数，取0.6以上2项的和为：Uqmin =23+16=39v因630移变及其电源线的阻抗小，其电压损失也小，即低于39V，而慢速绞车允许的启动电压损失为12000.25=300V,故慢速绞车启动时总的 电压损失满足要求，绞车可正常启动第六节阻抗计算阻抗计算的方法在前面已明确，在此不再对工作面各电缆、变压器的阻抗一一计

31、算，只将计算结果列于附表。第七节短路电流计算系统阻抗计算(折算至3.15KV)Sxt二U2/Ss=3.152/100=0.1 Q则各短路点的两相最小短路电流为:ldi=U/(2Z)=6300/2 区482=6535A式中：Z=(0.1+0.017)2+0.02921/2/ (3.15/6.3)=0.482QId2=U/(2Z)(折算至 3.15KV)=6300/ (2X0.7187)=4383A式中:Z二(0.1+0.017+0.005+0.021)2+(0.029+0.012+0.068用/2/ (3.15/6.3)二0.0204+0.01188严/ (3.15/6.3)=0.7187Q以下

32、计算d3d13的短路电流时忽略移变与移变、移变与组合开关之间连线的阻抗Id3=U/(2Z)=3150/ (2X0.5555)=2835A式中：Z=(0.1+0.017+0.005+0.021+0.296+0.019：2+(0.029+0.012+0.068+0.0374+0.168)21/2=(0.4582+0.31442)1/2=0.5555Qld4=U/(2Z)=3150/ (2X0.5336)=2952A式中：Z=(0.458-0.019+0.015)2+ (0.3144-0.168+0.134)21/2=0.5336 QId5=Id6 = U/(2Z)=3150/ (2X0.5786)

33、=2722A式中：Z=(0.458-0.019+0.023)2+ (0.3144-0.168+0.202)21/2=(0.4622+0.34842)1/2=0.5786QId7=ld8=3150/ (2X).531)=2967A式中：Z=(0.458-0.019+0.038)2+ (0.3144-0.168+0.336)21/2=(0.4772+0.2332)1/2=0.531 QId13=3150/ (2X0.7166)=2213A式中：Z=(0.458-0.019+0.042)2+ (0.3144-0.168+0.139)21/2=(0.4812+0.28542)1/2=0.56 QId1

34、4=U/(2Z)= 1200/ (2X0.367)=1636A式中：Z=R2+X21/2=(0.2872+0.2282)1/2=0.367QR= (0.114+0.047) / (6.3/1.2) 2+0.207+0.074=0.287QX= (0.1+0.0675+0.018) / (6.3/1.2) 2+0.205+0.0165=0.228Qld15=U/(2Z)= 1200/2 区3756=1597A式中：Z=R2+X21/2=(0.2582+0.2732)1/2=0.3756QR=0.11+0.148=0.258QX=0.24+0.033=0.273QId16=U/(2Z)= 1200

35、/2 区508=1180A式中：Z=R2+X21/2=(0.4062+0.3062)1/2=0.508QR=0.258+0.148=0.406QX=0.273+0.033=0.306Qldi8=U/(2Z)= 1200/2 区8=750A式中：Z=R2+X21/2=(0.7932+0.13552)1/2=0.8QR=0.134+0.659=0.793QX=0.0005+0.03+0.105=0.1355Q系统阻抗Sxt二U2/Ss/ (6.3/1.2) 2= 1.22/100/27.56=0.0005 QId17=U/(2Z)= 1200/2 区4896=1225A式中：Z=R2+X21/2=

36、(0.4822+0.0862)1/2=0.4896QR=0.793-660/ (42.5 50) =0.482QX=0.1355-0.66 075=0.086Q660/ (42.5 S0) 上口至6#馈电的电缆电阻 第八节开关整定与灵敏度校验组合开关所带负荷中，线路最长而功率最大的线路当属采煤机和刮板 机尾高，因而这2路的灵敏度最低，若此2路灵敏度满足要求，则其他支 路的灵敏度也满足要求，因此2个组合开关各支路灵敏度校验工作只在这 2 路中进行即可。一、1#组合开关整定1、采煤机采煤机过载整定lgz=2le=2Xl05=210A,整定为210A采煤机短路整定Idiumqe+刀=5.5 X05+

37、0.45 (258-210) =599A,整定为 704A灵敏度校验 kL = Idi3/ldiu=2213/704=3.14 1.5,满足要求。由计算可知，采煤机2个截割电机不可同时启动，必须错开启动时间， 否则灵敏度处于临界状态。2、乳化液泵乳化液泵过载整定Igz=Ie=51A，整定为51A乳化液泵短路整定Idlu=7X5仁357A，整定为407A3、喷雾泵喷雾泵站过载整定Igz=Ie=23A，整定为23A乳化液泵短路整定Idlu=7X23=161A，整定为184A二、2#组合开关整定1、刮板输送机刮板输送机尾低、头低过载整定Igz=Ie=57A，整定为 57A刮板输送机尾低、头低短路整定

38、Idlu=5X57=285A，整定为 342A刮板输送机尾高、头高过载整定Igz=Ie=87A，整定为 87A刮板输送机尾高、头高短路整定d=6X87=522A，整定为 609A刮板输送机尾高灵敏度校验 kL =心/応=2967/609=4.87 1.5,满足要求2、转载机转载机低速过载整定lgz=le=57A，整定为 57A转载机低速短路整定Igz=6Ie=5X57=285A，整定为 342A转载机高速过载整定Igz=Ie=87A，整定为 87A转载机高速短路整定也=665=455A灵敏度校kL =咕6/也=1180/455=2.6 1.5,满足要求。2、3#低压馈电开关（按1台空压机和18

39、.5KW水泵同时运行整定）过载整定Igz=55.6+1仁67A,整定为70A短路整定Idlu mqe+刀I400+11=411A, 411/7W，取7倍，即整定为 7X70=490A灵敏度校验：主保护区 kL = Id1Idlu = 1597/490=3.2 1.5,满足要求。后备保护区 kL = Id16/Idlu=1180/490=2.4 1.2，满足要求。3、2#低压馈电开关（下山胶带机、空压机、水泵、绞车等）过载整定：lgz=67+0.6為5.6=100A，整定为100A短路整定： 也Ie+刀=400+11+0.6 55.6=444A, 444/706.3,取 8 倍, 即整定为8X7

40、0=560A灵敏度校验：后备保护区 kL = ldildiu=1597/560=2.85 1.2，满足要求。4、7#低压馈电开关过载整定：Igz=0.6邀X122=145A，整定为150A短路整定：按照其额定电流整定，即整定为Idlu=2X122=244A,244/150胡.7，取 2 倍，即整定为 2X150=300A5、1#低压馈电开关整定1#低压馈电开关电流只比7#馈电开关多了 5KW拉紧电机、1.1KW主 电机冷却风机及照明等，因此整定值只比7#馈电开关稍大即可过载整定为155A短路整定2倍，即310A6、5#低压馈电开关（按110KW连续牵引绞车和1台18.5KW绞车同 时运行计算）

41、过载整定 Igz=0.7 X（69+12） =57A，整定为 60A短路整定 Idlu mqe+刀 I7 69+0.7 160=540A灵敏度校验：主保护区kL =咕7/瓜=1225/540=2.26 1.5，满足要求。后备保护区 kL = Id16/Idlu=750/540=1.39 1.2，满足要求。7、6#低压馈电开关（按1台18.5KW绞车计算）过载整定Igz=12A，整定为15A短路整定lmqe=84A, 84/15=5.6,取7倍，即整定为7X15=1O5A灵敏度校验：主保护区kL = ldi/ldiu=750/105专.1 1.5,满足要求。四、移变整定1、3#移变整定与灵敏度校

42、验移变的主保护区为移变至组合开关，此线路很短，不到20m，短路电流很大，不必校验其主保护区的灵敏度，只需对备用保护区的灵敏度进行 校验即可，备用保护区中，灵敏度最低的为：3#主变的刮板机尾高电缆末端、2#移变的采煤机电缆末端，若此2个支路后备保护的灵敏度符合要求， 则其他所有支路的后备保护都符合要求。(1) 低压侧整定3#移变1回路过载整定Igz=0.7 X(87+43) =59A，整定为65A3#移变1回路短路整定Idlu=Imqe+刀=87 5+59-0.45X87=455A，短路倍数 取455/65=7,取8倍，即整定为 65$=520A3#移变2回路过载整定Igz=0.8 ( 87+8

43、7) =139A，整定为160A3#移变2回路短路整定ldlu=Imqe+刀=87 5 2+0=870A，短路倍数为870/160=5.4倍，取 7 倍，即整定为 760=1120A3#移变2回路短路后备灵敏度校验kL = Id7/Idlu=2967/1120=2.65 1.2满 足要求(2) 高压侧整定过载整定 Igz= (95+139) / (6/3.45) =198/1.74=114A,整定为 120A短路整定 I dlu=( Imqe+刀)(6/3.45) = ( 87 X2+59)/( 6/3.45) =929/1.74=534, 短路倍数取555/120=4.45,取5倍，即整定为

44、1205=600A9、2#移变整定(1) 低压侧整定2#移变1回路过载整定lgz=51+23=74A，整定为74A2#移变1回路短路整定ldlu=lmqe+刀=51 7+23=380A，短路倍数为380/74=5.1 倍，取 6 倍，即整定为 6X74=444A2#移变 2 回路过载整定 Igz=0.45 海130/( 31/2 3.3 6) =149A，整定为 170A2#移变2回路短路整定ldiu=lmqe+刀=5.5 05+0.45 05=625A，短路倍数为 625/170=3.7倍，取 5倍，即整定为570=850A2#移变2回路后备灵敏度校验kL = ld1ldiu=2213/85

45、0=2.6 1.2满足要求(2) 高压侧整定过载整定 lgz= (74+149) / (6/3.45) =223/1.74=128A，整定为 145A短路整定 ldlu= (lmqe+刀I (6/3.45) = (105 .5+0.45 15+74) /(6/3.45) =699/1.74=402,短路倍数取 402/145=2.8,取 4倍，即整定为 145X4=580A3、1#移变整定(1) 低压侧整定1#移变过载整定Igz=217A，整定为250A1#移变短路整定按照空压机启动，其他设备正常工作计算，则ldlu=lmqe+刀=55.6 .2+217-0.5 56=590A，短路倍数为 5

46、90/250=2.4倍，取 4倍，即整定为4250=1000A后备灵敏度校验kL = Id14/Idlu=1636/1000=1.63 1.2,满足要求(2) 高压侧整定过载整定为50A短路整定 ldlu = 1000/ (6/1.2) =1000/5=200A，短路倍数取 200/50=4,取5倍，即整定为505=250A五、采区变630高压隔爆开关整定过载整定为252A，短路整定为630A主保护区灵敏度：kL =心/瓜=4383/630=6.96 1.5,满足要求后备灵敏度校验 kL = ldi3/(6.3/3.15川 diu= (2213 630=1.7 1.2，满足 要求附、保护接地要求1、高压电缆连接器及移动变电站的高、低压侧接地螺栓上，采用截面 为25mm2的铜线与接地母线或局部接地极连接。2、 各配电点开关的外壳采用截面为 25mm2的铜线与局部接地母线或局 部接地极连接。3、 机巷电气平台各开关的外壳均采用截面为25mm2的铜线与局部接地母线或局部接地极连接。